CN114429014A - 水平井密切割体积压裂设计方法、装置、电子设备及介质 - Google Patents

水平井密切割体积压裂设计方法、装置、电子设备及介质 Download PDF

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CN114429014A CN202011004605.XA CN202011004605A CN114429014A CN 114429014 A CN114429014 A CN 114429014A CN 202011004605 A CN202011004605 A CN 202011004605A CN 114429014 A CN114429014 A CN 114429014A
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刘长印
李风霞
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Abstract

本申请公开了一种水平井密切割体积压裂设计方法、装置、电子设备及介质。该方法可以包括：模拟单条裂缝在裂缝参数变化下裂缝长度、高度的变化情况，优化射孔参数；以最大改造裂缝面积为目标，确定密切割裂缝条数和密切割裂缝间距；确定密切割施工规模参数；在携砂液阶段，采用降低/升高循坏变排量、间断/连续加砂组合的方式，实现各簇均匀延伸及高导流。本发明提高改造体积和缝控储量，增加单井产量。

Description

水平井密切割体积压裂设计方法、装置、电子设备及介质
技术领域
本发明涉及油气田开发领域，更具体地，涉及一种水平井密切割体积压裂设计方法、装置、电子设备及介质。
背景技术
在针对天然裂缝不发育的致密油气储层开展常规水平井压裂改造时，由于基质流体向裂缝渗流距离长，实现流体流动所需的驱动压差较大，需通过实施密切割压裂改造，使基质单元最小化，将井控制储量变为缝控可采储量，提高有效渗流波及体积。
现有技术包括：通过缩短主裂缝间隔，提高支撑剂加量，提高了人工裂缝对页岩储层的改造程度，确保支撑裂缝具备足够的长期导流能力，但无法保障裂缝均匀扩展，未能给出一套系统的可实现最大裂缝改造面积的水平井密切割体积压裂优化设计方法；针对深层页岩气井开展密切割分段压裂，增加簇间应力干扰，提高裂缝复杂程度及单井储集层改造体积，提升深层页岩气井资源动用效率，但未能给出一套可实现裂缝均匀扩展及长期高导流的水平井密切割体积压裂优化设计方法；通过对同一井段进行多簇射孔，合理优化暂堵剂用量及压裂施工参数，提高压裂裂缝复杂程度，实现水平井多段密切割体积压裂改造，但未能给出一套系统、全面的水平井密切割体积压裂设计方法；通过缩短段簇间距，增加裂缝密度，提高加砂强度，采用长效暂堵实现不停泵转层，强化裂缝控藏、能量补充、渗吸驱替同步化，降低基质中油气所需驱动压差，提升可动用储量，但未能给出一套可实现裂缝均匀扩展的水平井密切割体积压裂设计方法。
综上所述，现有的密切割压裂改造技术主要通过缩短缝间距，增加段内压裂簇数，提高加砂量来实现储量动用程度的初步提高，尚未形成系统、全面地可实现裂缝均匀扩展，以实现最大裂缝改造面积和最高缝控储量为目标的水平井密切割体积压裂设计方法。
因此，有必要开发一种水平井密切割体积压裂设计方法、装置、电子设备及介质。
公开于本发明背景技术部分的信息仅仅旨在加深对本发明的一般背景技术的理解，而不应当被视为承认或以任何形式暗示该信息构成已为本领域技术人员所公知的现有技术。
发明内容
本发明提出了一种水平井密切割体积压裂设计方法、装置、电子设备及介质，其能够提高改造体积和缝控储量，增加单井产量。
第一方面，本公开实施例提供了一种水平井密切割体积压裂设计方法，包括：
模拟单条裂缝在裂缝参数变化下裂缝长度、高度的变化情况，优化射孔参数；
以最大改造裂缝面积为目标，确定密切割裂缝条数和密切割裂缝间距；
确定密切割施工规模参数；
在携砂液阶段，采用降低/升高循坏变排量、间断/连续加砂组合的方式，实现各簇均匀延伸及高导流。
优选地，射孔参数包括射孔孔数、孔径、射孔簇数。
优选地，优化射孔参数包括：
计算不同射孔孔数、孔径及射孔簇数条件下对应的射孔摩阻，通过射孔摩阻优化所述射孔参数。
优选地，通过公式(1)计算射孔摩阻：
Figure BDA0002695470980000031
其中，Qi为裂缝簇流量，pfi为簇射孔孔眼摩阻，Np为孔眼个数，ρf为携砂液密度，df为孔眼直径，Cd为流量系数。
优选地，射孔参数还包括射孔簇间距。
优选地，通过公式(2)计算射孔簇间距：
Figure BDA0002695470980000032
其中，q为气体流量，Pi为气藏初始压力，Pwf为井底流动压力，Bg为气体压缩系数，μg为气体粘度，A为水力裂缝面积，K为气藏渗透率，t为生产时间，b’为修正系数。
优选地，密切割施工规模参数包括施工排量、压裂粘度、泵入压裂液体积。
作为本公开实施例的一种具体实现方式，
第二方面，本公开实施例还提供了一种水平井密切割体积压裂设计装置，包括：
射孔参数优化模块，模拟单条裂缝在裂缝参数变化下裂缝长度、高度的变化情况，优化射孔参数；
确定模块，以最大改造裂缝面积为目标，确定密切割裂缝条数和密切割裂缝间距；
规模参数确定模块，确定密切割施工规模参数；
模式确定模块，在携砂液阶段，采用降低/升高循坏变排量、间断/连续加砂组合的方式，实现各簇均匀延伸及高导流。
优选地，射孔参数包括射孔孔数、孔径、射孔簇数。
优选地，优化射孔参数包括：
计算不同射孔孔数、孔径及射孔簇数条件下对应的射孔摩阻，通过射孔摩阻优化所述射孔参数。
优选地，通过公式(1)计算射孔摩阻：
Figure BDA0002695470980000041
其中，Qi为裂缝簇流量，pfi为簇射孔孔眼摩阻，Np为孔眼个数，ρf为携砂液密度，df为孔眼直径，Cd为流量系数。
优选地，射孔参数还包括射孔簇间距。
优选地，通过公式(2)计算射孔簇间距：
Figure BDA0002695470980000042
其中，q为气体流量，Pi为气藏初始压力，Pwf为井底流动压力，Bg为气体压缩系数，μg为气体粘度，A为水力裂缝面积，K为气藏渗透率，t为生产时间，b’为修正系数。
优选地，密切割施工规模参数包括施工排量、压裂粘度、泵入压裂液体积。
第三方面，本公开实施例还提供了一种电子设备，该电子设备包括：
存储器，存储有可执行指令；
处理器，所述处理器运行所述存储器中的所述可执行指令，以实现所述的水平井密切割体积压裂设计方法。
第四方面，本公开实施例还提供了一种计算机可读存储介质，该计算机可读存储介质存储有计算机程序，该计算机程序被处理器执行时实现所述的水平井密切割体积压裂设计方法。
本发明的方法和装置具有其它的特性和优点，这些特性和优点从并入本文中的附图和随后的具体实施方式中将是显而易见的，或者将在并入本文中的附图和随后的具体实施方式中进行详细陈述，这些附图和具体实施方式共同用于解释本发明的特定原理。
附图说明
通过结合附图对本发明示例性实施例进行更详细的描述，本发明的上述以及其它目的、特征和优势将变得更加明显，其中，在本发明示例性实施例中，相同的参考标号通常代表相同部件。
图1示出了根据本发明的一个实施例的水平井密切割体积压裂设计方法的步骤的流程图。
图2示出了根据本发明的一个实施例的不同渗透率、不同驱动压差下流体3年的渗流距离的示意图。
图3示出了根据本发明的一个实施例的不同渗透率储层的渗流距离与驱动压差的关系的示意图。
图4示出了根据本发明的一个实施例的密切割实现井控到缝控储量的转变的示意图。
图5示出了根据本发明的一个实施例的缝间距与缝控储量间的关系的示意图。
图6示出了根据本发明的一个实施例的射孔孔眼摩阻对簇间流量的影响的示意图。
图7示出了根据本发明的一个实施例的100米段间距4簇射孔裂缝扩展形态的示意图。
图8示出了根据本发明的一个实施例的沿着水平井砂体分布及破裂压力情况的示意图。
图9示出了根据本发明的一个实施例的一种水平井密切割体积压裂设计装置的框图。
附图标记说明：
201、射孔参数优化模块；202、确定模块；203、规模参数确定模块；204、模式确定模块。
具体实施方式
下面将更详细地描述本发明的优选实施方式。虽然以下描述了本发明的优选实施方式，然而应该理解，可以以各种形式实现本发明而不应被这里阐述的实施方式所限制。
本发明提供一种水平井密切割体积压裂设计方法，包括：
模拟单条裂缝在裂缝参数变化下裂缝长度、高度的变化情况，优化射孔参数；
以最大改造裂缝面积为目标，确定密切割裂缝条数和密切割裂缝间距；
确定密切割施工规模参数；
在携砂液阶段，采用降低/升高循坏变排量、间断/连续加砂组合的方式，实现各簇均匀延伸及高导流。
在一个示例中，射孔参数包括射孔孔数、孔径、射孔簇数。
在一个示例中，优化射孔参数包括：
计算不同射孔孔数、孔径及射孔簇数条件下对应的射孔摩阻，通过射孔摩阻优化射孔参数。
在一个示例中，通过公式(1)计算射孔摩阻：
Figure BDA0002695470980000061
其中，Qi为裂缝簇流量，pfi为簇射孔孔眼摩阻，Np为孔眼个数，ρf为携砂液密度，df为孔眼直径，Cd为流量系数。
在一个示例中，射孔参数还包括射孔簇间距。
在一个示例中，通过公式(2)计算射孔簇间距：
Figure BDA0002695470980000071
其中，q为气体流量，Pi为气藏初始压力，Pwf为井底流动压力，Bg为气体压缩系数，μg为气体粘度，A为水力裂缝面积，K为气藏渗透率，t为生产时间，b’为修正系数。
在一个示例中，密切割施工规模参数包括施工排量、压裂粘度、泵入压裂液体积。
具体地，目前，针对天然裂缝不发育的致密油气藏，常规压裂改造后，基质流体向裂缝进行“长距离”渗流，甚至超过一百米，采收率低的主要因素是基质流体流动距离太长，实现流动所需驱动压差太大。
采用密切割技术，通过降低水平井压裂段间距或者增加每段内的簇数人工裂缝长度，沿着水平井段形成多个垂直于井筒的水力裂缝，切割水平井筒周围储层，使基质单元最小化，基质流体实现短距离渗流，降低驱动压差，将井控制储量变为缝控可采储量，提高有效渗流波及体积，实现“细分切割衰竭式开发”。缝控储量理念是对裂缝控藏作用的进一步凸显，是对体积改造必须造“复杂缝”固有观念的重要改变。针对致密油气藏水平井压裂设计，首先需要根据基质流体流动，判断密切割压裂的必要性，然后结合储层地质特征，包括储层及其周围地层岩石力学、地应力场参数、孔隙压力、渗透率、孔隙度等，根据沿水平段轨迹储层、隔层厚度变化情况，应用全三维流固耦合水力压裂模拟模型模拟单条裂缝在不同排量、粘度等参数变化下裂缝长度、高度的变化情况，通过模拟单条裂缝在不同施工参数下裂缝形态变化，可以更好地认识多条裂缝扩展规律，为密切割压裂多条裂缝奠定基础；采用水平井段内多簇密切割改造方式，优化射孔孔数、孔径、射孔簇数等参数，根据簇间破裂应力差异，考虑簇间应力干扰，发挥孔眼节流摩阻效应，包括在一定的射孔长度、孔密和射孔相位角情况下，通过公式(1)计算不同射孔孔数、孔径及射孔簇数条件下对应的射孔摩阻，以保证段内裂缝均匀延伸为目的，优化射孔孔数、孔径、射孔簇数等参数，射孔参数还包括射孔簇间距，通过公式(2)计算射孔簇间距，结合不同施工参数，包括施工排量、压裂粘度、泵入压裂液体积等施工参数，根据簇间破裂应力差异，考虑簇间应力干扰，发挥孔眼节流效应，促进段内裂缝均匀延伸，以最大改造裂缝面积为目标，在相同施工参数情况下，当水力裂缝面积最大时，对应的裂缝条数和裂缝间距为最优，确定最优裂缝条数和裂缝间距，增加段内裂缝条数和长度，缩小气体向裂缝间的渗流距离；参考单条裂缝的施工参数与裂缝形态关系，应用比例关系，确定多条裂缝进行确定密切割压裂排量、粘度及泵入压裂液体积等参数，在携砂液阶段，采用降低/升高循坏变排量、间断/连续加砂组合的方式，降低/升高循坏变排量方式为：每隔一分钟降低排量从12-10-8-6-4，然后再每隔一分钟升高排量4-6-8-10-12；间断/连续加砂组合的方式未：前期采用段塞式加砂方式，即加砂方式是间断的不连续方式，这样可以防止砂子在水平段或裂缝入口处堆积，形成砂堵，后期采用连续加砂方式提高裂缝导流能力，进一步缓解进液不充分簇，并实现各簇高导流，最终形成针对性的水平井密切割压裂设计方法，提高改造体积和缝控储量，增加单井产量。
本发明还提供一种水平井密切割体积压裂设计装置，包括：
射孔参数优化模块，模拟单条裂缝在裂缝参数变化下裂缝长度、高度的变化情况，优化射孔参数；
确定模块，以最大改造裂缝面积为目标，确定密切割裂缝条数和密切割裂缝间距；
规模参数确定模块，确定密切割施工规模参数；
模式确定模块，在携砂液阶段，采用降低/升高循坏变排量、间断/连续加砂组合的方式，实现各簇均匀延伸及高导流。
在一个示例中，射孔参数包括射孔孔数、孔径、射孔簇数。
在一个示例中，优化射孔参数包括：
计算不同射孔孔数、孔径及射孔簇数条件下对应的射孔摩阻，通过射孔摩阻优化射孔参数。
在一个示例中，通过公式(1)计算射孔摩阻：
Figure BDA0002695470980000091
其中，Qi为裂缝簇流量，pfi为簇射孔孔眼摩阻，Np为孔眼个数，ρf为携砂液密度，df为孔眼直径，Cd为流量系数。
在一个示例中，射孔参数还包括射孔簇间距。
在一个示例中，通过公式(2)计算射孔簇间距：
Figure BDA0002695470980000092
其中，q为气体流量，Pi为气藏初始压力，Pwf为井底流动压力，Bg为气体压缩系数，μg为气体粘度，A为水力裂缝面积，K为气藏渗透率，t为生产时间，b’为修正系数。
在一个示例中，密切割施工规模参数包括施工排量、压裂粘度、泵入压裂液体积。
具体地，采用密切割技术，通过降低水平井压裂段间距或者增加每段内的簇数人工裂缝长度，沿着水平井段形成多个垂直于井筒的水力裂缝，切割水平井筒周围储层，使基质单元最小化，基质流体实现短距离渗流，降低驱动压差，将井控制储量变为缝控可采储量，提高有效渗流波及体积，实现“细分切割衰竭式开发”。缝控储量理念是对裂缝控藏作用的进一步凸显，是对体积改造必须造“复杂缝”固有观念的重要改变。针对致密油气藏水平井压裂设计，首先需要根据基质流体流动，判断密切割压裂的必要性，然后结合储层地质特征，包括储层及其周围地层岩石力学、地应力场参数、孔隙压力、渗透率、孔隙度等，根据沿水平段轨迹储层、隔层厚度变化情况，应用全三维流固耦合水力压裂模拟模型模拟单条裂缝在不同排量、粘度等参数变化下裂缝长度、高度的变化情况，通过模拟单条裂缝在不同施工参数下裂缝形态变化，可以更好地认识多条裂缝扩展规律，为密切割压裂多条裂缝奠定基础；采用水平井段内多簇密切割改造方式，优化射孔孔数、孔径、射孔簇数等参数，根据簇间破裂应力差异，考虑簇间应力干扰，发挥孔眼节流摩阻效应，包括在一定的射孔长度、孔密和射孔相位角情况下，通过公式(1)计算不同射孔孔数、孔径及射孔簇数条件下对应的射孔摩阻，以保证段内裂缝均匀延伸为目的，优化射孔孔数、孔径、射孔簇数等参数，射孔参数还包括射孔簇间距，通过公式(2)计算射孔簇间距，合理的射孔簇间距能够形成最大的水力裂缝面积，从而使得产量最大化，结合不同施工参数，包括施工排量、压裂粘度、施工规模等施工参数，根据簇间破裂应力差异，考虑簇间应力干扰，发挥孔眼节流效应，促进段内裂缝均匀延伸，以最大改造裂缝面积为目标，在相同施工参数情况下，当水力裂缝面积最大时，对应的裂缝条数和裂缝间距为最优，确定最优裂缝条数和裂缝间距，增加段内裂缝条数和长度，缩小气体向裂缝间的渗流距离；参考单条裂缝的施工参数与裂缝形态关系，应用比例关系，确定多条裂缝进行确定密切割压裂排量、粘度及施工规模等参数，在携砂液阶段，采用降低/升高循坏变排量、间断/连续加砂组合的方式，降低/升高循坏变排量方式为：每隔一分钟降低排量从12-10-8-6-4，然后再每隔一分钟升高排量4-6-8-10-12；间断/连续加砂组合的方式未：前期采用段塞式加砂方式，即加砂方式是间断的不连续方式，这样可以防止砂子在水平段或裂缝入口处堆积，形成砂堵，后期采用连续加砂方式提高裂缝导流能力，进一步缓解进液不充分簇，并实现各簇高导流，最终形成针对性的水平井密切割压裂设计方法，提高改造体积和缝控储量，增加单井产量。
本发明还提供一种电子设备，电子设备包括：存储器，存储有可执行指令；处理器，处理器运行存储器中的可执行指令，以实现上述的水平井密切割体积压裂设计方法。
本发明还提供一种计算机可读存储介质，该计算机可读存储介质存储有计算机程序，该计算机程序被处理器执行时实现上述的水平井密切割体积压裂设计方法。
为便于理解本发明实施例的方案及其效果，以下给出四个具体应用示例。本领域技术人员应理解，该示例仅为了便于理解本发明，其任何具体细节并非意在以任何方式限制本发明。
实施例1
图1示出了根据本发明的一个实施例的水平井密切割体积压裂设计方法的步骤的流程图。
如图1所示，该水平井密切割体积压裂设计方法包括：步骤101，模拟单条裂缝在裂缝参数变化下裂缝长度、高度的变化情况，优化射孔参数；步骤102，以最大改造裂缝面积为目标，确定密切割裂缝条数和密切割裂缝间距；步骤103，确定密切割施工规模参数；步骤104，在携砂液阶段，采用降低/升高循坏变排量、间断/连续加砂组合的方式，实现各簇均匀延伸及高导流。
针对天然裂缝不发育的致密油气藏，常规压裂改造后，采收率低的主要因素是基质流体流动距离太长，实现流动所需驱动压差太大：
Figure BDA0002695470980000111
图2示出了根据本发明的一个实施例的不同渗透率、不同驱动压差下流体3年的渗流距离的示意图。
图3示出了根据本发明的一个实施例的不同渗透率储层的渗流距离与驱动压差的关系的示意图。
0.1md基质渗透率，流动100m，需要驱动压差100MPa，0.1md基质渗透率，驱动压差40MPa，流动小于30m，如图2、图3所示。
图4示出了根据本发明的一个实施例的密切割实现井控到缝控储量的转变的示意图。
通过密切割技术，使基质单元最小化，基质流体体实现短距离渗流，降低驱动压差，将井控制储量变为缝控可采储量，提高有效渗流波及体积，实现“细分切割衰竭式开发”，如图4所示，井控储量Nt：井所在的储层单元中油气储量；缝控储量Nf：裂缝能有效控制的油气储量。
图5示出了根据本发明的一个实施例的缝间距与缝控储量间的关系的示意图。
缩小缝间距，可有效增加可动用储量面积，改变缝控储量区域渗流模式，如图5所示。
图6示出了根据本发明的一个实施例的射孔孔眼摩阻对簇间流量的影响的示意图。
根据簇间破裂应力差异，考虑簇间应力干扰，发挥孔眼节流效应，促进段内裂缝均匀延伸，以最大改造裂缝面积为目标，通过公式(1)计算射孔孔眼摩阻，确定最优裂缝条数和裂缝间距，增加段内裂缝条数和长度，缩小气体向裂缝间的渗流距离，如图6所示。
图7示出了根据本发明的一个实施例的100米段间距4簇射孔裂缝扩展形态的示意图。
低渗气藏水平井分段多簇密切割压裂后，气井产量与总的水力裂缝面积和储层改造区域的渗透率成正相关，其函数关系可表示为公式(2)，根据公式(2)可进行射孔簇间距优化，如图7所示。
针对某盆地某水平井开展密切割体积压裂方案设计。
图8示出了根据本发明的一个实施例的沿着水平井砂体分布及破裂压力情况的示意图。
该水平井储层低孔、低渗，物性较差，地温梯度为2.86℃/100m，压力系数0.97-0.98，储隔层应力差3-6MPa，最大最小主应力差6-9MPa,泥岩杨氏模量高于砂岩，具有中等偏强盐敏、碱敏特征。水平段非均质性较强,不利于水平段多点裂缝均匀起裂与延伸，如图8所示。
根据沿着水平井段储层、隔夹层发育情况首先进行了单条裂缝高度穿层情况判断，如表1所示。单条裂缝(簇)在排量>3.8m3/min，压裂液粘度>90cp，规模>200m3情况下可实现上下隔层均为6m的穿层压裂，在下隔层<2m情况下，难以实现上隔层6m的穿层。
表1
Figure BDA0002695470980000131
Figure BDA0002695470980000141
根据沿水平段破裂压力差异情况，考虑簇间干扰，应用89型射孔枪，每簇射开长度0.5m，20孔/m，60°相位角，形成8-10MPa节流摩阻，利于各簇破裂及均匀延伸。
射孔簇间距优化显示，段内簇间距在27-35m时，形成的总的裂缝面积最大，实际簇间距划分可根据地层特征及测录井显示情况，进行适当调整。
80m段内距时，2年内3簇裂缝累产气量明显高于2簇裂缝，4年后增加趋势变缓；100m段内距时，2年内4簇裂缝累产气量也明显高于3簇裂缝，4年后增加趋势也变缓。
该井采用套管注入，P110管材、Φ114.3，考虑套管材质、施工安全限压，设计施工排量为12-14m3/min(3簇12m3/min，4簇13-14m3/min)，预计施工压力为61-73MPa。
根据该水平井井位，从B靶点到A靶点适度减少规模，避免裂缝过长影响邻井，以缝长和无因此裂缝导流能力为指标，各压裂段优化单簇液量200-340m3，加砂量24-40m3，半缝长120-205m。
第1、3、4、6段(3簇)：压裂规模1100m3，砂量125m3，施工排量12m3/min，平均砂比22.3％，裂缝半长190-205m。携砂液中段采用降低/升高循环式变排量、间断加砂方式，可以冲刷射孔簇周围井筒沉砂，释放簇间应力，改变井筒、射孔摩阻，瞬时打破目前簇间流量分配平衡，利于改造不充分簇的裂缝扩展，如表2所示。
表2
Figure BDA0002695470980000142
Figure BDA0002695470980000151
Figure BDA0002695470980000161
实施例2
图9示出了根据本发明的一个实施例的一种水平井密切割体积压裂设计装置的框图。
如图9所示，该水平井密切割体积压裂设计装置，包括：
射孔参数优化模块201，模拟单条裂缝在裂缝参数变化下裂缝长度、高度的变化情况，优化射孔参数；
确定模块202，以最大改造裂缝面积为目标，确定密切割裂缝条数和密切割裂缝间距；
规模参数确定模块203，确定密切割施工规模参数；
模式确定模块204，在携砂液阶段，采用降低/升高循坏变排量、间断/连续加砂组合的方式，实现各簇均匀延伸及高导流。
作为可选方案，射孔参数包括射孔孔数、孔径、射孔簇数。
作为可选方案，优化射孔参数包括：
计算不同射孔孔数、孔径及射孔簇数条件下对应的射孔摩阻，通过射孔摩阻优化射孔参数。
作为可选方案，通过公式(1)计算射孔摩阻：
Figure BDA0002695470980000162
其中，Qi为裂缝簇流量，pfi为簇射孔孔眼摩阻，Np为孔眼个数，ρf为携砂液密度，df为孔眼直径，Cd为流量系数。
作为可选方案，射孔参数还包括射孔簇间距。
作为可选方案，通过公式(2)计算射孔簇间距：
Figure BDA0002695470980000171
其中，q为气体流量，Pi为气藏初始压力，Pwf为井底流动压力，Bg为气体压缩系数，μg为气体粘度，A为水力裂缝面积，K为气藏渗透率，t为生产时间，b’为修正系数。
作为可选方案，密切割施工规模参数包括施工排量、压裂粘度、泵入压裂液体积。
实施例3
本公开提供一种电子设备包括，该电子设备包括：存储器，存储有可执行指令；处理器，处理器运行存储器中的可执行指令，以实现上述水平井密切割体积压裂设计方法。
根据本公开实施例的电子设备包括存储器和处理器。
该存储器用于存储非暂时性计算机可读指令。具体地，存储器可以包括一个或多个计算机程序产品，该计算机程序产品可以包括各种形式的计算机可读存储介质，例如易失性存储器和/或非易失性存储器。该易失性存储器例如可以包括随机存取存储器(RAM)和/或高速缓冲存储器(cache)等。该非易失性存储器例如可以包括只读存储器(ROM)、硬盘、闪存等。
该处理器可以是中央处理单元(CPU)或者具有数据处理能力和/或指令执行能力的其它形式的处理单元，并且可以控制电子设备中的其它组件以执行期望的功能。在本公开的一个实施例中，该处理器用于运行该存储器中存储的该计算机可读指令。
本领域技术人员应能理解，为了解决如何获得良好用户体验效果的技术问题，本实施例中也可以包括诸如通信总线、接口等公知的结构，这些公知的结构也应包含在本公开的保护范围之内。
有关本实施例的详细说明可以参考前述各实施例中的相应说明，在此不再赘述。
实施例4
本公开实施例提供一种计算机可读存储介质，该计算机可读存储介质存储有计算机程序，该计算机程序被处理器执行时实现所述的水平井密切割体积压裂设计方法。
根据本公开实施例的计算机可读存储介质，其上存储有非暂时性计算机可读指令。当该非暂时性计算机可读指令由处理器运行时，执行前述的本公开各实施例方法的全部或部分步骤。
上述计算机可读存储介质包括但不限于：光存储介质(例如：CD－ROM和DVD)、磁光存储介质(例如：MO)、磁存储介质(例如：磁带或移动硬盘)、具有内置的可重写非易失性存储器的媒体(例如：存储卡)和具有内置ROM的媒体(例如：ROM盒)。
本领域技术人员应理解，上面对本发明的实施例的描述的目的仅为了示例性地说明本发明的实施例的有益效果，并不意在将本发明的实施例限制于所给出的任何示例。
以上已经描述了本发明的各实施例，上述说明是示例性的，并非穷尽性的，并且也不限于所披露的各实施例。在不偏离所说明的各实施例的范围和精神的情况下，对于本技术领域的普通技术人员来说许多修改和变更都是显而易见的。

Claims (10)

1.一种水平井密切割体积压裂设计方法，其特征在于，包括：
模拟单条裂缝在裂缝参数变化下裂缝长度、高度的变化情况，优化射孔参数；
以最大改造裂缝面积为目标，确定密切割裂缝条数和密切割裂缝间距；
确定密切割施工规模参数；
在携砂液阶段，采用降低/升高循坏变排量、间断/连续加砂组合的方式，实现各簇均匀延伸及高导流。
2.根据权利要求1所述的水平井密切割体积压裂设计方法，其中，射孔参数包括射孔孔数、孔径、射孔簇数。
3.根据权利要求2所述的水平井密切割体积压裂设计方法，其中，优化射孔参数包括：
计算不同射孔孔数、孔径及射孔簇数条件下对应的射孔摩阻，通过射孔摩阻优化所述射孔参数。
4.根据权利要求3所述的水平井密切割体积压裂设计方法，其中，通过公式(1)计算射孔摩阻：
Figure FDA0002695470970000011
其中，Qi为裂缝簇流量，pfi为簇射孔孔眼摩阻，Np为孔眼个数，ρf为携砂液密度，df为孔眼直径，Cd为流量系数。
5.根据权利要求2所述的水平井密切割体积压裂设计方法，其中，射孔参数还包括射孔簇间距。
6.根据权利要求5所述的水平井密切割体积压裂设计方法，其中，通过公式(2)计算射孔簇间距：
Figure FDA0002695470970000021
其中，q为气体流量，Pi为气藏初始压力，Pwf为井底流动压力，Bg为气体压缩系数，μg为气体粘度，A为水力裂缝面积，K为气藏渗透率，t为生产时间，b’为修正系数。
7.根据权利要求1所述的水平井密切割体积压裂设计方法，其中，密切割施工规模参数包括施工排量、压裂粘度、泵入压裂液体积。
8.一种水平井密切割体积压裂设计装置，其特征在于，包括：
射孔参数优化模块，模拟单条裂缝在裂缝参数变化下裂缝长度、高度的变化情况，优化射孔参数；
确定模块，以最大改造裂缝面积为目标，确定密切割裂缝条数和密切割裂缝间距；
规模参数确定模块，确定密切割施工规模参数；
模式确定模块，在携砂液阶段，采用降低/升高循坏变排量、间断/连续加砂组合的方式，实现各簇均匀延伸及高导流。
9.一种电子设备，其特征在于，所述电子设备包括：
存储器，存储有可执行指令；
处理器，所述处理器运行所述存储器中的所述可执行指令，以实现权利要求1-7中任一项所述的水平井密切割体积压裂设计方法。
10.一种计算机可读存储介质，其特征在于，该计算机可读存储介质存储有计算机程序，该计算机程序被处理器执行时实现权利要求1-7中任一项所述的水平井密切割体积压裂设计方法。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN117034717A (zh) * 2023-09-06 2023-11-10 中国石油大学(北京) 一种用于陆相页岩油高效提产的单簇点压裂改造方法

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