CN1143978C - 热负荷调节装置及其应用 - Google Patents
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Abstract
本发明的“高效热负荷调节装置及其应用”涉及一种热能蓄存与调节装置，有两相供热和外置加热装置的高效热负荷调节装置蓄热放热强度是蓄热器的8-9倍，用于锅炉机组可减少装机容量30%以上，机组可24小时保持经济负荷稳定运行，热效率提高5%以上。用于热电冷联供可保证电热负荷平衡波动很小。
Description
本发明的“热负荷调节装置及应用”涉及一种热能调节装置的热负荷调节装置。
锅炉机组热能调节较理想的方式是采用蓄热器，蓄热器结构有蓄热回路和供热回路，(图1)[实用节能技术。上海科学技术出版社。1993。447]由蓄热水箱(1)内置汽水加热装置(2)经蓄热蒸汽回路(5)接通主蒸汽回路(3)构成蓄热回路，蓄热水箱经汽水分离器(4)接通主蒸汽回路(3)构成供热回路：蓄热时主蒸汽管道压力高于蓄热水箱压力时，蒸汽进入水箱内置汽水加热器，与存水混合热交换，产生设定压力的饱和水。放热时蓄热水箱压力高于供汽管网，闪蒸蒸汽释放到供汽管。缺点是只能蓄放汽化潜热，没有利用显热，显热数量远远大于汽化潜热，所以体积能量密度太低，蓄热放热只能在较高运行压力下实现。
本发明的“热负荷调节装置及应用”目的是通过蓄存和释放工质的汽化潜热和显热，提高热负荷调节装置的容积热强度，用于波动负荷运行的锅炉机组可减少装机容量，保证机组24小时稳定经济负荷运行，用于热电联产机组可保证电热比平衡。
本发明是这样实现的：采用一热负荷调节装置，该装置热负荷等于每小时实际负荷与平均负荷差额的绝对值的代数和的一半，满足24小时负荷的蓄丰补欠需要。富余蒸汽经蓄热调节阀进入外置加热除氧器内，补充水管接通外置加热除氧器的进水口，外置加热除氧器底部出水口经蓄热水阀进入蓄热水箱，构成蓄热回路，另有一个除氧水回路经换热器与补水进行热交换后直接用于锅炉给水。布置在蓄热水箱底部的配水器经供热调节阀、供热切换阀与外置闪蒸器内雾化器接通，闪蒸供汽管入口经闪蒸切换阀接通闪蒸器出汽管，闪蒸供汽管出口经闪蒸调压阀接通蒸汽抽射泵(一种拉瓦尔喷管)吸入口，构成抽射闪蒸低压供热回路。外置闪蒸器顶部汽连通管经汽压切换阀接通主汽管，外置闪蒸器底部出水口经热水切换阀接入供热水管构成液相供热回路，蓄热回路、抽射闪蒸低压供热回路、液相供热回路共同构成热负荷调节装置整体。
用于波动负荷运行的锅炉机组时，锅炉装机容量按24小时平均负荷确定(常规方法是根据最大负荷确定装机容量)锅炉可以24小时保持经济负荷稳定运行，当用汽负荷高于锅炉装机容量时，主蒸汽作工作射流经过蒸汽抽射泵时在吸气口产生负压，蓄热水箱的高温水进入一个外置闪蒸器，在低压下产生蒸汽进入蒸汽抽射泵(一种拉瓦尔喷管)内与主蒸汽混合，另一个外置闪蒸器内蓄存的闪蒸后剩余热水，在主蒸汽背压下作为锅炉给水。两个外置闪蒸器交替工作，一个外供热水，一个外供蒸汽，直至蓄热高温水用完为止。当用汽负荷低于锅炉装机容量时，富余蒸汽进入外置除氧加热器内与补给水混合产生设定参数的蓄热水送入蓄热水箱内备用。蓄热时由于采用全补给水，补水溶解氧必须除掉，外置加热除氧器有除氧功能。
用于热电冷联供机组时，来自锅炉机组的饱和蒸汽总流量等于锅炉额定蒸发量加上补充蒸发量，补充蒸发量来源于蓄热水箱的供热量，来自锅炉的饱和蒸汽分为两路，一路经过热蒸汽调节阀、过热器进入汽轮机，另一路经饱和蒸汽旁路阀进入蒸汽抽射泵，蒸汽抽射泵出口经饱和蒸汽管进入高低压蒸汽混合器与汽机的背压蒸汽混合，后进入蒸汽分配管，构成发电供热主蒸汽回路，其蓄热放热回路及工况与供热锅炉机组一样。发电机组装机容量按24小时平均热负荷确定，由于锅炉机组可以24小时保持经济负荷运行，汽机供汽量得到保证，由于高效热负荷调节装置的蓄丰补欠作用，汽机排汽可以全部有效利用，显然电热比是平衡的，波动很小。装置在16.17MPa以下都能实现稳定工作。
本发明与现有热能调节技术蓄热器的比较优点是：
| 项目名称 | 本发明 | 蓄热器 |
| 容积热强度KJ/M3 | 1336-2500(1.27MPa) | 167-251(1.27MPa) |
| 供热方式 | 低压闪蒸高温给水供热 | 高压闪蒸汽相供热 |
| 吸热方式 | 低温补水 | 饱和水 |
| 全效率提高 | 大于15％ | 不确定 |
| 热电负荷平衡性 | 很好 | 无法保证 |
结合附图和实施例对本发明说明如下：
(图1)是蓄热器的总连结图
(图1)中：蓄热水箱(1)、内置汽水加热装置(2)、主蒸汽回路(3)、汽调节阀(4)、汽水分离器(5)。
(图2)是本发明用于锅炉供热时的总连结图
(图2)中：蓄热水分配器(1)、蓄热水箱(2)、供热负荷调节阀(3)、热水切换阀(4)、供热切换阀(5)、底部出水口(6)、外置闪蒸器(7)闪蒸切换阀组(8)、主蒸汽管(9)、蒸汽抽射泵(10)、闪蒸调压阀(11)闪蒸供汽管(12)、汽压切换阀(13)、蒸汽分配管(14)、蓄热调节阀(15)外置加热除氧器(16)、直接供水阀(17)、换热器(18)、蓄热水阀(19)、蓄热管(20)、供热水管(21)、富余蒸汽(22)。
(图3)是本发明装置用于热电联产机组时的总连结图
(图3)中：蓄热水分配器(1)、蓄热水箱(2)、供热负荷调节阀(3)热水切换阀(4)、供热切换阀(5)、底部出水口(6)、外置闪蒸器(7)闪蒸切换阀(8)、饱和蒸汽管(9)、蒸汽抽射泵(10)、闪蒸调压阀(11)闪蒸供汽管(12)、汽压切换阀(13)、蒸汽分配管(14)、蓄热调节阀(15)外置加热除氧器(16)、直接供水阀(17)、换热器(18)、蓄热水阀(19)、蓄热管(20)、供热水管(21、富余蒸汽(22)、过热蒸汽调节阀(23)、过热器(24)、饱和蒸汽傍路阀(25)、供热傍路蒸汽管(26)、高低压蒸汽混和器(27)、背压蒸汽(28)、供热调节阀(29)、汽机(30)、饱和蒸汽(31)。
下面结合(图2)说明本发明装置用于锅炉供热机组时的详细结构和工作状况：富余蒸汽(22)经蓄热调节阀(15)进入外置加热除氧器(16)内，补充水管接通外置加热除氧器(16)进水口，外置加热除氧器底部出水口经蓄热水阀(19)进入蓄热水箱(2)，构成蓄热回路。工作时蓄热调节阀(15)在蒸汽分配管压力较高(外部热负荷较低)时开启向外置加热除氧器供汽，同时向内补充软化水，由于软水含氧量高，带入系统会产生氧腐蚀，所以必须在加热时除氧，外置加热除氧器实际即是热负荷调节装置的外置换热器(蓄热器采用内置换热方式)又是补水除氧器，其工作压力根据蓄热压力确定。外置加热除氧器的另一作用是直接向锅炉供除氧水。蓄热水箱(2)内底部与轴线平行布置的蓄热水分配器(1)经供热负荷调节阀(3)供热切换阀(5)与外置闪蒸器(7)内雾化器接通，闪蒸供汽管(12)入口经闪蒸切换阀(8)与外置闪蒸器(7)闪蒸蒸汽出口接通，闪蒸供汽管(12)出口经闪蒸调压阀(11)接通蒸汽抽射泵(10)入口，构成抽射闪蒸低压供热回路。其主要作用是：当主蒸汽作为工作射流通过蒸汽抽射泵(10)时，在蒸汽吸入口产生负压，闪蒸调压阀(11)开启后可将负压传递到外置闪蒸器，这时蓄热水箱内的高温蓄热水在压力推动下经过调节阀进入雾化器内喷射到外置闪蒸器(7)内空间，汽化潜热变成蒸汽在抽射下进入蒸汽抽射泵(10)与主蒸汽混合后输出，蒸抽射泵吸入口低压设计为大于0.098MPa。外置闪蒸器(7)顶部汽连通管经汽压切换阀(13)接通主汽管(9)，外置闪蒸器(7)底部出水口(6)经热水切换阀(4)接入供热水管(21)构成液相供热回路。外置闪蒸器的工作压力与蒸汽抽射泵入口压力相近，余水温度为闪蒸压力对应的饱和温度，其作用是在汽压下余水处于过冷状态向锅炉泵送高温水作给水时不会汽蚀，可以实现液相可靠供热。装置并联设有两个外置闪蒸器(7)，在各切换阀切换下一个外置闪蒸器(7)在抽射产生的负压下向外闪蒸供汽，另一个外置闪蒸器(7)在主蒸汽背压下向外供应热水，实现汽液两相供热。为了可靠工作各切换阀采用自动阀。蓄热回路、抽射闪蒸低压供热回路、液相供热回路共同构成热负荷调节装置整体。
通过用于锅炉供热机组实施例的设计计算对本发明进一步说明：
1.基本参数：
锅炉工作压力3.43 [MPa]
大于额定出力的蒸发量 400吨(8小时)
小于额定出力的蒸发量 440吨(16小时)
饱和蒸汽温度243.04℃ 饱和蒸汽焓669Kcal/kg
2.容量确定：(按24小时平均负荷确定)
D0＝(400+440)/24＝35吨/小时
3.蓄热负荷确定：(按小时实际负荷与平均负荷差额的绝对值的代数和的一半确定)
DC＝(DC1+DC2)×0.5
式中：DC-蓄热负荷 吨/24小时
DC1-高于平均负荷的欠量代数和绝对值
DC1＝400-(35×8)＝120 吨/24小时
DC2-低于平均负荷的余量代数和绝对值
DC2＝|440-(35×16)|＝120吨
DC＝(120+120)×0.5＝120吨/24小时
4.蓄热水箱容积V0确定(按饱和蒸汽确定)
蓄热压力(设定)1.27MPa 蓄热温度194.13℃
蓄热水焓值197.3Kcal/kg
容积热强度QPJ＝120×1000×669÷406.89＝197301.48Kcal/M3
5.外置闪蒸器的工况确定：
蓄热水箱(2)内蓄热水经分配器(1)经供热负荷调节阀(3)、供热切换阀(5)与外置闪蒸器(7)内雾化器接通，需要补热时每小时来自蓄热水箱的流量为50.86吨/小时。产生的闪蒸蒸汽量为1.25吨/小时，通过闪蒸供汽管(12)、闪蒸调压阀(11)进入蒸汽抽射泵(10)内与来自锅炉的饱和蒸汽混合后对外输送。外置闪蒸器(7)顶部汽连通管经汽压切换阀(13)接通主汽管(9)，外置闪蒸器(7)底部出水口(6)经热水切换阀(4)接入供热水管(21)构成液相供热回路，余水流量为49.6吨/小时，压力0.98MPa，温度183.2℃，输送余水的压力为大于1.1643MPa(18Kgf/cm2)，目的是保证余水有一定的过冷度，在泵送时避免气蚀，为了保证连续工作，并联设有两个外置闪蒸器(7)，在各切换阀的控制下一个外置闪蒸器(7)在抽射产生的负压下向外闪蒸供汽，当余水升高到一定水位时停止进蓄热水，转入在背压下向外供应余水，另一个交替进蓄热水闪蒸供汽，实现汽液两相供热。闪蒸的目的是既增加蒸汽供应也使蓄热水适当过冷降温满足省煤器进口水温要求，同时避免泵送时汽蚀。各运行参数计算如下：
外置闪蒸器平均供热出力：
Dsz＝DC1÷8＝120÷8＝15吨/小时(I″＝669Kcal/Kg)平均热负荷＝Dsz×1000×669＝1003.5×104 Kcal/h闪蒸压力(设定)0.98MPa 饱和温度183.2℃饱和水焓185.6Kcal/Kg 饱和汽焓663.9 Kcal/Kg根据能平衡应有：
Gs×I′+Gq×I″＝1003.5×104 Kcal/h
Gs+Gq＝50860 Kg/h解方程组
(50860-Gq)×I′+Gq×I″＝1003.5×104 Kcal/h
(50860-Gq)×185.6+Gq×663.9＝1003.5×104 Kcal/h
Gq＝1244.79 Kg/h Gs＝49615 Kg/h式中：Gs--余水量 Kg/h Gq-闪蒸蒸汽 Kg/h最大锅炉给水量＝[35+(15-1.24479)]×103＝48755 Kg/hGs＝49615(Kg/h)已能满足锅炉给水需要并有余量，不需要除氧器补水。有热水补热的总蒸发量比锅炉额定蒸发量增加，对锅炉的影响是：汽水分离器；安全阀；主汽阀需按加大负荷设定，没有其它不利影响。
6.外置除氧加热器运行参数分蓄热和放热两种工况确定。
蓄热时：富余蒸汽(22)经蓄热调节阀(15)进入外置除氧加热，运行参数为：压力1.27MPa，热水温度194.12℃，除氧水产量60430Kg/h，其中35000Kg/h(112℃)作锅炉给水，25430Kg/h(194.3℃)作蓄热水经蓄热水阀(19)进入蓄热水箱(2)。供热时如蓄热水能够满足锅炉给水，外置除氧加热器停止运行。
运行参数计算结果如下：压力1.27MPa 蓄热水温度194.3℃除氧水产量＝35×103+(V0/16)＝35000+(406.89/16)＝60430Kg/h除氧热负荷为：QXR＝(DC2/16)×(663.9-20)＝(120000/16)×643.9＝482.925×104Kcal/h(QXR--蓄热负荷)Qgs＝35000×[(197.3+20)/2+3]＝390.775×104Kcal/h(Qgs-锅炉给水热负荷)QY＝QXR+Qgs＝482.925×104+390.775×104＝873.7×104Kcal/h外置除氧加热器的出水分为两路，一路流量为35000Kg/h通过除氧水与20℃补水热交换降温到112℃)作为锅炉给水，另一路25430Kg/h(194.3℃)作为蓄热水进入蓄热水箱。放热时：由于蓄热器可供热水量已能满足锅炉给水需要，外置加热除氧器可停止补水。7.负荷调节比：Qmax＝(35000+15000)×663.9＝3319.5×104 Kcal/hQmin＝(35000×663.9)-(482.925×104)＝1840.725×104 Kcal/hQ0＝35000×663.9＝2323.65×104Kcal/h式中：Qmax最大热负荷 Q0额定热负荷 Qmin最小热负荷超负荷系数Kqx：Kqx＝(Qmax-Q0)/Q0＝(3319.5×104-2323.65×104)/2323.65×104＝0.4285欠负荷系数Kqn：Kqn＝(Qmin-Q0)/Q0＝(1840.725×104-2323.65×104)/2323.65×104＝-0.2078
本发明的“热负荷调节装置”的调节比是指整个周期内的平均值，短时间内的负荷调节比还可以大得多。
8.运行压力限制在16.17MPa以下，原因是压力高对应饱和温度高，蓄热水的输送有困难。由于采用了本发明的“热负荷调节装置”，锅炉可以24小时按额定负荷稳定运行，并能长时间满足超负荷和欠负荷供热需要，锅炉运行效率可提高15％以上。由于现有装置是根据峰值负荷确定装机容量，要满足实施例的最大供热负荷需安装1.4285倍的装机负荷容量，所以本发明可减少装机容量42.85％。
下面结合(图3)说明本发明用于热电联供的实施例应用情况：
用于热电机组时来自锅炉的饱和蒸汽(30)总流量等于锅炉额定蒸发量加上补充蒸发量，补充蒸发量来自蓄热水箱的供汽量。有蓄热水补热的总蒸发量比锅炉额定蒸发量增加对锅炉的影响是汽水分离器、安全阀、主汽阀需按加大负荷设定外没有其它不利影响。总蒸发量分为两路，一路经过热蒸汽调节阀(23)过热器(24)述入汽轮机(31)蒸汽流量等于24小时平均流量(也等于锅炉和汽轮机的额定蒸汽流量)，另一路经饱和蒸汽调节阀(25)进入蒸汽抽射泵(10)，其流量根据供热负荷减去汽机排汽热负荷确定，蒸汽抽射泵(10)出口蒸汽经饱和蒸汽管(26)进入高低压蒸汽混合器(27)与汽轮机的背压蒸汽(28)混合后进入蒸汽分配管(14)构成发电供热主蒸汽回路，富余蒸汽(22)经蓄热调节阀(15)进入外置除氧加热器(16)内，出水口分为两路，有一个经过冷却换热器(18)的出水回路用于直接向锅炉给水，一个不经冷却换热器(18)的出水回路经蓄热水阀(19)进入蓄热水箱(2)构成蓄热回路。工作时蓄热调节阀(15)在蒸汽分配管压力较高(外部热负荷较低)时开启向外置除氧加热器(16)供汽，同时向里补充软化水，由于软水溶解氧含量高，带入系统会产生氧腐蚀所以必须除氧，外置除氧加热器(16)既是高效热负荷调节装置的外置加热器又是补水除氧器，其工作压力根据蓄热水压力确定。外置除氧加热器(16)的另一作用是直接提供锅炉给水。蓄热水箱(2)内底部与轴线平行布置的蓄热水分配器(1)经供热负荷调节阀(3)供热切换阀(5)与外置闪蒸器(7)内雾化器接通，闪蒸供汽管(12)入口经闪蒸切换阀(8)与外置闪蒸器(7)闪蒸蒸汽出口接通，闪蒸供汽管(12)出口经闪蒸调压阀(11)接通蒸汽抽射泵(10)入口，构成抽射闪蒸低压供热回路。其主要作用是：当主蒸汽作为工作射流通过抽射泵(10)时，在蒸汽吸入口产生负压，闪蒸调压阀(11)开启后可将负压传递到外置闪蒸器，这时蓄热水箱内的高温蓄热水在压力推动下经过调节阀进入雾化器内喷射到外置闪蒸器(7)内空间，汽化潜热变成蒸汽在抽射下进入抽射泵(10)与主蒸汽混合后输出，抽射泵吸入口低压设计为大于0.098MPa。外置闪蒸器(7)顶部汽连通管经汽压切换阀(13)接通主汽管(9)，外置闪蒸器(7)底部出水口(6)经热水切换阀(4)接入供热水管(21)构成液相供热回路。外置闪蒸器的工作压力与抽射泵入口压力相近，余水温度为闪蒸压力对应的饱和温度，其作用是在汽压下余水处于过冷状态向锅炉泵送高温水作给水时不会汽蚀，可以实现液相可靠供热。装置并联设有两个外置闪蒸器(7)，在各切换阀切换下一个外置闪蒸器(7)在抽射产生的负压下向外闪蒸供汽，另一个外置闪蒸器(7)在主蒸汽背压下向外供应热水，实现汽液两相供热。为了可靠工作各切换阀采用自动阀。发电供热主蒸汽回路、蓄热回路、抽射闪蒸低压供热回路、液相供热回路共同构成热负荷调节装置整体。按上述原理设置的装置可以保证汽机24小时满负荷运行，热电负荷保持平衡，不会浪费蒸汽热量。
通过计算结果对用于热电联供机组的实施例进一步说明：1.基本参数：锅炉工作压力3.43 [MPa]大于额定出力的蒸发量 400吨(8小时)小于额定出力的蒸发量 440吨(16小时)饱和蒸汽温度 243.04℃ 饱和蒸汽焓 669Kcal/kg过热蒸汽温度 400℃ 过热蒸汽焓 769.7Kcal/kg背压蒸汽压力 1.27MPa 温度220℃ 蒸汽焓 682.2Kcal/kg发电热负荷 Qd＝769.7-682.2＝87.5Kcal/kg2.装机负荷确定：(按24小时平均负荷确定)锅炉装机：D0＝(400+440)/24＝35吨/小时发电装机容量：87.5×35000/860＝3561KW
3.蓄热负荷确定：(按小时实际负荷与平均负荷差额的绝对值的代数和的一半确定)
蓄热压力(设定)1.27Mpa，蓄热温度194.13℃，蓄热水焓197.3Kcal/kg，DC＝(DC1+DC2)×0.5式中：DC-蓄热负荷 吨/24小时DC1-高于平均负荷的欠量代数和绝对值DC1＝400-(35×8)＝120 吨/24小时DC2-低于平均负荷的余量代数和绝对值DC2＝|440-(35×16)|＝120吨DC＝(120+120)×0.5＝120吨/24小时
4.蓄热水箱容积：蓄热压力(设定)1.27MPa，蓄热温度194.13℃，蓄热水焓值197.3Kcal/kg蓄热水箱容积： V0＝120×682.2/197.3＝414.92M3容积热强度 QPJ＝120×1000×682.2÷414.92＝197739Kcal/M3总蓄热量 QC＝414.92×1000×197.3＝8186.37×104Kcal
5.外置闪蒸器的工况确定：
蓄热水箱(2)内蓄热水经分配器(1)经供热负荷调节阀(3)、供热切换阀(5)与外置闪蒸器(7)内雾化器接通，需要补热时每小时来自蓄热水箱的流量为51.865吨/小时。产生的闪蒸蒸汽量为0.8541吨/小时，通过闪蒸供汽管(12)、闪蒸调压阀(11)进入蒸汽抽射泵(10)内与来自锅炉的饱和蒸汽混合后对外输送。外置闪蒸器(7)顶部汽连通管经汽压切换阀(13)接通主汽管(9)，外置闪蒸器(7)底部出水口(6)经热水切换阀(4)接入供热水管(21)构成液相供热回路，余水流量为51.01吨/小时，压力0.98MPa，温度183.2℃，输送余水的压力为大于1.1643MPa(18Kgf/cm2)
各运行参数计算结果如下：
外置闪蒸器平均供热出力：Dsz＝DC1÷8＝120÷8＝15吨/小时(I″＝669Kcal/Kg)平均热负荷＝Dsz×1000×669＝1003.5×104 Kcal/h闪蒸压力(设定)0.98MPa 饱和温度183.2℃饱和水焓185.6Kcal/Kg 饱和汽焓663.9 Kcal/Kg根据能平衡应有：
Gs×I′+Gq×I″＝1003.5×104 Kcal/h
Gs+Gq＝51865 Kg/h解方程组
(51865-Gq)×I′+Gq×I″＝1003.5×104 Kcal/h
(51865-Gq)×185.6+Gq×663.9＝1003.5×104 Kcal/h
Gq＝854.81 Kg/h Gs＝51010 Kg/h
式中：Gs-余水量 Kg/h Gq-闪蒸蒸汽 Kg/h最大锅炉给水量＝[35+(15-0.85421)]×103＝49145.79 Kg/hGs＝51010(Kg/h)，已能满足锅炉给水需要并有余量，不需要除氧器补水。
6.外置除氧加热器运行参数分蓄热和放热两种工况确定。
蓄热时：富余蒸汽(22)经蓄热调节阀(15)进入外置除氧加热，运行参数为：压力1.27MPa，热水温度194.12℃，除氧水产量60932.5Kg/h，其中35000Kg/h(112℃)作锅炉给水，25932.5Kg/h(194.3℃)作蓄热水经蓄热水阀(19)进入蓄热水箱(2)。供热时如蓄热水能够满足锅炉给水，外置除氧加热器停止运行。
运行参数计算结果如下：压力1.27MPa 蓄热水温度194.3℃除氧水产量＝35×103+(V0/16)＝35000+(414.92/16)＝60932.5Kg/h除氧热负荷为：682.2QXR＝(DC2/16)×(682.2-20)＝(120000/16)×662.2＝496.65×104Kcal/h(QXR--蓄热负荷)Qgs＝35000×[(197.3+20)/2+3]＝390.775×104Kcal/h(Qgs-锅炉给水热负荷)QY＝QXR+Qgs＝496.65×104+390.775×104＝887.425×104Kcal/h7.供热负荷调节比：Qmax＝(35000+15000)×682.2＝3411×104Kcal/IIQmin＝27500×682.2＝1876.05×104Kcal/HQ0＝35000×682.2＝2387.7×104Kcal/H式中：Qmax最大热负荷 Q0额定热负荷 Qmin最小热负荷超负荷系数Kqx：＝(Qmax-Q0/)Q0＝(3411×104-2387.7×104)/2387.7×104＝0.429
欠负荷系数Kqn：Kqn＝|(Qmin-Q0)/Q0|＝(1876.05×104-2387.7×104)/2387.7×104＝-0.214
Claims (9)
1.一种热能调节装置的“热负荷调节装置”有蓄热回路和供热回路，其特征在于：来自蒸汽发生器的富余蒸汽(22)经蓄热调节阀(15)进入外置加热除氧器(16)内，补充水管接通外置加热除氧器(16)的进水口，外置加热除氧器底部出水口经蓄热水阀(9)进入蓄热水箱(2)内，构成蓄热回路；蓄热水箱(2)内底部与轴线平行布置的蓄热水分配器(1)经供热调节阀(3)、供热切换阀(5)与外置闪蒸器(7)内雾化器接通，闪蒸供汽管(12)入口经闪蒸切换阀(8)与外置闪蒸器(7)闪蒸蒸汽出口接通，闪蒸供汽管(12)出口闪蒸调压阀(11)接通蒸汽抽射泵(10)入口，构成抽射闪蒸低压供热回路；外置闪蒸器(7)顶部汽连通管经汽压切换阀(13)接通主汽管(9)，外置闪蒸器底部出水口(6)经热水切换阀(4)接入供热水管(21)构成液相供热回路；蓄热回路、抽射闪蒸低压供热回路、液相供热回路共同构成热负荷调节装置整体，运行压力根据饱和水泵送不发生汽蚀确定。
2.根据权利要求1所述的“热负荷调节装置”其特征在于：外置闪蒸器(7)为两个外置闪蒸器(7)并联布置。
3.根据权利要求1所述的“热负荷调节装置”其特征在于：热水切换阀(4)、供热切换阀(5)、闪蒸切换阀(8)、汽压切换阀(13)是自动阀。
4.根据权利要求1所述的“热负荷调节装置”其特征在于：外置加热除氧器(16)有一个经过冷却换热器(18)冷却的出水回路；一个不经过冷却换热器(18)冷却的出水回路。
5.根据权利要求1所述的“热负荷调节装置”其特征在于：蒸汽抽射泵(10)是拉瓦尔喷管结构。
6.根据权利要求1所述的“热负荷调节装置”其特征在于：运行压力小于16.17MPa。
7.根据权利要求1所述的“热负荷调节装置”其特征在于：蓄热水箱(2)的热负荷等于每小时实际负荷与平均负荷差额的绝对值的代数和的一半，满足24小时负荷的蓄丰补欠需要。
8.一种热能调节装置的“热负荷调节装置”有蓄热回路和供热回路，其特征在于：用于热电联供机组时，来自锅炉的饱和蒸汽(31)分为两路，一路经过热蒸汽调节阀(23)过热器(24)进入汽轮机(30)，另一路经饱和蒸汽旁路阀(25)进入蒸汽抽射泵(10)，
蒸汽抽射泵(10)出口经饱和蒸汽管(26)进入高低压蒸汽混合器(27)与汽机的背压蒸汽(28)混合后进入蒸汽分配管(14)构成发电供热主蒸汽回路；富余蒸汽(22)经蓄热调节阀(15)进入外置加热除氧器(16)内，补水管接通外置加热除氧器(16)的进水口，外置加热除氧器底部出水口经蓄热水阀(9)进入蓄热水箱(2)内，构成蓄热回路；蓄热水箱(2)内底部与轴线平行布置的蓄热水分配器(1)经供热调节阀(3)、供热切换阀(5)与外置闪蒸器(7)内雾化器接通，闪蒸供汽管(12)入口经闪蒸切换阀(8)与外置闪蒸器(7)闪蒸蒸汽出口接通，闪蒸供汽管(12)出口闪蒸调压阀(11)接通蒸汽抽射泵(10)入口，构成抽射闪蒸低压供热回路；外置闪蒸器(7)顶部汽连通管经汽压切换阀(13)接通主汽管(9)，外置闪蒸器底部出水口(6)经热水切换阀(4)接入供热水管(21)构成液相供热回路；发电供热主蒸汽回路、蓄热回路、抽射闪蒸低压供热回路、液相供热回路共同构成用于热电联供机组的“热负荷调节装置”整体。
9.根据权利要求8所述的“热负荷调节装置”其特征在于：高低压蒸汽混合器(27)是拉瓦尔喷管结构。
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