CN114383129B - 一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法 - Google Patents

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Abstract

本发明属于供热与发电及其控制分析技术领域，具体涉及一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法。本发明通过调整高压加热器加热蒸汽流量来改变锅炉进口给水温度，从而将锅炉出口蒸汽温度达到设计值，达到防止出现过低温度的锅炉出口蒸汽进入汽轮机做功后温度进一步降低，导致汽轮机低压缸通流蒸汽湿度过大，导致汽轮机低压缸末级片水蚀损坏。本发明在调整高压加热器加热蒸汽流量时，协同考虑了各高压加热器的加热蒸汽流量，使进入各高压加热器的加热蒸汽流量比与汽轮机最大连续经济出力工况设计工况下高压加热器的加热蒸汽流量比一致，使得汽轮机处于经济运行状态。

Description

一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法
技术领域
本发明属于供热与发电及其控制分析技术领域，具体涉及一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法。
背景技术
随着电力需求快速增长，电煤资源紧缺，煤电机组锅炉不能完全采用设计煤种运行。煤电企业所采购的不同批次电煤成分差异较大，对于四角切圆锅炉由于调节火焰中心范围小，通过燃烧方式调节锅炉蒸汽温度幅度有限，导致四角切圆锅炉主蒸汽温度发生较大变化，当锅炉主蒸汽温度高时可以通过喷减温水降温达到汽轮机进汽设计温度，但锅炉主蒸汽温低时却没有合适的调节控制手段。过低温度的锅炉主蒸汽进入汽轮机做功后温度进一步降低，导致汽轮机低压缸通流蒸汽湿度过大，导致汽轮机低压缸末级片水蚀损坏。为了提高四角切圆煤电锅炉适应不同煤种，灵活调节锅炉主蒸汽温度，解决汽轮机低压缸末级片炉主蒸汽温度低造成水蚀损坏问题，本发明提出了一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法。
发明内容
为了解决上述问题，本发明提供了一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法，具体技术方案如下：
一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法，包括以下步骤：
S1：将四角切圆锅炉与高压缸通过主蒸汽管连接，将高压缸通过一段抽汽管连接1号高压加热器；将高压缸排汽管通过二段抽汽管连接2号高压加热器；将中压缸通过三段抽汽管连接3号高压加热器；在一段抽汽管上设置1号高压加热器进汽调节阀，在二段抽汽管上设置2号高压加热器进汽调节阀，在三段抽汽管上设置3号高压加热器进汽调节阀；将1号高压加热器通过给水母管连接四角切圆锅炉；
S2：当检测到主蒸汽管内的主蒸汽压力的温度小于设定值时，分别向1号高压加热器进汽调节阀、2号高压加热器进汽调节阀、3号高压加热器进汽调节阀发出调节阀开度指令x；
S3：根据1号高压加热器进汽调节阀、2号高压加热器进汽调节阀、3号高压加热器进汽调节阀的阀门开度控制曲线调节1号高压加热器进汽调节阀、2号高压加热器进汽调节阀、3号高压加热器进汽调节阀的开度，保证汽轮机发电机组运行在最大连续经济出力工况下；
S4：当检测到主蒸汽管内的主蒸汽压力的温度大于等于设定值时，分别控制1号高压加热器进汽调节阀、2号高压加热器进汽调节阀、3号高压加热器进汽调节阀停止调节；
S5：当检测到主蒸汽管内的主蒸汽压力的温度小于设定值时重复步骤S2-S4进行相应跟踪调节。
优选地，所述步骤S2中向1号高压加热器进汽调节阀、2号高压加热器进汽调节阀、3号高压加热器进汽调节阀发出调节阀开度指令x具体是保证汽轮机发电机组运行在最大连续经济出力工况下，保证一段抽汽管抽汽量：二段抽汽管抽汽量：三段抽汽管抽汽量＝1:λ12:λ13，其中λ12为汽轮机发电机组运行在最大连续经济出力工况下二段抽汽管抽汽量与一段抽汽管抽汽量的比值；
λ13为汽轮机发电机组运行在最大连续经济出力工况下三段抽汽管抽汽量与一段抽汽管抽汽量的比值。
优选地，所述步骤S3中具体包括以下步骤：
S31：1号高压加热器进汽调节阀依据阀门开度控制曲线y1＝f1(x)动作，式中y1为指门指令，x为1号高压加热器进汽调节阀开度；
S32：2号高压加热器进汽调节阀依据阀门开度控制曲线y2＝f2(x)动作，式中y2为指门指令，x为1号高压加热器进汽调节阀开度；
S33：3号高压加热器进汽调节阀依据阀门开度控制曲线y3＝f3(x)动作，式中y3为指门指令，x为1号高压加热器进汽调节阀开度。
优选地，所述1号高压加热器进汽调节阀的阀门开度控制曲线y1＝f1(x)的获取方法如下：
汽轮发电机组处于高负荷运行工况；
1号高压加热器进汽调节阀接受到指令x，依据阀门开度控制曲线y1＝x动作后1号高压加热器进汽调节阀开度处于y1的位置，稳定不少于15分钟后，此时1号高压加热器进汽流量Q1可通过式①计算，得：
Q1＝Q给水(H1出-H1入)/(H1汽-H1疏)；①
H1出为1号高压加热器的出口给水焓；H1入为1号高压加热器的入口给水焓；H1汽为1号高压加热器的进汽焓；H1疏为1号高压加热器的疏水焓；
式①中：
Q给水为流经1号高压加热器、2号高压加热器和3号高压加热器的主给水质量流量，最终进入四角切圆锅炉，测量获得主给水体积流量QV给水和主给水的温度值T给水和压力值P给水，体积流量、温度和压力单位分别为m3/h、MPa、℃，计算可得：
主给水密度的计算方式如下：
主给水密度ρ给水＝fsρ(P给水,T给水)；
即令：
P＝P给水,T＝T给水；
则：
ρ给水＝fsρ(P给水,T给水)＝fsρ(P,T)；
则得：
主给水质量流量Q给水＝QV给水ρ给水；
主给水质量流量单位为kg/h；
测量得到主给水的温度值T给水和主给水的压力值P给水，计算可得：
H1出＝fsh(P给水,T给水)；
即令：
P＝P给水,T＝T给水；
则：
H1出＝fsh(P给水,T给水)＝fsh(P,T)；
测量得到1高压加热器的进水温度值T1入，计算可得：H1入＝fsh(P给水,T1入)；
即令：
P＝P给水,T＝T1入；
则：
H1入＝fsh(P给水,T1入)＝fsh(P,T)；
测量得到一段抽汽管内蒸汽的温度值T1汽和一段抽汽管内蒸汽的压力值P1汽，计算可得：
H1汽＝fqh(P1汽,T1汽)；
即令：
P＝P1汽,T＝T1汽；
则：
H1汽＝fqh(P1汽,T1汽)＝fqh(P,T)；
测量得到1高压加热器的疏水温度值T1疏，计算可得：
H1疏＝fsh(P1汽,T1疏)；
即令：
P＝P1汽,T＝T1疏；
则：
H1疏＝fsh(P1汽,T1疏)＝fsh(P,T)。
优选地，接受到指令x后的2号高压加热器进汽调节阀开度确定方法如下：
调节2号高压加热器进汽调节阀开度在不同位置，每个位置稳定15分钟，并根据式②计算2号高压加热器进汽流量Q2，当2号高压加热器进汽调节阀处于y2的位置，2号高压加热器进汽流量Q2＝λ12Q1，则此时的y2即为对应指令x的2号高压加热器进汽调节阀开度指令；
Q2＝Q给水(H2出-H2入)/(H2汽-H2疏)；②
H2出为2号高压加热器的出口给水焓；H2入为2号高压加热器的入口给水焓；H2汽为2号高压加热器的进汽焓；H2疏为2号高压加热器的疏水焓；
式②中：H2出＝H1入；
测量得到2高压加热器的进水温度值T2入，算可得：
H2入＝fsh(P给水,T2入)；
即令：
P＝P给水,T＝T2入；
则：
H2入＝fsh(P给水,T2入)＝fsh(P,T)；
测量得到二段抽汽管内蒸汽的温度值T2汽和压力值P2汽，计算可得H2汽＝fqh(P2汽,T2汽)；
即令：
P＝P2汽,T＝T2汽；
则：
H2汽＝fqh(P2汽,T2汽)＝fqh(P,T)；
测量得到2号高压加热器的疏水温度值T2疏，计算可得H2疏＝fsh(P2汽,T2疏)；
即令：
P＝P2汽,T＝T2疏；
则：
H2疏＝fsh(P2汽,T2疏)＝fsh(P,T)。
优选地，所述接受到指令x后的3号高压加热器进汽调节阀开度确定方法如下：
调节3号高压加热器进汽调节阀开度在不同位置，每个位置稳定15分钟，并根据式③计算3号高压加热器进汽流量Q3，当3号高压加热器进汽调节阀处于y3的位置，3号高压加热器进汽流量Q3＝λ13Q1，则此时的y3即为对应指令x的3号高压加热器进汽调节阀开度指令；
Q3＝Q给水(H3出-H3入)/(H3汽-H3疏)；③
H3出为3号高压加热器的出口给水焓；H3入为3号高压加热器的入口给水焓；H3汽为3号高压加热器的进汽焓；H3疏为3号高压加热器的疏水焓；
式③中：H3出＝H2入；
测量得到3高压加热器的进水温度值T3入，计算可得H3入＝fsh(P给水,T3入)；
即令：
P＝P给水,T＝T3入；
则：
H3入＝fsh(P给水,T3入)＝fsh(P,T)；
测量得到三段抽汽管内蒸汽的温度值T3汽和和压力值P3汽，计算可得H3汽＝fqh(P3汽,T3汽)；
即令：
P＝P3汽,T＝T3汽；
则：
H3汽＝fqh(P3汽,T3汽)＝fqh(P,T)；
测量得到3号高压加热器疏水的温度值T3疏，计算可得H3疏＝fsh(P3汽,T3疏)；
即令：
P＝P3汽,T＝T3疏；
则：
H3疏＝fsh(P3汽,T3疏)＝fsh(P,T)。
优选地，fsρ(P,T)＝1/fsv(P,T)
其中A(I)、B(I)、C(I)为一维数组，是计算公式的系数；fsh(P,T)、fsρ(P,T)、fsv(P,T)分别为计算液态水焓、密度和比容的函数。
优选地，
其中，fqh(P,T)为计算过热蒸汽焓的函数，fh1(P,T)、fh2(P,T)分别为计算fqh(P,T)的两个分项式子；F1(I)、E1(I)、F2(I)、E2(I)为一维数组，是计算公式的系数。
本发明的有益效果为：本发明适于解决电煤成分差异较大导致锅炉主蒸汽温度偏低的技术问题，尤其是调节火焰中心范围小、通过燃烧方式调节锅炉出口蒸汽温度幅度有限的四角切圆锅炉。本发明通过调整高压加热器加热蒸汽流量来改变锅炉进口给水温度，从而将锅炉出口蒸汽温度达到设计值，达到防止出现过低温度的锅炉出口蒸汽进入汽轮机做功后温度进一步降低，导致汽轮机低压缸通流蒸汽湿度过大，导致汽轮机低压缸末级片水蚀损坏。本发明在调整高压加热器加热蒸汽流量时，协同考虑了各高压加热器的加热蒸汽流量，使进入各高压加热器的加热蒸汽流量比与汽轮机最大连续经济出力工况设计工况下高压加热器的加热蒸汽流量比一致，使得汽轮机处于经济运行状态；各高压加热器的加热蒸汽来自汽轮机抽汽，各高压加热器的加热蒸汽流量比的有效控制可防止因汽轮机抽汽不均造成汽轮机轴向推力发生大幅变化，影响汽轮机安全运行。
附图说明
为了更清楚地说明本发明具体实施方式或现有技术中的技术方案，下面将对具体实施方式或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍。在所有附图中，类似的元件或部分一般由类似的附图标记标识。附图中，各元件或部分并不一定按照实际的比例绘制。
图1为本发明的应用系统原理图；
其中，一段抽汽温度测量装置1、一段抽汽压力测量装置2、1号高压加热器进汽调节阀3、一段抽汽管4、1号高压加热器5、1号高压加热器疏水温度测量装置6、二段抽汽逆止阀7、二段抽汽截止阀8、二段抽汽温度测量装置9、二段抽汽压力测量装置10、2号高压加热器进汽调节阀11，二段抽汽管12、1-2高压加热器连接管13、1号高压加热器疏水管14、2号高压加热器15、2号高压加热器疏水温度测量装置16、2-3高压加热器连接管17、2号高压加热器疏水管18、高压缸排汽逆止阀19、一段抽汽逆止阀20、一段抽汽截止阀21、三段抽汽逆止阀22、三段抽汽截止阀23、三段抽汽温度测量装置24、三段抽汽压力测量装置25、3号高压加热器进汽调节阀26、三段抽汽管27、3号高压加热器28、3号高压加热器疏水温度测量装置29、除氧器30、给水泵31、给水泵出水逆止阀32、给水泵出水管33、凝结水母管34、3号高压加热器疏水管35、凝汽器36、发电机37、低压缸38、中低压缸联通管39、中压缸40、中压调节阀41、主汽调节阀42、高压缸43、主蒸汽温度测量装置44、主蒸汽压力测量装置45、主蒸汽管46、再热主蒸汽温度测量装置47、再热主蒸汽压力测量装置48、再热主蒸汽管49、四角切圆锅炉50、高压缸排汽管51、给水母管52、给水流量测试仪53、给水流量测试节流装置54、给水温度测量装置55、给水压力测量装置56、1高压加热器进水温度测量装置57、2高压加热器进水温度测量装置58、3高压加热器进水温度测量装置59。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
应当理解，当在本说明书和所附权利要求书中使用时，术语“包括”和“包含”指示所描述特征、整体、步骤、操作、元素和/或组件的存在，但并不排除一个或多个其它特征、整体、步骤、操作、元素、组件和/或其集合的存在或添加。
还应当理解，在本发明说明书中所使用的术语仅仅是出于描述特定实施例的目的而并不意在限制本发明。如在本发明说明书和所附权利要求书中所使用的那样，除非上下文清楚地指明其它情况，否则单数形式的“一”、“一个”及“该”意在包括复数形式。
还应当进一步理解，在本发明说明书和所附权利要求书中使用的术语“和/或”是指相关联列出的项中的一个或多个的任何组合以及所有可能组合，并且包括这些组合。
如图1所示，本发明应用的汽轮机发电机组包括四角切圆锅炉50、高压缸43、中压缸40、低压缸38、1号高压加热器5、2号高压加热器15、3号高压加热器28、数据采集与控制装置。
所述四角切圆锅炉50与高压缸43通过主蒸汽管46连接；所述主蒸汽管46上设置有主蒸汽温度测量装置44、主蒸汽压力测量装置45、主汽调节阀42；
所述高压缸43通过一段抽汽管4与1号高压加热器5连接；所述一段抽汽管4上设置1号高压加热器进汽调节阀3；
所述1号高压加热器5通过给水母管52与四角切圆锅炉50连接；
所述主蒸汽温度测量装置44、主蒸汽压力测量装置45、主汽调节阀42、1号高压加热器进汽调节阀3分别与数据采集与控制装置连接；
所述主蒸汽温度测量装置44、主蒸汽压力测量装置45分别用于测量主蒸汽管46内主蒸汽的温度和压力，并将采集的数据传输至数据采集与控制装置。
所述一段抽汽管4上从高压缸43至1号高压加热器5方向依次设置一段抽汽逆止阀20、一段抽汽截止阀21、一段抽汽温度测量装置1、一段抽汽压力测量装置2、1号高压加热器进汽调节阀3；所述一段抽汽温度测量装置1、一段抽汽压力测量装置2与数据采集与控制装置连接。
所述给水母管52上设置给水流量测试仪53、给水流量测试节流装置54、给水温度测量装置55、给水压力测量装置56；所述给水流量测试仪53、给水流量测试节流装置54、给水温度测量装置55、给水压力测量装置56分别与数据采集与控制装置连接，分别用于测量给水的流量、温度和压力数据，并将采集的数据传输至数据采集与控制装置。
所述高压缸43通过高压缸排汽管51与四角切圆锅炉50连接；所述高压缸排汽管51通过二段抽汽管12与2号高压加热器15连接；所述二段抽汽管12上设置有2号高压加热器进汽调节阀11；所述2号高压加热器进汽调节阀11与数据采集与控制装置连接。
所述二段抽汽管12上从高压缸排汽管51至2号高压加热器15上依次设置二段抽汽逆止阀7、二段抽汽截止阀8、二段抽汽温度测量装置9、二段抽汽压力测量装置10、2号高压加热器进汽调节阀11，所述二段抽汽温度测量装置9、二段抽汽压力测量装置10分别与数据采集与控制装置连接，分别用于测量二段抽汽管12内蒸汽的温度、压力，并将测量数据传输至数据采集与控制装置，
所述四角切圆锅炉50通过再热主蒸汽管49与中压缸40连接；所述再热主蒸汽管49上设置有分别与数据采集与控制装置连接的再热主蒸汽温度测量装置47、再热主蒸汽压力测量装置48、中压调节阀41；所述再热主蒸汽温度测量装置47、再热主蒸汽压力测量装置48分别用于测量再热主蒸汽管49内蒸汽的温度、压力，并将测量的数据传输至数据采集与控制装置；
所述中压缸40通过三段抽汽管27与3号高压加热器28连接；所述三段抽汽管27上设置3号高压加热器进汽调节阀26，所述3号高压加热器进汽调节阀26与数据采集与控制装置连接。
其中，所述三段抽汽管27上从中压缸40至3号高压加热器28上依次设置三段抽汽逆止阀22、三段抽汽截止阀23、三段抽汽温度测量装置24、三段抽汽压力测量装置25、3号高压加热器进汽调节阀26；所述三段抽汽温度测量装置24、三段抽汽压力测量装置25分别与数据采集与控制装置连接，分别用于测量三段抽汽管27内蒸汽的温度、压力。
汽轮机发电机组还包括除氧器30；所述除氧器30通过给水泵出水管33与3号高压加热器28连接；所述3号高压加热器28通过2-3高压加热器连接管17与2号高压加热器15连接；所述2号高压加热器15通过1-2高压加热器连接管13与1号高压加热器5连接；所述给水泵出水管33上从除氧器30至3号高压加热器28依次设置给水泵31、给水泵出水逆止阀32；所述除氧器30通过凝结水母管34补充工质；所述述除氧器30通过给水泵31给3号高压加热器28、2号高压加热器15、3号高压加热器28补充给水；
所述给水泵出水管33上设置有3高压加热器进水温度测量装置59，用于测量3号高压加热器28进水的温度；所述2-3高压加热器连接管17上设置有2高压加热器进水温度测量装置58，用于测量2号高压加热器15进水的温度；所述1-2高压加热器连接管13上设置有1高压加热器进水温度测量装置57，用于测量1号高压加热器5进水的温度；
所述1高压加热器进水温度测量装置57、2高压加热器进水温度测量装置58、3高压加热器进水温度测量装置59分别与数据采集与控制装置连接。
其中，所述1号高压加热器5通过1号高压加热器疏水管14与2号高压加热器15连接；所述2号高压加热器15通过2号高压加热器疏水管18与3号高压加热器28连接；所述3号高压加热器28通过3号高压加热器疏水管35与除氧器30连接；
所述一段抽汽管4的蒸汽进入1号高压加热器5冷却凝结后通过1号高压加热器疏水管14流入2号高压加热器15，二段抽汽管12的蒸汽进入到2号高压加热器15冷却凝结后通过2号高压加热器疏水管18流入3号高压加热器28，三段抽汽管27内的蒸汽进入到3号高压加热器28后冷却凝结后通过3号高压加热器疏水管35流入除氧器30；
所述1号高压加热器疏水管14上安装有1号高压加热器疏水温度测量装置6；所述2号高压加热器疏水管18上安装有2号高压加热器疏水温度测量装置16；所述3号高压加热器疏水管35上安装有3号高压加热器疏水温度测量装置29；所述1号高压加热器疏水温度测量装置6、2号高压加热器疏水温度测量装置16、3号高压加热器疏水温度测量装置29分别与数据采集与控制装置连接。
汽轮机发电机组还包括凝汽器36、发电机37、低压缸38，所述中压缸40通过中低压缸联通管39与低压缸38连接；所述低压缸38分别与发电机37、凝汽器36连接。
在本发明的实施例中，一段抽汽温度测量装置1、1号高压加热器疏水温度测量装置6、二段抽汽温度测量装置9、2号高压加热器疏水温度测量装置16、三段抽汽温度测量装置24、3号高压加热器疏水温度测量装置29、主蒸汽温度测量装置44、再热主蒸汽温度测量装置47、给水温度测量装置55、1高压加热器进水温度测量装置57、2高压加热器进水温度测量装置58、3高压加热器进水温度测量装置59采用E型热电偶。
一段抽汽压力测量装置2、二段抽汽压力测量装置10、三段抽汽压力测量装置25、主蒸汽压力测量装置45、再热主蒸汽压力测量装置48、给水压力测量装置56采用EJA或Rosemoun系列压力变送器。所述主汽调节阀42、中压调节阀41采用液动调节阀。1号高压加热器进汽调节阀3、2号高压加热器进汽调节阀11、3号高压加热器进汽调节阀26采用气动调节阀或电动调节阀。二段抽汽逆止阀7、一段抽汽逆止阀20、三段抽汽逆止阀22采用气动蝶阀；给水流量测试仪53采用EJA或Rosemoun系列流量差压变送器，给水流量测试节流装置54采用ASME长径喷嘴，材质1Cr13。
下面以600MW机组为案例进一步说明，汽轮机为超临界、一次中间再热、冲动式、单轴、三缸四排汽、双背压、纯凝汽式，型号为：N600-24.2/566/566；汽轮机主要设计参数如表1所示。锅炉型号为SG-1913/25.4-M965的超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛、一次中间再热、四角切圆燃烧方式、平衡通风、Π型露天布置、固态排渣、全钢架悬吊结构超临界机组锅炉，主要设计参数如表2所示。
表1汽轮机主要设计参数
表2锅炉设计主要参数(BMCR)
机组处于600MW高负荷工况运行时四角切圆锅炉50的主蒸汽温度(汽机侧)为520℃，比汽机侧额定主蒸汽温度566℃低46℃，数据采集与控制装置发出1号高压加热器进汽调节阀3、2号高压加热器进汽调节阀11、3号高压加热器进汽调节阀26的调节阀开度指令x，并根据1号高压加热器进汽调节阀3、2号高压加热器进汽调节阀11、3号高压加热器进汽调节阀26的阀门开度控制曲线调节1号高压加热器进汽调节阀3、2号高压加热器进汽调节阀11、3号高压加热器进汽调节阀26的开度。当数据采集与控制装置发出调节阀开度指令x后，调节过程如下：
1号高压加热器进汽调节阀3依据阀门开度控制曲线y1＝f1(x)动作，式中y1为指门指令，x为1号高压加热器进汽调节阀3开度；
2号高压加热器进汽调节阀11依据阀门开度控制曲线y2＝f2(x)动作，式中y2为指门指令，x为1号高压加热器进汽调节阀3开度；
3号高压加热器进汽调节阀26依据阀门开度控制曲线y3＝f3(x)动作，式中y3为指门指令，x为1号高压加热器进汽调节阀3开度；
初如值x＝100，调节过程中x不断减小(如依次取100、95、90、87、85、84、83、82......等)，每设置一个Δx置值，稳定不少于15分钟后，数据采集与控制装置采集主蒸汽温度测量装置44的测量数据判断四角切圆锅炉50的主蒸汽温度是否达到设计值566℃。
当四角切圆锅炉50的主蒸汽温度达到设计值566℃时，数据采集与控制装置分别控制1号高压加热器进汽调节阀3、2号高压加热器进汽调节阀11、3号高压加热器进汽调节阀26停止调节；当四角切圆锅炉50的主蒸汽温度出现变化时再进行相应跟踪调节。
本发明的具体实施方式提供了一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法，包括以下步骤：
S1：将四角切圆锅炉50与高压缸43通过主蒸汽管46连接，将高压缸43通过一段抽汽管4连接1号高压加热器5；将高压缸排汽管51通过二段抽汽管12连接2号高压加热器15；将中压缸40通过三段抽汽管27连接3号高压加热器28；在一段抽汽管4上设置1号高压加热器进汽调节阀3，在二段抽汽管12上设置2号高压加热器进汽调节阀11，在三段抽汽管27上设置3号高压加热器进汽调节阀26；将1号高压加热器5通过给水母管52连接四角切圆锅炉50；
S2：当检测到主蒸汽管46内的主蒸汽压力的温度小于设定值时，分别向1号高压加热器进汽调节阀3、2号高压加热器进汽调节阀11、3号高压加热器进汽调节阀26发出调节阀开度指令x；
S3：根据1号高压加热器进汽调节阀3、2号高压加热器进汽调节阀11、3号高压加热器进汽调节阀26的阀门开度控制曲线调节1号高压加热器进汽调节阀3、2号高压加热器进汽调节阀11、3号高压加热器进汽调节阀26的开度，保证汽轮机发电机组运行在最大连续经济出力工况下；
S4：当检测到主蒸汽管46内的主蒸汽压力的温度大于等于设定值时，分别控制1号高压加热器进汽调节阀3、2号高压加热器进汽调节阀11、3号高压加热器进汽调节阀26停止调节；S5：当检测到主蒸汽管46内的主蒸汽压力的温度小于设定值时重复步骤S2-S4进行相应跟踪调节。
步骤S2中向1号高压加热器进汽调节阀3、2号高压加热器进汽调节阀11、3号高压加热器进汽调节阀26发出调节阀开度指令x具体是保证汽轮机发电机组运行在最大连续经济出力工况下，保证一段抽汽管4抽汽量：二段抽汽管12抽汽量：三段抽汽管27抽汽量＝1:λ12:λ13，其中λ12为汽轮机发电机组运行在最大连续经济出力工况下二段抽汽管4抽汽量与一段抽汽管12抽汽量的比值；
λ13为汽轮机发电机组运行在最大连续经济出力工况下三段抽汽管12抽汽量抽汽量与一段抽汽管27抽汽量抽汽量的比值。根据表1所示的一段抽汽流量QO1、二段抽汽流量QO2、三段抽汽流量QO3，进行计算可得汽轮机发电机组运行在最大连续经济出力工况下一段抽汽流量QO1、二段抽汽流量QO2、三段抽汽流量QO3的比值如下：
QO1:QO2:QO3＝1:λ12:λ13＝1.00：2.20：2.79。
步骤S3中具体包括以下步骤：
S31：1号高压加热器进汽调节阀3依据阀门开度控制曲线y1＝f1(x)动作，式中y1为指门指令，x为1号高压加热器进汽调节阀3开度；
S32：2号高压加热器进汽调节阀11依据阀门开度控制曲线y2＝f2(x)动作，式中y2为指门指令，x为1号高压加热器进汽调节阀3开度；
S33：3号高压加热器进汽调节阀26依据阀门开度控制曲线y3＝f3(x)动作，式中y3为指门指令，x为1号高压加热器进汽调节阀3开度。
1号高压加热器进汽调节阀3的阀门开度控制曲线y1＝f1(x)的获取方法如下：
汽轮发电机组处于高负荷运行工况；
1号高压加热器进汽调节阀3接受到指令x，依据阀门开度控制曲线y1＝x动作后1号高压加热器进汽调节阀3开度处于y1的位置，稳定不少于15分钟后，此时1号高压加热器进汽流量Q1可通过式①计算，得：
Q1＝Q给水(H1出-H1入)/(H1汽-H1疏)；①
H1出为1号高压加热器5的出口给水焓；H1入为1号高压加热器5的入口给水焓；
H1汽为1号高压加热器5的进汽焓；H1疏为1号高压加热器5的疏水焓；单位均为kJ/kg；
式①中：
Q给水为流经1号高压加热器5、2号高压加热器15和3号高压加热器28的主给水质量流量，最终进入四角切圆锅炉50，测量获得主给水体积流量QV给水和主给水的温度值T给水和压力值P给水，体积流量、温度和压力单位分别为m3/h、MPa、℃，下同，主给水质量流量Q给水的单位为kg/h，计算可得主给水密度的计算方式如下：
ρ给水＝fsρ(P给水,T给水)；
即令：
P＝P给水,T＝T给水；
则：
ρ给水＝fsρ(P给水,T给水)＝fsρ(P,T)；
则得：
Q给水＝QV给水ρ给水；
测量得到主给水的温度值T给水和主给水的压力值P给水，计算可得：
H1出＝fsh(P给水,T给水)；
即令：
P＝P给水,T＝T给水；
则：
H1出＝fsh(P给水,T给水)＝fsh(P,T)。
测量得到1高压加热器5的进水温度值T1入，计算可得：H1入＝fsh(P给水,T1入)；
即令：
P＝P给水,T＝T1入；
则：
H1入＝fsh(P给水,T1入)＝fsh(P,T)。
测量得到一段抽汽管4内蒸汽的温度值T1汽和一段抽汽管4内蒸汽的压力值P1汽，计算可得：
H1汽＝fqh(P1汽,T1汽)；
即令：
P＝P1汽,T＝T1汽；
则：
H1汽＝fqh(P1汽,T1汽)＝fqh(P,T)；
测量得到1高压加热器5的疏水温度值T1疏，计算可得：
H1疏＝fsh(P1汽,T1疏)；
即令：
P＝P1汽,T＝T1疏；
则：
H1疏＝fsh(P1汽,T1疏)＝fsh(P,T)。
接受到指令x后的2号高压加热器进汽调节阀11开度确定方法如下：
调节2号高压加热器进汽调节阀11开度在不同位置，每个位置稳定15分钟，并根据式②计算2号高压加热器进汽流量Q2，当2号高压加热器进汽调节阀处于y2的位置，2号高压加热器进汽流量Q2＝λ12Q1，则此时的y2即为对应指令x的2号高压加热器进汽调节阀开度指令；
Q2＝Q给水(H2出-H2入)/(H2汽-H2疏)；②
H2出为2号高压加热器15的出口给水焓；H2入为2号高压加热器15的入口给水焓；H2汽为2号高压加热器15的进汽焓；H2疏为2号高压加热器15的疏水焓；单位均为kJ/kg；
式②中：H2出＝H1入；
测量得到2高压加热器15的进水温度值T2入，算可得：
H2入＝fsh(P给水,T2入)；
即令：
P＝P给水,T＝T2入；
则：
H2入＝fsh(P给水,T2入)＝fsh(P,T)；
测量得到二段抽汽管12内蒸汽的温度值T2汽和压力值P2汽，计算可得H2汽＝fqh(P2汽,T2汽)；
即令：
P＝P2汽,T＝T2汽；
则：
H2汽＝fqh(P2汽,T2汽)＝fqh(P,T)；
测量得到2号高压加热器15的疏水温度值T2疏，计算可得H2疏＝fsh(P2汽,T2疏)；
即令：
P＝P2汽,T＝T2疏；
则：
H2疏＝fsh(P2汽,T2疏)＝fsh(P,T)。
接受到指令x后的3号高压加热器进汽调节阀26开度确定方法如下：
调节3号高压加热器进汽调节阀26开度在不同位置，每个位置稳定15分钟，并根据式③计算3号高压加热器进汽流量Q3，当3号高压加热器进汽调节阀处于y3的位置，3号高压加热器进汽流量Q3＝λ13Q1，则此时的y3即为对应指令x的3号高压加热器进汽调节阀开度指令；
Q3＝Q给水(H3出-H3入)/(H3汽-H3疏)；③
H3出为3号高压加热器28的出口给水焓；H3入为3号高压加热器28的入口给水焓；H3汽为3号高压加热器28的进汽焓；H3疏为3号高压加热器28的疏水焓；单位均为kJ/kg；
式③中：H3出＝H2入；
测量得到3高压加热器28的进水温度值T3入，计算可得H3入＝fsh(P给水,T3入)；
即令：
P＝P给水,T＝T3入；
则：
H3入＝fsh(P给水,T3入)＝fsh(P,T)；
测量得到三段抽汽管27内蒸汽的温度值T3汽和和压力值P3汽，计算可得
H3汽＝fqh(P3汽,T3汽)；
即令：
P＝P3汽,T＝T3汽；
则：
H3汽＝fqh(P3汽,T3汽)＝fqh(P,T)；
测量得到3号高压加热器28疏水的温度值T3疏，计算可得H3疏＝fsh(P3汽,T3疏)；
即令：
P＝P3汽,T＝T3疏；
则：
H3疏＝fsh(P3汽,T3疏)＝fsh(P,T)。
其中，fsρ(P,T)＝1/fsv(P,T)；5○
其中A(I)、B(I)、C(I)为一维数组，是计算公式的系数；fsh(P,T)、fsρ(P,T)、fsv(P,T)分别为计算液态水焓、密度和比容的函数；
式中：
TK＝T+273.15，
T1＝TK/T0，
P1＝P/P0，
T0＝1386，
P0＝16.53，
A(1)＝0，B(1)＝-2，C(1)＝0.14632971213167；
A(2)＝0，B(2)＝-1，C(2)＝-0.84548187169114；
A(3)＝0，B(3)＝0，C(3)＝-3.756360367204；
A(4)＝0，B(4)＝1，C(4)＝3.3855169168385；
A(5)＝0，B(5)＝2，C(5)＝-0.95791963387872；
A(6)＝0，B(6)＝3，C(6)＝0.15772038513228；
A(7)＝0，B(7)＝4，C(7)＝-0.016616417199501；
A(8)＝0，B(8)＝5，C(8)＝8.1214629983568E-04；
A(9)＝1，B(9)＝-9，C(9)＝2.8319080123804E-04；
A(10)＝1，B(10)＝-7，C(10)＝-6.0706301565874E-04；
A(11)＝1，B(11)＝-1，C(11)＝-0.018990068218419；
A(12)＝1，B(12)＝0，C(12)＝-0.032529748770505；
A(13)＝1，B(13)＝1，C(13)＝-0.021841717175414；
A(14)＝1，B(14)＝3，C(14)＝-5.283835796993E-05；
A(15)＝2，B(15)＝-3，C(15)＝-4.7184321073267E-04；
A(16)＝2，B(16)＝0，C(16)＝-3.0001780793026E-04；
A(17)＝2，B(17)＝1，C(17)＝4.766139390687E-05；
A(18)＝2，B(18)＝3，C(18)＝-4.4141845330846E-06；
A(19)＝2，B(19)＝17，C(19)＝-7.2694996297594E-16；
A(20)＝3，B(20)＝-4，C(20)＝-3.1679644845054E-05；
A(21)＝3，B(21)＝0，C(21)＝-2.8270797985312E-06；
A(22)＝3，B(22)＝6，C(22)＝-8.5205128120103E-10；
A(23)＝4，B(23)＝-5，C(23)＝-2.2425281908E-06；
A(24)＝4，B(24)＝-2，C(24)＝-6.5171222895601E-07；
A(25)＝4，B(25)＝10，C(25)＝-1.4341729937924E-13；
A(26)＝5，B(26)＝-8，C(26)＝-4.0516996860117E-07；
A(27)＝8，B(27)＝-11，C(27)＝-1.2734301741641E-09；
A(28)＝8，B(28)＝-6，C(28)＝-1.7424871230634E-10；
A(29)＝21，B(29)＝-29，C(29)＝-6.8762131295531E-19；
A(30)＝23，B(30)＝-31，C(30)＝1.4478307828521E-20；
A(31)＝29，B(31)＝-38，C(31)＝2.6335781662795E-23；
A(32)＝30，B(32)＝-39，C(32)＝-1.1947622640071E-23；
A(33)＝31，B(33)＝-40，C(33)＝1.8228094581404E-24；
A(34)＝32，B(34)＝-41，C(34)＝-9.3537087292458E-26。
其中，
其中，fqh(P,T)为计算过热蒸汽焓的函数，fh1(P,T)、fh2(P,T)分别为计算fqh(P,T)的两个分项式子；F1(I)、E1(I)、F2(I)、E2(I)为一维数组，是计算公式的系数。
式中：
TK＝T+273.15，
T1＝TK/T0，
P1＝P/P0，
T0＝540，
P0＝1；
E1(1)＝0，F1(1)＝-9.6927686500217；
E1(2)＝1，F1(2)＝10.086655968018；
E1(3)＝-5，F1(3)＝-0.005608791128302；
E1(4)＝-4，F1(4)＝0.071452738081455；
E1(5)＝-3，F1(5)＝-0.40710498223928；
E1(6)＝-2，F1(6)＝1.4240819171444；
E1(7)＝-1，F1(7)＝-4.383951131945；
E1(8)＝2，F1(8)＝-0.28408632460772；
E1(9)＝3，F1(9)＝0.021268463753307；
E2(1)＝0，F2(1)＝-1.7731742473213E-03；
E2(2)＝1，F2(2)＝-0.017834862292358；
E2(3)＝2，F2(3)＝-0.045996013696365；
E2(4)＝3，F2(4)＝-0.057581259083432；
E2(5)＝6，F2(5)＝-0.05032527872793；
E2(6)＝1，F2(6)＝-3.3032641670203E-05；
E2(7)＝2，F2(7)＝-1.8948987516315E-04；
E2(8)＝4，F2(8)＝-3.9392777243355E-03；
E2(9)＝7，F2(9)＝-0.043797295650573；
E2(10)＝36，F2(10)＝-2.6674547914087E-05；
E2(11)＝0，F2(11)＝2.0481737692309E-08；
E2(12)＝1，F2(12)＝4.3870667284435E-07；
E2(13)＝3，F2(13)＝-3.227767723857E-05；
E2(14)＝6，F2(14)＝-1.5033924542148E-03；
E2(15)＝35，F2(15)＝-0.040668253562649；
E2(16)＝1，F2(16)＝-7.8847309559367E-10；
E2(17)＝2，F2(17)＝1.2790717852285E-08；
E2(18)＝3，F2(18)＝4.8225372718507E-07；
E2(19)＝7，F2(19)＝2.2922076337661E-06；
E2(20)＝3，F2(20)＝-1.6714766451061E-11；
E2(21)＝16，F2(21)＝-2.1171472321355E-03；
E2(22)＝35，F2(22)＝-23.895741934104；
E2(23)＝0，F2(23)＝-5.905956432427E-18；
E2(24)＝11，F2(24)＝-1.2621808899101E-06；
E2(25)＝25，F2(25)＝-0.038946842435739；
E2(26)＝8，F2(26)＝1.1256211360459E-11；
E2(27)＝36，F2(27)＝-8.2311340897998；
E2(28)＝13，F2(28)＝1.9809712802088E-08；
E2(29)＝4，F2(29)＝1.0406965210174E-19；
E2(30)＝10，F2(30)＝-1.0234747095929E-13；
E2(31)＝14，F2(31)＝-1.0018179379511E-09；
E2(32)＝29，F2(32)＝-8.0882908646985E-11；
E2(33)＝50，F2(33)＝0.10693031879409；
E2(34)＝57，F2(34)＝-0.33662250574171；
E2(35)＝20，F2(35)＝8.9185845355421E-25；
E2(36)＝35，F2(36)＝3.0629316876232E-13；
E2(37)＝48，F2(37)＝-4.2002467698208E-06；
E2(38)＝21，F2(38)＝-5.9056029685639E-26；
E2(39)＝53，F2(39)＝3.7826947613457E-06；
E2(40)＝39，F2(40)＝-1.276808934681E-15；
E2(41)＝26，F2(41)＝7.3087610595061E-29；
E2(42)＝40，F2(42)＝5.5414715350778E-17；
E2(43)＝58，F2(43)＝-9.436970724121E-07。
调节阀指令x在的范围内取一系统数据，通过上述方法即可获得对应每一个x对应的y1、y2、y3，从而获得：
1号高压加热器进汽调节阀3控制曲线y1＝f1(x)＝x；
2号高压加热器进汽调节阀11控制曲线y2＝f2(x)；
3号高压加热器进汽调节阀26控制曲线y3＝f3(x)；
控制曲线的离散数据形式如表3所示：
表3控制曲线
x y1＝f1(x) y2＝f2(x) y3＝f3(x)
100 100.0 100 100
95 95.0 94.5 96.5
90 90.0 89.5 91.5
87 87.0 88.5 87.5
85 85.0 84.5 86.4
84 84.0 83.4 85.4
83 83.0 82.4 84.3
82 82.0 81.4 83.3
81 81.0 80.4 82.3
80 80 79.4 81.3
本发明根据上述控制曲线同时控制1号高压加热器进汽调节阀3、2号高压加热器进汽调节阀11、3号高压加热器进汽调节阀26的阀门开度，进而调节一段抽汽管4、二段抽汽管12、三段抽汽管27的抽汽量，使得汽轮机发电机组运行在最大连续经济出力工况下，同时提高了四角切圆锅炉50的给水温度。
本领域普通技术人员可以意识到，结合本文中所公开的实施例描述的各示例的单元，能够以电子硬件、计算机软件或者二者的结合来实现，为了清楚地说明硬件和软件的可互换性，在上述说明中已经按照功能一般性地描述了各示例的组成。这些功能究竟以硬件还是软件方式来执行，取决于技术方案的特定应用和设计约束条件。专业技术人员可以对每个特定的应用来使用不同方法来实现所描述的功能，但是这种实现不应认为超出本发明的范围。
在本申请所提供的实施例中，应该理解到，单元的划分，仅仅为一种逻辑功能划分，实际实现时可以有另外的划分方式，例如多个单元可结合为一个单元，一个单元可拆分为多个单元，或一些特征可以忽略等。
最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述各实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的范围，其均应涵盖在本发明的权利要求和说明书的范围当中。

Claims (7)

1.一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法，其特征在于：包括以下步骤：
S1：将四角切圆锅炉(50)与高压缸(43)通过主蒸汽管(46)连接，将高压缸(43)通过一段抽汽管(4)连接1号高压加热器(5)；将高压缸排汽管(51)通过二段抽汽管(12)连接2号高压加热器(15)；将中压缸(40)通过三段抽汽管(27)连接3号高压加热器(28)；在一段抽汽管(4)上设置1号高压加热器进汽调节阀(3)，在二段抽汽管(12)上设置2号高压加热器进汽调节阀(11)，在三段抽汽管(27)上设置3号高压加热器进汽调节阀(26)；将1号高压加热器(5)通过给水母管(52)连接四角切圆锅炉(50)；
S2：当检测到主蒸汽管(46)内的主蒸汽压力的温度小于设定值时，分别向1号高压加热器进汽调节阀(3)、2号高压加热器进汽调节阀(11)、3号高压加热器进汽调节阀(26)发出调节阀开度指令x；向1号高压加热器进汽调节阀(3)、2号高压加热器进汽调节阀(11)、3号高压加热器进汽调节阀(26)发出调节阀开度指令x具体是保证汽轮机发电机组运行在最大连续经济出力工况下，保证一段抽汽管(4)抽汽量：二段抽汽管(12)抽汽量：三段抽汽管(27)抽汽量＝1:λ12:λ13，其中λ12为汽轮机发电机组运行在最大连续经济出力工况下二段抽汽管(12)抽汽量与一段抽汽管(4)抽汽量的比值；
λ13为汽轮机发电机组运行在最大连续经济出力工况下三段抽汽管(27)抽汽量与一段抽汽管(4)抽汽量的比值；
S3：根据1号高压加热器进汽调节阀(3)、2号高压加热器进汽调节阀(11)、3号高压加热器进汽调节阀(26)的阀门开度控制曲线调节1号高压加热器进汽调节阀(3)、2号高压加热器进汽调节阀(11)、3号高压加热器进汽调节阀(26)的开度，保证汽轮机发电机组运行在最大连续经济出力工况下；
S4：当检测到主蒸汽管(46)内的主蒸汽压力的温度大于等于设定值时，分别控制1号高压加热器进汽调节阀(3)、2号高压加热器进汽调节阀(11)、3号高压加热器进汽调节阀(26)停止调节；
S5：当检测到主蒸汽管(46)内的主蒸汽压力的温度小于设定值时重复步骤S2-S4进行相应跟踪调节。
2.根据权利要求1所述的一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法，其特征在于：所述步骤S3中具体包括以下步骤：
S31：1号高压加热器进汽调节阀(3)依据阀门开度控制曲线y1＝f1(x)动作，式中y1为指门指令，x为1号高压加热器进汽调节阀(3)开度；
S32：2号高压加热器进汽调节阀(11)依据阀门开度控制曲线y2＝f2(x)动作，式中y2为指门指令，x为1号高压加热器进汽调节阀(3)开度；
S33：3号高压加热器进汽调节阀(26)依据阀门开度控制曲线y3＝f3(x)动作，式中y3为指门指令，x为1号高压加热器进汽调节阀(3)开度。
3.根据权利要求2所述的一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法，其特征在于：所述1号高压加热器进汽调节阀(3)的阀门开度控制曲线y1＝f1(x)的获取方法如下：
汽轮发电机组处于高负荷运行工况；
1号高压加热器进汽调节阀(3)接受到指令x，依据阀门开度控制曲线y1＝x动作后1号高压加热器进汽调节阀(3)开度处于y1的位置，稳定不少于15分钟后，此时1号高压加热器进汽流量Q1可通过式①计算，得：
Q1＝Q给水(H1出-H1入)/(H1汽-H1疏)；①
H1出为1号高压加热器(5)的出口给水焓；H1入为1号高压加热器(5)的入口给水焓；H1汽为1号高压加热器(5)的进汽焓；H1疏为1号高压加热器(5)的疏水焓；
式①中：
Q给水为流经1号高压加热器(5)、2号高压加热器(15)和3号高压加热器(28)的主给质量水流量，最终进入四角切圆锅炉(50)，测量获得主给水体积流量QV给水和主给水的温度值T给水和压力值P给水，体积流量、温度和压力单位分别为m3/h、MPa、℃，计算可得主给水密度的计算方式如下：
主给水密度ρ给水＝fsρ(P给水,T给水)；
即令：
P＝P给水,T＝T给水；
则：
ρ给水＝fsρ(P给水,T给水)＝fsρ(P,T)；
则得：
主给水质量流量Q给水＝QV给水ρ给水；
主给水质量流量单位为kg/h；
测量得到主给水的温度值T给水和主给水的压力值P给水，计算可得：
H1出＝fsh(P给水,T给水)；
即令：
P＝P给水,T＝T给水；
则：
H1出＝fsh(P给水,T给水)＝fsh(P,T)；
测量得到1号高压加热器(5)的进水温度值T1入，计算可得：H1入＝fsh(P给水,T1入)；
即令：
P＝P给水,T＝T1入；
则：
H1入＝fsh(P给水,T1入)＝fsh(P,T)；
测量得到一段抽汽管(4)内蒸汽的温度值T1汽和一段抽汽管(4)内蒸汽的压力值P1汽，计算可得：
H1汽＝fqh(P1汽,T1汽)；
即令：
P＝P1汽,T＝T1汽；
则：
H1汽＝fqh(P1汽,T1汽)＝fqh(P,T)；
测量得到1号高压加热器(5)的疏水温度值T1疏，计算可得：
H1疏＝fsh(P1汽,T1疏)；
即令：
P＝P1汽,T＝T1疏；
则：
H1疏＝fsh(P1汽,T1疏)＝fsh(P,T)。
4.根据权利要求3所述的一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法，其特征在于：接受到指令x后的2号高压加热器进汽调节阀(11)开度确定方法如下：
调节2号高压加热器进汽调节阀(11)开度在不同位置，每个位置稳定15分钟，并根据式②计算2号高压加热器进汽流量Q2，当2号高压加热器进汽调节阀处于y2的位置，2号高压加热器进汽流量Q2＝λ12Q1，则此时的y2即为对应指令x的2号高压加热器进汽调节阀开度指令；
Q2＝Q给水(H2出-H2入)/(H2汽-H2疏)；②
H2出为2号高压加热器(15)的出口给水焓；H2入为2号高压加热器(15)的入口给水焓；H2汽为2号高压加热器(15)的进汽焓；H2疏为2号高压加热器(15)的疏水焓；
式②中：H2出＝H1入；
测量得到2号高压加热器(15)的进水温度值T2入，算可得：
H2入＝fsh(P给水,T2入)；
即令：
P＝P给水,T＝T2入；
则：
H2入＝fsh(P给水,T2入)＝fsh(P,T)；
测量得到二段抽汽管(12)内蒸汽的温度值T2汽和压力值P2汽，计算可得H2汽＝fqh(P2汽,T2汽)；
即令：
P＝P2汽,T＝T2汽；
则：
H2汽＝fqh(P2汽,T2汽)＝fqh(P,T)；
测量得到2号高压加热器(15)的疏水温度值T2疏，计算可得H2疏＝fsh(P2汽,T2疏)；
即令：
P＝P2汽,T＝T2疏；
则：
H2疏＝fsh(P2汽,T2疏)＝fsh(P,T)。
5.根据权利要求4所述的一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法，其特征在于：所述接受到指令x后的3号高压加热器进汽调节阀(26)开度确定方法如下：
调节3号高压加热器进汽调节阀(26)开度在不同位置，每个位置稳定15分钟，并根据式③计算3号高压加热器进汽流量Q3，当3号高压加热器进汽调节阀处于y3的位置，2号高压加热器进汽流量Q3＝λ13Q1；则此时的y3即为对应指令x的2号高压加热器进汽调节阀开度指令；
Q3＝Q给水(H3出-H3入)/(H3汽-H3疏)；③
H3出为3号高压加热器(28)的出口给水焓；H3入为3号高压加热器(28)的入口给水焓；H3汽为3号高压加热器(28)的进汽焓；H3疏为3号高压加热器(28)的疏水焓；
式③中：H3出＝H2入；
测量得到3号高压加热器(28)的进水温度值T3入，计算可得H3入＝fsh(P给水,T3入)；即令：
P＝P给水,T＝T3入；
则：
H3入＝fsh(P给水,T3入)＝fsh(P,T)；
测量得到三段抽汽管(27)内蒸汽的温度值T3汽和和压力值P3汽，计算可得H3汽＝fqh(P3汽,T3汽)；
即令：
P＝P3汽,T＝T3汽；
则：
H3汽＝fqh(P3汽,T3汽)＝fqh(P,T)；
测量得到3号高压加热器(28)疏水的温度值T3疏，计算可得H3疏＝fsh(P3汽,T3疏)；即令：
P＝P3汽,T＝T3疏；
则：
H3疏＝fsh(P3汽,T3疏)＝fsh(P,T)。
6.根据权利要求3-5任一所述的一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法，其特征在于：
fsρ(P,T)＝1/fsv(P,T)；
其中A(I)、B(I)、C(I)为一维数组，是计算公式的系数；fsh(P,T)、fsρ(P,T)、fsv(P,T)分别为计算液态水焓、密度和比容的函数。
7.根据权利要求3-5任一所述的一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法，其特征在于：
其中，fqh(P,T)为计算过热蒸汽焓函数，fh1(P,T)、fh2(P,T)分别为计算fqh(P,T)的两个分项式子；F1(I)、E1(I)、F2(I)、E2(I)为一维数组，是计算公式的系数。
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