CN114235886A - 一种lng气瓶升压规律的测试方法 - Google Patents

一种lng气瓶升压规律的测试方法 Download PDF

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欧晨希
郭嘉炜
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Abstract

本发明公开了一种LNG气瓶升压规律的测试方法，包括以下步骤：一、获取气瓶的操作参数以及给定计算初始条件；二、根据已知条件开始进行循环计算，利用温度计算液态比热、汽化潜热、气态比热、压力；三、采用向前差分的方法计算气瓶内介质终了温度；四、根据所得的气瓶内介质终了温度确定终了的蒸发率、气态介质质量及液态介质质量；五、判断气瓶内压力大小，若压力小于安全阀起跳压力则回到第二步继续进行循环计算，若压力大于等于气瓶安全阀起跳压力则结束循环。本发明以传热学和理论分析等为指导计算了LNG气瓶内因热量传入、LNG蒸发而导致压力升高的过程，为LNG气瓶的安全储存运输提供可靠的理论支撑。

Description

一种LNG气瓶升压规律的测试方法
技术领域
本发明涉及化工设备技术领域，特别涉及一种LNG气瓶升压规律的测试方法。
背景技术
随着经济的不断增长，汽车产业大力发展，但同时也带来了石油燃料的日益减少和环境污染等问题。液化天然气(LNG)作为一种优质清洁能源，储量大，价格便宜，污染小，以其低碳环保的特点用于汽车燃料，因此被认为是汽车的最佳替代燃料。LNG动力汽车发展非常迅速，近年来越来越多的公交车、货运重卡以及工程车辆大量使用LNG作为车用燃料，替代传统的汽油和柴油，有效减小了尾气排放对大气环境的污染。以及各地LNG加气站的不断建设使得LNG汽车有了更广阔的发展前景，2017年我国车用气瓶市场需求达到34.6万个。
LNG在低温气瓶内以液态形式储存，随着外界热量的传入使得气瓶内LNG产生蒸发、压力也随之增高，当气瓶内部压力达到临界压力时，减压阀将自动开启降低压力以保证气瓶安全。LNG气瓶作为LNG汽车供给系统的核心设备，具有充装使用方便，充装量大，续驶里程长，安全可靠等优点，其技术要求和工作原理为发展LNG汽车打下基础，对节约能源，治理环境污染，改善城市大气质量具有重要意义。
近年来，国内外学者为此相继开展了LNG气瓶内热力学参数变化的研究。Resis在文献(Reiss H.A coupled numerical analysis of shield temperatures,heat lossesand residual gas pressures in an evacuated super-insulation using thermal andfluid networks:Part I:Stationary conditions[J].Cryogenics,2004,44(4):259-271.)中对一个300L低温储罐的绝热层的传热进行分析时，同时考虑了辐射传热、固体导热和对流传热；Kang等在文献(Kang M,Kim J,You H,et al.Experimental investigationof thermal stratification in cryogenic tanks[J].Experimental Thermal andFluid Science,2018,96:371-382.)中研究调查了储存液化天然气(LNG)和液态氢等低温液体发生的热力学行为，通过实验研究了不同充装率下液氢储罐内介质的升压规律，研究表明较高充装率的储罐升压速率更快；Chen等在文献(Chen Q S,Wegrzyn J,PrasadV.Analysis of temperature and pressure changes in liquefied natural gas(LNG)cryogenic tanks[J].Cryogenics,2004,44(10):701-709.)中借鉴前人所运用的热力学和传热模型来分析热泄漏到LNG燃料中的不同机制，模拟了LNG储罐内LNG燃料的性质和成分的演变，对常温下车载LNG气瓶内的漏热和压力变化进行了传热分析计算；Gursu在文献(Gursu S,Sherif S A,Veziroglu T N,et al.Analysis and optimization of thermalstratification and self-pressurization effects in liquid hydrogen storagesystems—Part 1:model development[J].1993.)中提出了均相表面蒸发模型，该模型假设储存的低温介质处于热平衡状态，且漏热量可以准确预计，即可简单预测储罐内压力的变化。
目前，尽管国内外学者针对低温储罐内液化介质内的热力学参数变化做了大量的研究，但尚未有一个通用的计算方法，且缺乏燃烧高温下气瓶内部热力学参数变化的研究，同时实验数据的匮乏也给理论模型的验证增加了困难。LNG气瓶的绝热性能和安全性是LNG气瓶高效可靠使用的保证，研究绝热结构的机理、无损储存的压力以及各部分的漏热量具有重要的理论意义和实用价值。
发明内容
针对上述问题，本发明提出了一种LNG气瓶升压规律的测试方法。采用数值分析的方法，充分考虑研究对象的各项信息特征，建立LNG气瓶内部压力升高的计算模型，弥补了传统计算方法计算结果精确性的不利影响，极大地提高了计算的效率，节约了研究的成本，提高了研究过程的安全性；系统高效地分析了LNG气瓶内部压力随时间变化的情况，为提高高温下的设备可靠性和人员安全性提供了有益的指导和借鉴。
本发明至少通过如下技术方案之一实现。
一种LNG气瓶升压规律的测试方法，包括以下步骤：
步骤一、收集测试参数，设定初始条件，获取气瓶吸收的热量与时间间隔的关系；
步骤二、对气瓶进行传热计算，获取各参数与温度的关系，所述参数包括气瓶内压力；
步骤三、计算气瓶的漏热率，采用向前差分法获取气瓶内介质终了温度；
步骤四、根据所得的气瓶内介质终了温度确定终了的蒸发率、气态介质质量及液态介质质量；
步骤五、将气瓶内压力大小与气瓶安全阀的起跳压力比较，若气瓶内压力小于起跳压力值则回到步骤二进行循环计算，若气瓶内压力达到气瓶安全阀起跳压力值则计算终止。
优选地，所述测试参数包括气瓶容积V、充装率φ、环境温度Ts、热导率η。
优选地，初始条件包括气瓶内初始压力p0、初始温度T0、初始液态介质质量
Figure BDA0003367653290000041
给定时间间隔Δt。
优选地，根据热力学定律气瓶吸收的热量在时间间隔Δt内有如下关系：
Q＝(cplml+cpgmg)ΔT＝ΦΔt
式中：Q为气瓶吸收的热量；cpl为液态比热；cpg为气态比热；ml为液态质量；mg为气态质量；ΔT为时间间隔Δt前后气瓶内温差；Φ为漏热率。
优选地，步骤二采用饱和均质模型，循环从i＝0开始，在设置的温度范围内拟合出液态比热
Figure BDA0003367653290000042
汽化潜热ri、气态比热
Figure BDA0003367653290000043
气瓶内压力pi+1与温度T的关系。
优选地，在给定假设条件下计算气瓶的漏热率，所述假设条件包括：(1)漏热量只考虑以热传导的方式，且全部被气相和液相主体所吸收；(2)整个气瓶的传热方向为保温层的法线方向，气瓶总热阻是多个保温薄层热阻的叠加。
优选地，气瓶漏热包括圆筒体Φ1和封头Φ2，总的漏热率为：
Φ＝Φ1+Φ2＝η(T-Ts)
式中，η为热阻的倒数，Ts为气瓶外环境温度，T为气瓶内温度。
优选地，依据热力学定律、采用向前差分的方法，根据热阻、液态比热、气态比热、液态介质质量、气态介质质量和初始条件环境温度及给定的时间间隔计算获取气瓶内介质终了温度Ti+1。
优选地，所述终了的蒸发率αi+1、气态介质质量
Figure BDA0003367653290000051
及液态介质质量
Figure BDA0003367653290000052
有如下关系：
Figure BDA0003367653290000053
Figure BDA0003367653290000054
式中：ri为气态潜热，η为热阻的倒数，Ti+1为气瓶内介质终了温度，Ts为气瓶外环境温度。
优选地，当求得气瓶内压力小于气瓶安全阀起跳压力值时将回到步骤二继续进行循环计算，若求得气瓶内压力大于等于气瓶安全阀起跳压力值则结束循环，循环次数的所有Δt相加即为气瓶内压力达到气瓶安全阀的起跳压力所需的总时间。
相对于现有技术，本发明具有如下优点和有益效果：
本发明方法充分地考虑了LNG气瓶及其内部流场区域的三维数据信息，提出运用数值分析计算的方法为处于不同环境温度下的LNG气瓶设备和人员安全性提供可靠的技术支持。本发明采用数值计算建模的方法建立LNG气瓶内部压力升高的计算模型，弥补了传统计算方法计算结果精确性的不利影响，系统高效地获取了气瓶内压力随时间升高的情况，极大地提高了计算的效率，节约了研究的成本，提高了研究过程的安全性。
附图说明
图1是本实施例的一种LNG气瓶升压规律的测试方法的流程图；
图2是本实施例的365L型LNG气瓶的计算模型；
图3是本实施例的LNG气瓶内部介质温度与时间关系图；
图4是本实施例的LNG气瓶内部LNG质量与时间关系图；
图5是本实施例的LNG气瓶内部BOG质量与时间关系图；
图6是本实施例的LNG气瓶内部压力和时间的关系图。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，但本发明的实施方式不限于此。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
在本发明中，选取常用的365L规格的LNG气瓶作为研究对象进行传热计算，建立一种以传热学和理论分析等为指导的数值计算模型；对于LNG气瓶中的液化介质采用饱和均质模型；对于绝热层的传热计算方面，采用辐射和热传导的多层绝热结构模型。通过循环计算得到气瓶内各热力学参数随时间增加而产生的变化规律，特别是得到LNG气瓶内压力随时间的变化规律，为LNG气瓶的安全问题提供技术支持。
本实施例的LNG气瓶是某公司生产的型号为CDPW500-365-1.6型的不锈钢层材料为0Cr18Ni9、保温层材料为铝箔/玻璃纤维纸的汽车用液化天然气气瓶。如图2所示，气瓶的主要外形尺寸有：内胆的公称直径为550mm、筒体长度为1649mm，外壳的公称直径为605mm、筒体长度为1744mm，内胆前后封头及外壳前后封头均为蝶形封头，内胆筒体和封头的名义厚度为3.0mm，外壳筒体和封头的名义厚度为3mm。气瓶的公称容积为365L，内胆工作温度为-161℃。考虑到气瓶的某些细微结构对气瓶内压力变化基本不造成影响，我们对气瓶结构做了必要的简化，将其看作是一个由内胆、绝热层和外壳三层结构组成的圆柱形并带有前后封头的密闭罐体。
如图1所示，一种LNG气瓶升压规律的测试方法，包括以下步骤：
步骤一、获取气瓶容积V、充装率φ、环境温度Ts、热导率η以及给定计算初始条件包括气瓶内初始压力p0＝0.1MPa、初始温度T0＝-161℃、液态密度
Figure BDA0003367653290000071
初始液态质量
Figure BDA0003367653290000072
其中
Figure BDA0003367653290000073
设定时间间隔Δt，Δt可根据计算所需设定。本实施例的LNG气瓶的操作参数如表1所示：
表1LNG气瓶的操作参数
Figure BDA0003367653290000074
根据热力学定律在Δt时间内有如下关系：
Q＝(cplml+cpgmg)ΔT＝ΦΔt (1)
式中：Q为气瓶吸收的热量；cpl为液态比热；cpg为气态比热；ml为液态质量；mg为气态质量；ΔT为Δt时间间隔前后气瓶内温差；Φ为漏热率。
步骤二、根据甲烷(LNG的主要成分是甲烷)在饱和状态下的热力学关系以及步骤一所获取的已知条件开始进行循环计算。由于所研究的LNG气瓶容积较小，介质较快达到热平衡，不容易形成温度分层，因此采用饱和均质模型对气瓶进行传热计算。
循环从i＝0开始，在-165～-105℃温度范围内拟合出液态比热
Figure BDA0003367653290000075
汽化潜热ri、气态比热
Figure BDA0003367653290000081
和气瓶内压力pi+1与温度T的关系：
Figure BDA0003367653290000082
步骤三、在给定假设条件下计算气瓶的漏热率Φ。
定假设条件为：
(1)漏热量只考虑以热传导的方式，且全部被气相和液相主体所吸收；
(2)整个气瓶的传热方向为保温层的法线方向，气瓶总热阻是多个保温薄层热阻的叠加。
该气瓶主要漏热主要有圆筒体Φ1和封头Φ2：
Figure BDA0003367653290000083
Figure BDA0003367653290000084
则总的漏热率为：
Φ＝Φ1+Φ2＝η(T-Ts) (5)
式中，Ts为气瓶外环境温度，T为气瓶内温度，η为热阻的倒数，计算公式为：
Figure BDA0003367653290000085
式中：D1为圆筒内径；D2为圆筒外径；D3为圆筒保温层内径；D4为圆筒保温层外径；D5为外壳筒体内径；D6为外壳筒体外径；D1'为封头内径；D'2为封头外径；D'3为封头保温层内径；D'4为封头保温层外径；D5'为外壳封头内径；D'6为外壳封头外径；L为内圆筒长度；l为外壳筒体长度；Ts为气瓶外环境温度；λ1、λ2、λ3分别为各层材料导热系数。
其中，气瓶外环境温度Ts选取3个代表性温度：夏天的室外高温40℃、天然气着火的最低温度270℃和城市煤气燃烧的最高温度600℃。
各层材料的导热系数如下表2所示：
表2各层材料的导热系数
Figure BDA0003367653290000091
其中真空层的导热系数λ3由实验测得。
将(5)式代入(1)式得到如下关系式：
η(T-Ts)Δt＝(cplml+cpgmg)ΔT (7)
式中：η为热阻的倒数；Ts为气瓶外环境温度；T为气瓶内温度；cpl为液态比热；cpg为气态比热；ml为液态质量；mg为气态质量；ΔT为时间间隔Δt前后气瓶内温差；
采用向前差分的方法将式(7)进行离散，对该式左边温度T采用初始温度Ti和终了温度Ti+1的平均值计算：
Figure BDA0003367653290000101
由式(8)可得气瓶内介质终了温度Ti+1表达式：
Figure BDA0003367653290000102
式中：cpl为液态比热；cpg为气态比热；ml为液态质量；mg为气态质量；Δt为给定时间间隔；η为热阻的倒数；Ts为环境温度；。
图3所示为计算得到的气瓶内介质温度T随时间t的变化曲线。由图可知，从初始状态到气瓶最大工作压力这一过程，介质温度T从-161℃上升到了-113.15℃左右。介质温度T在初始阶段上升较慢，随着LNG的不断蒸发，温度T上升的速度增快。当环境温度Ts增加时，介质温度T上升速率增快。在绝热层未损坏时，介质温度T上升速率较慢。
步骤四、根据所得的气瓶内介质终了温度Ti+1确定终了的蒸发率αi+1、气态介质质量
Figure BDA0003367653290000103
及液态介质质量
Figure BDA0003367653290000104
Figure BDA0003367653290000105
Figure BDA0003367653290000106
式中：ri为气态潜热。
随着外界热量的传递，使得气瓶内LNG产生蒸发，所产生的蒸发气(BOG)质量不断增加。图4所示为计算得到的无量纲的LNG质量
Figure BDA0003367653290000107
随时间t的变化曲线。由图可知，气瓶内LNG质量ml随着时间呈现下降趋势。当环境温度Ts增加时，LNG蒸发加快。在绝热层未损坏时，LNG蒸发较慢。图5所示为计算得到的无量纲的BOG质量
Figure BDA0003367653290000111
随时间t的变化曲线。由图可知，从初始状态到气瓶最大工作压力这段时间内，BOG质量mg最终达到介质总质量的0.59％。
步骤五、判断气瓶内压力大小。查得此气瓶安全阀的起跳压力为1.6MPa，当气瓶内压力小于这个压力值时返回步骤二继续进行循环计算，当气瓶内压力达到这个压力值时计算终止，即气瓶内终了压力pi+1≥1.6MPa则结束循环，循环次数的所有Δt相加即为气瓶内压力达到气瓶安全阀的起跳压力所需的总时间。
图6所示为计算得到的气瓶内介质压力p随时间t的变化曲线。由图可知，介质压力p在初始阶段上升速度较慢，随LNG的不断蒸发，介质压力p上升速度增快。当环境温度Ts增加时，瓶内的升压更快。此外，在绝热层完好、40℃的环境温度下，气瓶内介质压力需要224h达到起跳压力；在绝热层损坏、40℃环境温度下，气瓶内介质压力需要11.1h达到起跳压力；在270℃环境温度下，气瓶内介质压力需要2.1h达到起跳压力；在600℃环境温度下，气瓶内介质压力需要1.1h达到起跳压力。该计算方法得到了刘晓超等人在文献《LNG气瓶传热性能的实验研究及分析》以及夏莉等人在文献《车用LNG气瓶升压规律的研究》中进行的液氮试验数据的验证。
通过分析因热量传入、LNG蒸发引起的气瓶内部流场压力随时间变化呈现出的规律特点，结合LNG气瓶内其他热力学参数随时间变化规律，就能为多种高温情景下LNG气瓶防爆防燃烧策略的制定提供有效的参考和借鉴。如真必要，可以增加环境温度的选取个数进行计算，为多种温度下LNG气瓶内压力升高规律提供理论数值支持，提高结果分析的针对性和精准性。
上述实施例为本发明较佳的实施方式，但本发明的实施方式并不受上述实施例的限制，其他的任何未背离本发明的精神实质与原理下所作的改变、修饰、替代、组合等均应为等效的置换方式，都包含在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种LNG气瓶升压规律的测试方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤一、收集测试参数，设定初始条件，获取气瓶吸收的热量与时间间隔的关系；
步骤二、对气瓶进行传热计算，获取各参数与温度的关系，所述参数包括气瓶内压力；
步骤三、计算气瓶的漏热率，采用向前差分法获取气瓶内介质终了温度；
步骤四、根据所得的气瓶内介质终了温度确定终了的蒸发率、气态介质质量及液态介质质量；
步骤五、将气瓶内压力大小与气瓶安全阀的起跳压力比较，若气瓶内压力小于起跳压力值则回到步骤二进行循环计算，若气瓶内压力达到气瓶安全阀起跳压力值则计算终止。
2.根据权利要求1所述的一种LNG气瓶升压规律的测试方法，其特征在于，所述测试参数包括气瓶容积V、充装率φ、环境温度Ts、热导率η。
3.根据权利要求1所述的一种LNG气瓶升压规律的测试方法，其特征在于，初始条件包括气瓶内初始压力p0、初始温度T0、初始液态介质质量
Figure FDA0003367653280000011
给定时间间隔Δt。
4.根据权利要求1所述的一种LNG气瓶升压规律的测试方法，其特征在于，根据热力学定律气瓶吸收的热量在时间间隔Δt内有如下关系：
Q＝(cplml+cpgmg)ΔT＝ΦΔt
式中：Q为气瓶吸收的热量；cpl为液态比热；cpg为气态比热；ml为液态质量；mg为气态质量；ΔT为时间间隔Δt前后气瓶内温差；Φ为漏热率。
5.根据权利要求1所述的一种LNG气瓶升压规律的测试方法，其特征在于，步骤二采用饱和均质模型，循环从i＝0开始，在设置的温度范围内拟合出液态比热
Figure FDA0003367653280000021
汽化潜热ri、气态比热
Figure FDA0003367653280000022
气瓶内压力pi+1与温度T的关系。
6.根据权利要求1所述的一种LNG气瓶升压规律的测试方法，其特征在于，在给定假设条件下计算气瓶的漏热率，所述假设条件包括：(1)漏热量只考虑以热传导的方式，且全部被气相和液相主体所吸收；(2)整个气瓶的传热方向为保温层的法线方向，气瓶总热阻是多个保温薄层热阻的叠加。
7.根据权利要求1所述的一种LNG气瓶升压规律的测试方法，其特征在于，气瓶漏热包括圆筒体Φ1和封头Φ2，总的漏热率为：
Φ＝Φ1+Φ2＝η(T-Ts)
式中，η为热阻的倒数，Ts为气瓶外环境温度，T为气瓶内温度。
8.根据权利要求1所述的一种LNG气瓶升压规律的测试方法，其特征在于，依据热力学定律、采用向前差分的方法，根据热阻、液态比热、气态比热、液态介质质量、气态介质质量和初始条件环境温度及给定的时间间隔计算获取气瓶内介质终了温度Ti+1。
9.根据权利要求1所述的一种LNG气瓶升压规律的测试方法，其特征在于，所述终了的蒸发率αi+1、气态介质质量
Figure FDA0003367653280000023
及液态介质质量
Figure FDA0003367653280000024
有如下关系：
Figure FDA0003367653280000031
Figure FDA0003367653280000032
式中：ri为气态潜热，η为热阻的倒数，Ti+1为气瓶内介质终了温度，Ts为气瓶外环境温度。
10.根据权利要求1～9任一项所述的一种LNG气瓶升压规律的测试方法，其特征在于，当求得气瓶内压力小于气瓶安全阀起跳压力值时将回到步骤二继续进行循环计算，若求得气瓶内压力大于等于气瓶安全阀起跳压力值则结束循环，循环次数的所有Δt相加即为气瓶内压力达到气瓶安全阀的起跳压力所需的总时间。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115468112A (zh) * 2022-08-01 2022-12-13 中国船级社武汉规范研究所 Lng罐箱剩余维持时间安全预报方法、系统、终端及存储介质

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106840952A (zh) * 2017-02-21 2017-06-13 天津市特种设备监督检验技术研究院 车载lng气瓶绝热性能的检测方法
CN111380775A (zh) * 2020-04-16 2020-07-07 广东省特种设备检测研究院 一种气瓶静态蒸发率检测装置及方法

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106840952A (zh) * 2017-02-21 2017-06-13 天津市特种设备监督检验技术研究院 车载lng气瓶绝热性能的检测方法
CN111380775A (zh) * 2020-04-16 2020-07-07 广东省特种设备检测研究院 一种气瓶静态蒸发率检测装置及方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
杨刚 等: "LNG气瓶传热计算方法及实验验证", 江西师范大学学报(自然科学版), vol. 44, no. 4, pages 342 - 343 *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115468112A (zh) * 2022-08-01 2022-12-13 中国船级社武汉规范研究所 Lng罐箱剩余维持时间安全预报方法、系统、终端及存储介质
CN115468112B (zh) * 2022-08-01 2023-10-27 中国船级社武汉规范研究所 Lng罐箱剩余维持时间安全预报方法、系统、终端及存储介质

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