CN114133189B - 一种高强度再生混凝土 - Google Patents

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Abstract

本申请涉及一种高强度再生混凝土，其包括如下质量份数的组分：再生骨料190‑210份，细集料100‑120份，水泥75‑85份，粘合剂5‑6份，增强剂11‑13份，发泡剂2.2‑2.6份，减水剂3.5‑4.5份，水130‑160份。本申请的再生混凝土在混凝土中添加粘合剂，使得混凝土体系中各组分的连接紧密性得到提升，增强剂可参与混凝土的二次水化，并生成高强度的水泥化合物，从而提升水泥的稳定性。

Description

一种高强度再生混凝土
技术领域
本申请涉及混凝土的领域，尤其是涉及一种高强度再生混凝土。
背景技术
再生混凝土是指将废弃的混凝土块经过破碎、清洗、分级后，按照一定的比例与级配混合，部分或全部代替砂石等天然集料，再加入水泥、水等配合形成的新的混凝土。
公告号为CN109456003A的中国专利申请公开了一种抗渗再生混凝土及其制备方法，包括如下重量份数的组分：75-85份的普通硅酸盐水泥；50-60份的天然细骨料；90-100份的改性再生粗骨料；8-10份的粉煤灰；1-2份的聚羧酸减水剂；8-12份的葡萄糖酸钠；5-6份的纳米碳纤维；35-45份的水；该再生混凝土具有抗渗性好的优点。
针对上述中的相关技术，发明人认为该再生混凝土的内部结构稳定性有待进一步提高，基于上述理由，有必要研发一种高强度再生混凝土。
发明内容
为了提升再生混凝土的强度，本申请提供一种高强度再生混凝土。
本申请提供的一种高强度再生混凝土采用如下的技术方案：
一种高强度再生混凝土，包括如下质量份数的组分：
再生骨料190-210份
细集料100-120份
水泥75-85份
发泡剂2.2-2.6份
增强剂11-13份
粘合剂5-6份
减水剂3.5-4.5份
水130-160份。
在再生混凝土中添加粘合剂，可提升再生混凝土的抗裂性能；增强剂对再生混凝土的空隙和碱度有一定的改善，从而减少再生混凝土的空隙，提升了再生混凝土体系的粘结效果，进一步提升了再生混凝土的强度；减水剂可减少混凝土在拌和时的用水量，并对水泥颗粒有分散作用，可提升水泥的工作性。
在一个具体的可实施方案中，所述粘合剂包括环氧树脂和稳定剂，所述稳定剂为改性二氧化钛-石墨烯。
环氧树脂引入后，再生混凝土体系的粘度显著提升，大尺寸的再生骨料和细集料、水泥之间的结合度也随之提升，且环氧树脂有促进体系中各组分粘接的效果，环氧树脂与增强剂、水泥之间能够形成三维交联结构，使得体系之间的连接更为紧密，从而提升了再生混凝土的强度；石墨烯自身具有优异的防护性能，并且具有自由基捕获能力，可以使得环氧树脂与石墨烯之间进行结合，从而改善环氧树脂的脆性断裂特性，提升环氧树脂对各物质的粘结能力；二氧化钛对石墨烯改性得到改性二氧化钛-石墨烯，此时二氧化钛插入石墨烯层之间并减少石墨烯的层作用力，使得石墨烯可均匀分散在环氧树脂体系中，提升混凝土整体的稳定性。
在一个具体的可实施方案中，所述环氧树脂与改性二氧化钛-石墨烯的质量比为1：(0.003-0.005)。
控制环氧树脂与改性二氧化钛-石墨烯的质量比在上述范围内，有助于提升环氧树脂的稳定性。
在一个具体的可实施方案中，所述发泡剂包括十二烷基苯磺酸钠与稳泡剂。
在混凝土中添加发泡剂，可使得混凝土膨胀，一方面可减少混凝土中原料的用量，从而节约成本，另一方面，可降低混凝土的重量，并且泡沫型混凝土具有多孔的特点，可减少体系的弹性模量，从而使得混凝土在抗冲击性能上具有良好的效果。
在一个具体的可实施例方案中，所述十二烷基苯磺酸钠与稳泡剂的质量比为(10-11)：(1-2)。
控制十二烷基苯磺酸钠与稳泡剂的质量比，可提升发泡剂整体的性能。
在一个具体的可实施方案中，所述稳泡剂包括麦芽糊精和羟丙基甲基纤维素。
选择麦芽糊精与羟丙基甲基纤维素作为稳泡剂，将稳泡剂加入发泡剂中进行发泡，可得到致密的泡沫群，从而提升发泡的倍数，且稳定性强；麦芽糊精是一种淀粉的水解产物，流动性良好，并具有适度的粘度，具有增稠的效果，且稳定性高，并对发泡剂的膨胀起到促进的作用，不易结块，从而提升发泡剂的发泡效果，羟丙基甲基纤维素是一种非离子型纤维素混合醚，添加至发泡剂中后，可提升发泡剂的发泡力，且羟丙基甲基纤维素具有表面活性，发泡剂发泡后，可在气泡的周围形成一层保护膜，从而降低了气泡的破裂率；同时，羟丙基甲基纤维素可用作石墨烯的分散剂，羟丙基甲基纤维素对石墨烯进行包覆，可阻止石墨烯之间的范德华力使得石墨烯团聚的现象的发生，从而使得石墨烯的分散效果得到提升，增强了石墨烯与环氧树脂基体之间良好的界面作用，从而提升了环氧树脂的拉伸强度和抗冲击强度，使得再生混凝土体系各组分之间的连接作用得到提升。
在一个具体的可实施方案中，所述麦芽糊精和羟丙基甲基纤维素的质量比为(1-1.4)：0.6。
通过采用上述技术方案，控制麦芽糊精与羟丙基甲基纤维素的质量比在上述范围内，此时发泡剂的发泡倍数最佳，且泌水量和沉降距降低，有效减少了泡沫的沉降，并提升了发泡时的稳定性。
在一个具体的可实施方案中，所述增强剂为硅藻土。
通过采用上述技术方案，硅藻土的主要成分为二氧化硅，是一种碱激发的掺合料，将硅藻土加入再生混凝土后，硅藻土可参与二次水化，并生成高强度的水泥化合物，从而提升水泥的稳定性。
在一个具体的可实施方案中，所述减水剂为萘系高效减水剂。
通过采用上述技术方案，石墨烯与萘系减水剂复合后得到萘系减水剂/石墨烯复合材料，可以促进石墨烯在水泥体系中的分布均匀性，萘系减水剂中含氧官能团引入石墨烯中，降低了石墨烯层间的范德华力，从而使得石墨烯层间距增大，使得石墨烯的分散效果得到提升，同时，萘系减水剂/石墨烯可以形成一种纳米相片层，具有较大的比表面积和力学强度，有助于在水中形成纳米相片层分散体，进而提升了混凝土的韧性和强度。
石墨烯对水泥的水化产物的形成具有模板效应，可规范水化晶体的生长及形状，使得水泥的韧性得到提升，从而提升了再生混凝土的强度。
在一个具体的可实施方案中，所述水泥为硅酸盐水泥。
通过采用上述技术方案，硅藻土还会和水化后的氢氧化钙反应从而降低再生混凝土的碱度，提升了再生混凝土的环保效果；硅藻土与氢氧化钙反应后生成C-S-H凝胶,C-S-H凝胶将水泥中的空隙进行填充，进而提升了混凝土的密度。
综上所述，本申请包括以下至少一种有益技术效果：
1.在再生混凝土中添加粘合剂、增强剂、发泡剂和减水剂，粘合剂提升了混凝土体系之间的连接效果，从而提升混凝土体系的稳定性，增强剂可参与二次水化，并生成高强度的水泥化合物，从而提升混凝土的稳定性，有利于获得高强度的混凝土；
2.使用环氧树脂作为粘合剂，使得增强剂、水泥与环氧树脂之间形成稳定的三维交联结构，从而使得体系之间的稳定性得到大幅提升，进而提升了再生混凝土整体的强度；
3.选择麦芽糊精和羟丙基甲基纤维素作为稳泡剂，多元稳泡剂的协同作用可大幅提升发泡剂的发泡效果，羟丙基甲基纤维素具有表面活性，可在发泡剂作用后的气泡周围形成保护膜，减少泡沫的破裂率，同时对石墨烯进行分散，提升了石墨烯对环氧树脂的稳定效果。
具体实施方式
本申请实施例公开一种高强度再生混凝土。
制备例1
一种稳泡剂，按照质量比为1.4:0.6称取麦芽糊精和羟丙基甲基纤维素，并搅拌均匀，得到稳泡剂。
一种发泡剂，按照质量比为10:1称取十二烷基苯磺酸钠和上述稳泡剂，得到发泡剂。
一种稳定剂，按照质量比为1:10：400称取石墨烯、二氧化钛与蒸馏水，将石墨烯加入至蒸馏水中，超声分散2h，随后加入二氧化钛，在60℃的温度条件下水浴并搅拌0.5h，过滤后得到改性二氧化钛-石墨烯，作为稳定剂。
一种粘合剂，按质量比为1:0.003称取环氧树脂和上述稳定剂，将环氧树脂升温至80℃，随后将稳定剂分多次添加至环氧树脂中，保持温度80℃并对混合溶液进行超声分散1h，得到粘合剂；
制备例2
一种稳泡剂，按照质量比为1:0.6称取麦芽糊精和羟丙基甲基纤维素，并搅拌均匀，得到稳泡剂。
一种发泡剂，按照质量比11:2称取十二烷基苯磺酸钠和上述稳泡剂，得到发泡剂。
一种粘合剂，按质量比为1:0.005称取环氧树脂与稳定剂，将环氧树脂升温至80℃，随后将稳定剂分多次添加至环氧树脂中，保持温度80℃并对混合溶液进行超声分散1h，得到粘合剂。
其中，稳定剂选自制备例1。
制备例3
一种稳泡剂，按照质量比为1.2:0.6称取麦芽糊精和羟丙基甲基纤维素，并搅拌均匀，得到稳泡剂。
一种发泡剂，按照质量比为10.5:1.5称取十二烷基苯磺酸钠和上述稳泡剂，得到发泡剂。
一种粘合剂，按照质量比为1:0.0004称取环氧树脂和上述稳定剂，将环氧树脂升温至80℃，随后将稳定剂分多次添加至环氧树脂中，保持温度80℃并对混合溶液进行超声分散1h，得到粘合剂；
其中，稳定剂选自制备例1。
制备例4
制备例4以制备例3为基础，与制备例3的区别仅在于：一种稳泡剂，称取羟丙基甲基纤维素，作为稳泡剂。
制备例5
制备例5以制备例3为基础，与制备例3的区别仅在于：一种稳泡剂。称取麦芽糊精，作为稳泡剂。
制备例6
制备例6以制备例3为基础，与制备例3的区别仅在于：一种粘合剂，环氧树脂与稳定剂的质量比为1:0.006。
制备例7
制备例7以制备例3为基础，制备例7与制备例3的区别仅在于：一种粘合剂，按照质量比为1:0.004称取水性聚氨酯与稳定剂，将水性聚氨酯升温至80℃，随后将稳定剂分多次添加至水性聚氨酯中，保持温度80℃并对混合溶液进行超声分散1h，得到粘合剂；
其中，稳定剂选自制备例1。
制备例8
制备例8以制备例3为基础，制备例8与制备例3的区别仅在于：粘合剂中未添加稳定剂。
制备例9
制备例9以制备例3为基础，制备例9与制备例3的区别仅在于：一种稳定剂，按照质量比为1:400称取石墨烯与蒸馏水，将石墨烯加入至蒸馏水中，超声分散2h，并在60℃的温度条件下水浴并搅拌0.5h，过滤后得到稳定剂。
一种粘合剂，按质量比为1:0.004称取环氧树脂和上述稳定剂，将环氧树脂升温至80℃，随后将稳定剂分多次添加至环氧树脂中，保持温度80℃并对混合溶液进行超声分散1h，得到粘合剂。
制备例10
制备例10以制备例3为基础，制备例10与制备例3的区别仅在于：一种稳定剂，按照质量比为10:400称取二氧化钛与蒸馏水，将二氧化钛加入至蒸馏水中，超声分散2h，在60℃的温度条件下水并搅拌0.5h，过滤后得到稳定剂。
一种粘合剂，按质量比为1:0.004称取环氧树脂和上述稳定剂，将环氧树脂升温至80℃，随后将稳定剂分多次添加至环氧树脂中，保持温度80℃并对混合溶液进行超声分散1h，得到粘合剂。
实施例1
一种高强度再生混凝土，由包含以下重量份的原料制备而成：再生骨料190g，细集料100g，水泥75g，发泡剂2.2g，增强剂11g，粘合剂5g，减水剂3.5g，水130g；
其中，发泡剂与粘合剂选自制备例1，增强剂为硅藻土，减水剂为萘系高效减水剂。
制备方法为：
将再生骨料进行预碎处理，并清除钢筋等杂质，随后将再生骨料与细集料倒入搅拌机，均匀干拌，然后倒入水泥，搅拌，并加入发泡剂、增强剂与减水剂，持续搅拌，最后加入水，继续搅拌，搅拌结束后，将混合物倒入试模中养护，即可得到再生混凝土。
实施例2
一种高强度再生混凝土，由包含以下重量份的原料制备而成：再生骨料210g，细集料120g，水泥85g，发泡剂2.6g，增强剂13g，粘合剂6g，减水剂4.5g，水160g，其中，发泡剂与粘合剂选自制备例1，增强剂为硅藻土，减水剂为萘系高效减水剂。
制备方法为：
将再生骨料进行预碎处理，并清除钢筋等杂质，随后将再生骨料与细集料倒入搅拌机，均匀干拌，然后倒入水泥，搅拌，并加入发泡剂、增强剂与减水剂，持续搅拌，最后加入水，继续搅拌，搅拌结束后，将混合物倒入试模中养护，即可得到再生混凝土。
实施例3
一种高强度再生混凝土，由包含以下重量份的原料制备而成：再生骨料200g，细集料110g，水泥80g，发泡剂2.4g，增强剂12g。粘合剂5.5g，减水剂4g，水150；
其中，发泡剂与粘合剂选自制备例3，增强剂为硅藻土，减水剂为萘系高效减水剂。
制备方法为：
将再生骨料进行预碎处理，并清除钢筋等杂质，随后将再生骨料与细集料倒入搅拌机，均匀干拌，然后倒入水泥，搅拌，并加入发泡剂、增强剂与减水剂，持续搅拌，最后加入水，继续搅拌；搅拌结束后，将混合物倒入试模中养护，即可得到再生混凝土。
实施例4
实施例4以实施例3为基础，实施例4与实施例3的区别仅在于：发泡剂选自制备例4。
实施例5
实施例5以实施例3为基础，实施例5与实施例3的区别仅在于：发泡剂选自制备例5。
实施例6
实施例6以实施例3为基础，实施例6与实施例3的区别仅在于：粘合剂选自制备例6。
对比例1
对比例1以实施例3为基础，对比例1与实施例3的区别仅在于：减水剂选择为脂肪族系高效减水剂。
对比例2
对比例2以实施例3为基础，对比例2与实施例3的区别仅在于：粘合剂选自制备例7。
对比例3
一种高强度再生混凝土，与实施例3的区别仅在于：由包含以下重量份的原料制备而成：再生骨料200g，细集料110g，水泥92g，发泡剂2.4g，.粘合剂5.5g，减水剂4g，水150。
制备方法为：
将再生骨料进行预碎处理，并清除钢筋等杂质，随后将再生骨料与细集料倒入搅拌机，均匀干拌，然后倒入水泥，搅拌，并加入发泡剂与减水剂，持续搅拌，最后加入水，继续搅拌；搅拌结束后，将混合物倒入试模中养护，即可得到再生混凝土。
对比例4
对比例4以实施例3为基础，对比例4与实施例3的区别仅在于：粘合剂选自制备例8。
对比例5
对比例5以实施例3为基础，对比例5与实施例3的区别仅在于：捻合剂选自制备例9。
对比例6
对比例6以实施例3为基础，对比例6与实施例3的区别仅在于：粘合剂选自制备例10。
性能检测试验
对由实施例1-6、对比例1-6的再生混凝土试样进行取样，并对样品进行抗压强度试验，与抗裂强度试验。
(1)混凝土抗压强度试验
选取《GB·T50081-2002普通混凝土力学性能试验方法标准》为标准，制作边长为150mm的立方体试件作为检测样本，在对检测样本养护28d后对检测样本进行抗压强度检验，检测3次，取平均值并将试验结果填写至表1中。
(2)混凝土抗裂强度试验
选取《GB·T50081-2002普通混凝土力学性能试验方法标准》为标准，制作边长为150mm的立方体试件作为检测样本，在对检测样本养护28d后测量单位面积的裂缝数目，以及单位面积中最大裂缝宽度与最大裂缝长度，并将观察结果填写至表1中。
表1
Figure BDA0003431772800000091
检测数据分析
从表1可以看出，实施例1-3在养护28d后抗压强度结果在14MPa以上，从而可以看出本申请所制备的再生混凝土具有较好的抗压强度；实施例1-3在养护28d后经过抗裂强度测试后并进行裂缝观察，裂缝条数在4条以下，最大裂缝宽度在1.2mm以下，最大裂缝长度在8mm以下，从而可以看出本申请所制备的再生混凝土具有较好的抗裂性能。
由表1可知，实施例3与实施例4的区别在于，实施例3中稳泡剂为麦芽糊精与羟丙基甲基纤维素，实施例中4，稳泡剂只添加羟丙基甲基纤维素，实施例3中养护28d后抗压强度为15.2MPa，实施例4中养护28d后抗压强度为13.5MPa，实施例4与实施例3相比，抗压强度有所下降；实施例3在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为3条，其中最大裂缝宽度为0.21mm，最大裂缝长度为6.28mm，实施例4在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为6条，其中最大裂缝宽度为1.95mm，最大裂缝长度为11.24mm，实施例4和实施例3相比，混凝土的抗裂性能有所下降；这是因为未添加麦芽糊精，发泡剂的增稠效果和稳定性均下降，并且混凝土中会出现较多的结块，使得混凝土的均一性下降，从而使得混凝土的抗压强度和抗裂性能降低。
由表1可知，实施例3与实施例5的区别在于，实施例3中稳泡剂为麦芽糊精与羟丙基甲基纤维素，实施例5中的稳泡剂没有添加羟丙基甲基纤维素；实施例3中养护28d后抗压强度为15.2MPa，实施例5中养护28d后抗压强度为11.1MPa，实施例5与实施例3相比，抗压强度有所下降；实施例3在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为3条，其中最大裂缝宽度为0.21mm，最大裂缝长度为6.28mm，实施例5在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为6条，其中最大裂缝宽度为2.12mm，最大裂缝长度为12.45mm，实施例5和实施例3相比，混凝土的抗裂性能有所下降；这是因为不添加羟丙基甲基纤维素后，稳泡剂的表面活性效果有所下降，十二烷基苯磺酸钠在发泡后，气泡容易破裂，从而降低了发泡稳定性，进而使得混凝土体系的稳定性下降；同时，石墨烯层之间的范德华力使得石墨烯具有发生团聚的趋势，石墨烯的分散效果差，从而使得粘合剂的均一性下降，混凝土的稳定性也随之下降。
由表1可知，实施例3与实施例6的区别在于，实施例6中环氧树脂与稳定剂的质量比为1:0.006，实施例3中环氧树脂与稳定剂的质量比为1:0.004，实施例3中养护28d后抗压强度为15.2MPa，实施例6中养护28d后抗压强度为13.4MPa，实施例6与实施例3相比，抗压强度有所下降；实施例3在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为3条，其中最大裂缝宽度为0.21mm，最大裂缝长度为6.28mm，实施例6在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为5条，其中最大裂缝宽度为1.56mm，最大裂缝长度为9.84mm，实施例6和实施例3相比，混凝土的抗裂性能有所下降；这是因为二氧化钛-石墨烯含量增加后，石墨烯的掺和量过多，容易在环氧化树脂的基体中团聚，团聚的石墨烯会导致混凝土在形变时产生集中的应力，从而使得混凝土容易发生开裂；并且因为石墨烯的团聚，会使得环氧树脂在固化时在团聚的石墨烯周围产生固化产物，使得石墨烯表面出现块状凸起，从而削弱了三维交联结构，使得混凝土的整体稳定性下降。
由表1可知，实施例3与对比例1的区别在于，实施例3中减水剂选择萘系高效减水剂，对比例1中减水剂选择脂肪族系高效减水剂；实施例3中养护28d后抗压强度为15.2MPa，对比例1中养护28d后抗压强度为10.8MPa，对比例1与实施例3相比，抗压强度有所下降；实施例3在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为3条，其中最大裂缝宽度为0.21mm，最大裂缝长度为6.28mm，对比例1在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为5条，其中最大裂缝宽度为2.84mm，最大裂缝长度为10.21mm，对比例1和实施例3相比，混凝土的抗裂性能有所下降；这可能是因为脂肪族高效减水剂不利于与石墨烯结合，无法形成具有较大的比表面积和力学强度的纳米相片层，而且可能对于石墨烯在水泥体系中的分散效果贡献不大，从而使得石墨烯团聚的趋势增加，使得混凝土的稳定性下降。
由表1可知，实施例3与对比例2的区别在于，实施例3中粘合剂选择环氧树脂与稳定剂，对比例2中粘合剂选择聚氨酯与稳定剂；实施例3中养护28d后抗压强度为15.2Mpa，对比例2中养护28d后抗压强度为10.5MPa，实施例4与对比例2相比，抗压强度有所下降；实施例3在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为3条，其中最大裂缝宽度为0.21mm，最大裂缝长度为6.28mm，对比例2在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为6条，其中最大裂缝宽度为2.01mm，最大裂缝长度为11.48mm，对比例2和实施例3相比，混凝土的抗裂性能有所下降；这可能是因为环氧树脂替换为聚氨酯后，虽然仍然可以在一定程度上提高混凝土各组分之间的粘结效果，但是，石墨烯与聚氨酯的结合效果较差，使得混凝土的抗压强度和抗裂性能下降。
由表1可知，实施例3与对比例3的区别在于，实施例3中添加有包括硅藻土的增强剂，对比例3中没有添加增强剂；实施例3中养护28d后抗压强度为15.2MPa，对比例3中养护28d后抗压强度为9.9MPa，对比例3与实施例3相比，抗压强度有所下降；实施例3在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为3条，其中最大裂缝宽度为0.21mm，最大裂缝长度为6.28mm，对比例3在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为6条，其中最大裂缝宽度为2.15mm，最大裂缝长度为12.64mm，对比例3和实施例3相比，混凝土的抗裂性能有所下降；这是因为未添加硅藻土后，在二次水化时，难以与水泥中的氢氧化钙反应生成凝胶体系，从而使得水泥中有出现空隙的趋势，不利于混凝土密度的提升，进而降低了混凝土的稳定性，混凝土的抗裂性能和抗压强度也有所下降。
由表1可知，实施例3与对比例4的区别在于，实施例3粘合剂中添加有稳定剂，对比例4中没有添加稳定剂；实施例3中养护28d后抗压强度为15.2MPa，对比例4中养护28d后抗压强度为8.2MPa，对比例4与实施例3相比，抗压强度有所下降；实施例3在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为3条，其中最大裂缝宽度为0.21mm，最大裂缝长度为6.28mm，对比例4在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为10条，其中最大裂缝宽度为4.45mm，最大裂缝长度为25.15mm，对比例4和实施例3相比，混凝土的抗裂性能有所下降；这可能是因为未添加稳定剂，环氧树脂的脆性抗断裂特性得不到改善，而环氧树脂本身的韧性较差，无法提高混凝土体系之间的连接作用，并且水化晶体的生长及形状难以得到规范，水泥的韧性难以提高，从而使得混凝土整体的抗压强度和抗裂性能下降。
由表1可知，实施例3与对比例5的区别在于，实施例3中稳定剂为二氧化钛-石墨烯，对比例5中稳定剂为石墨烯，实施例3中养护28d后抗压强度为15.2MPa，对比例5中养护28d后抗压强度为10.3MPa，对比例5与实施例3相比，抗压强度有所下降；实施例3在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为3条，其中最大裂缝宽度为0.21mm，最大裂缝长度为6.28mm，对比例5在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为5条，其中最大裂缝宽度为1.92mm，最大裂缝长度为10.45mm，对比例5和实施例3相比，混凝土的抗裂性能有所下降；这是因为单独选择石墨烯作为稳定剂时，石墨烯之间具有范德华力，使得石墨烯层作用力上升，石墨烯层之间产生团聚的趋势，石墨烯在环氧树脂体系中的分散效果下降，从而使得混凝土体系整体的抗压强度和抗裂性能下降。
由表1可知，实施例3与对比例6的区别在于，实施例3中稳定剂为二氧化钛-石墨烯，对比例6中稳定剂为二氧化钛，实施例3中养护28d后抗压强度为15.2MPa，对比例6中养护28d后抗压强度为9.9MPa，对比例6与实施例3相比，抗压强度有所下降；实施例3在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为3条，其中最大裂缝宽度为0.21mm，最大裂缝长度为6.28mm，对比例6在经过抗裂强度测试后，出现的裂缝条数为6条，其中最大裂缝宽度为2.14mm，最大裂缝长度为11.89mm，对比例6和实施例3相比，混凝土的抗裂性能有所下降；这是因为稳定剂单独选择二氧化钛，二氧化钛与环氧树脂的结合能力较差，无法有效改善环氧树脂的脆性断裂特性，同时，由于石墨烯的缺少，无法对水化晶体的生长及形状进行有效的规范作用，水泥的稳定性下降，进而使得混凝土的强度下降，混凝土的抗压强度和抗裂性能也随之下降。
以上均为本申请的较佳实施例，并非依此限制本申请的保护范围，故：凡依本申请的结构、形状、原理所做的等效变化，均应涵盖于本申请的保护范围之内。

Claims (3)

1.一种高强度再生混凝土，其特征在于：包括如下质量份数的组分：
再生骨料190-210份
细集料100-120份
水泥75-85份
粘合剂5-6份
增强剂11-13份
发泡剂2.2-2.6份
减水剂3.5-4.5份
水130-160份；
所述粘合剂包括环氧树脂和稳定剂，所述稳定剂为改性二氧化钛-石墨烯；
所述发泡剂包括十二烷基苯磺酸钠与稳泡剂；
所述稳泡剂包括麦芽糊精和羟丙基甲基纤维素；
所述环氧树脂与改性二氧化钛-石墨烯的质量比为1：（0.003-0.005）；
所述减水剂为萘系高效减水剂；
所述增强剂为硅藻土；
所述水泥为硅酸盐水泥。
2.根据权利要求1所述的一种高强度再生混凝土，其特征在于：所述十二烷基苯磺酸钠与稳泡剂的质量比为（10-11）：（1-2）。
3.根据权利要求1所述的一种高强度再生混凝土，其特征在于：所述麦芽糊精和羟丙基甲基纤维素的质量比为（1-1.4）：0.6。
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