CN114059059B - 一种高硼高速钢复合轧辊及其制备方法 - Google Patents

一种高硼高速钢复合轧辊及其制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN114059059B
CN114059059B CN202111180143.1A CN202111180143A CN114059059B CN 114059059 B CN114059059 B CN 114059059B CN 202111180143 A CN202111180143 A CN 202111180143A CN 114059059 B CN114059059 B CN 114059059B
Authority
CN
China
Prior art keywords
roller
speed steel
powder
cladding
boron
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202111180143.1A
Other languages
English (en)
Other versions
CN114059059A (zh
Inventor
袁乃博
孟军波
符寒光
董国卿
刘杰兵
张群兴
陈兴富
张国亮
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Xingtai Delong Machinery & Mill Roll Co ltd
Original Assignee
Xingtai Delong Machinery & Mill Roll Co ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Xingtai Delong Machinery & Mill Roll Co ltd filed Critical Xingtai Delong Machinery & Mill Roll Co ltd
Priority to CN202111180143.1A priority Critical patent/CN114059059B/zh
Publication of CN114059059A publication Critical patent/CN114059059A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN114059059B publication Critical patent/CN114059059B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C24/00—Coating starting from inorganic powder
    • C23C24/08—Coating starting from inorganic powder by application of heat or pressure and heat
    • C23C24/10—Coating starting from inorganic powder by application of heat or pressure and heat with intermediate formation of a liquid phase in the layer
    • C23C24/103—Coating with metallic material, i.e. metals or metal alloys, optionally comprising hard particles, e.g. oxides, carbides or nitrides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency

Abstract

一种高硼高速钢复合轧辊及其制备方法，属于轧钢技术领域。采用激光熔覆方法，先在中碳低合金钢辊坯的辊身上，激光熔覆过渡层，过渡层为铁基合金，过渡层之上熔覆高硼高速钢耐磨层；过渡层厚度3.0‑5.0mm，高硼高速钢耐磨层厚度15‑18mm，激光熔覆后的轧辊随炉加热至420‑450℃，保温10‑12小时，炉冷至辊面温度低于150℃，出炉空冷至室温，即可获得硬度高、硬度均匀性好的高硼高速钢复合轧辊，具有优异的耐磨性，推广应用具有显著的经济和社会效益。

Description

一种高硼高速钢复合轧辊及其制备方法
技术领域
本发明公开了一种高速钢复合轧辊及其制备方法，特别涉及一种高硼高速钢复合轧辊及其制备方法，属于轧钢技术领域。
背景技术
高速钢轧辊具有较好的热稳定性、良好的淬透性、优异的耐磨性等特点，已广泛应用于热轧带钢、高速棒线材轧机上。但是高速钢轧辊中含有较多的钨、钼、钒、钴、铌等价格昂贵的合金元素，增加了生产成本，导致市场竞争力差。在资源日益枯竭的背景下，用低合金高速钢代替高合金高速钢，用廉价合金元素部分取代昂贵的合金元素，成为了高速钢轧辊发展的趋势。我国硼含量丰富且价格低廉，而铌、钴、钒等资源短缺且价格昂贵。因此，开发高硼高速钢轧辊迫在眉睫。
为了提高高硼高速钢轧辊的性能，中国发明专利CN101439351A公开了一种离心铸造高硼高速钢复合轧辊的制造方法，其特征在于，包括以下步骤：1)熔炼高硼高速钢液体：①将普通废钢、生铁或增碳剂、铬铁、钨铁、镍板和钼铁混合加热熔化，钢水熔清后加入硅铁预脱氧和合金化；②炉前调整成分合格后将温度升至1500～1540℃，依次加入钒铁、铝、钛铁和硼铁并升温，当钢水温度达到1550～1580℃后出炉；③将稀土硅铁破碎至粒度为8～12mm的小块，经180～220℃烘干后，置于钢包底部，用包内冲入法对钢水进行稀土变质处理，得到高硼高速钢液体；2)预处理高硼高速钢液体：当高硼高速钢液体的温度达到液相线温度以上60～80℃时，将高硼高速钢液体流经倾斜冷却板冷却；3)离心浇注高硼高速钢复合轧辊；4)热处理高硼高速钢复合轧辊：将高硼高速钢复合轧辊经粗加工后，加热到550～600℃，保温3～6h后，空冷；随后在500～520℃保温6～8h后，炉冷至150～250℃，空冷，精加工，得到高硼高速钢复合轧辊。中国发明专利CN106544596A还公开了一种铝合金化高硼高速钢复合轧辊的制备方法，其特征在于，具体按以下步骤实施：步骤1，在中频感应电炉内，将硼铁、废钢、增碳剂、铌铁、钼铁、锰铁、钒铁和铬铁熔炼为高硼高速钢钢水；当高硼高速钢钢水的温度升至1593～1618℃时，将钢水出炉到钢包，钢包底部预先加入了多元铝合金添加剂；步骤2，将步骤1钢包内的钢水经扒渣、静置后，制备为铝合金化高硼高速钢复合轧辊；步骤3，将步骤2得到的铝合金化高硼高速钢复合轧辊经过粗加工后进行淬火和回火处理，精加工后即获得铝合金化高硼高速钢复合轧辊成品。中国发明专利CN103866200A还公开了一种高硼高速钢组合轧辊的制备方法，其特征在于，高硼高速钢组合轧辊由辊轴和高硼高速钢复合辊套通过热装组合成一体，复合辊套的外层为耐磨高硼高速钢，内层为钢管，辊轴置于钢管内同轴贯穿钢管，具体包括以下步骤：①先在中频感应电炉内熔炼高硼高速钢复合辊套的外层耐磨高硼高速钢的钢水，高硼高速钢钢水的化学成分及质量分数为：1.25～1.80％C,1.25～1.60％B,5.5～8.0％Cr,1.0～1.5％W,2.5～3.0％Mo,0.3～0.6％V,0.6～1.2％Ni,0.3～0.9％Si,0.30～0.55％Mn,S<0.04％,P<0.05％,余量为Fe和不可避免的杂质；②当上述高硼高速钢钢水的温度达到1580～1600℃，将钢水出炉到钢包，然后在钢包内加入直径4.5-6.0mm的合金线，合金线的化学成分及质量分数为：1.5～2.0％Ca,1.5～2.0％Ba,4.0～6.0％Y,5.0～6.5％V,1.0～1.5％N,2.5～3.0％Zr,10～12％Si,25～28％Al,余量为Fe和不可避免的杂质，合金线加入量占钢包内钢水质量分数的2.0～2.5％；③合金线加入钢水1～2分钟后，对钢水进行搅拌和扒渣，当钢水温度降至1450～1480℃时，将钢水浇注到金属铸型中，其中铸型温度预热到120～180℃，铸型中预先安放了预热到600～800℃的钢管，钢管内径200-350mm，钢管壁厚10～15mm，钢管长度比高硼高速钢辊套的长度增加3～5mm，钢管的化学成分及质量分数为：0.12～0.20％C,0.20～0.55％Si,1.20～1.60％Mn,≤0.035％P,≤0.03％S,余量为Fe和不可避免的杂质，钢水被浇注到金属铸型与钢管之间的型腔中；④钢水浇注2～4小时后，开箱取出铸造复合辊套，入加热炉或缓冷坑缓冷至温度低于120℃后空冷至室温，然后对铸造复合辊套进行粗加工，粗加工后的复合辊套随炉加热至480～550℃，保温10～15小时后，空冷至室温，然后进行精加工。将精加工后的复合辊套继续随炉加热至250～320℃，保温4～6小时后出炉，与加工好的辊轴进行热装复合。
中国发明专利CN108130486A公开了一种离心铸造高硼高速钢，制备原料包括：高硼高速钢的化学成分(质量分数，％)为C0.5，B1.2，W0.9，Mo1.3，V0.8，Cr4.8，Si＜0.8，Mn＜0.8，Fe为余量。铸态高硼高速钢辊环组织由马氏体、少量残余奥氏体及硼碳化物组成，硼碳化物由M2(B,C)，(W,Mo)2(B,C)，M3(B,C)以及M23(B,C)6组成，呈鱼骨状、筛网状和块状沿晶界分布；快速冷却下，辊环径向上合金元素无偏析。经1050℃水淬后，共晶硼碳化物形貌和分布没有变化，部分二次硼碳化物溶解，局部有断网现象，基体中出现细小、弥散的二次析出物，经525℃回火后数量明显增加。处理后，硬度达到60.8HRc，冲击韧性可达到8.4J/cm2。中国发明专利CN103255348A还公开了一种低碳高硼高速钢复合轧辊，采用低碳高硼高速钢作为轧辊工作层，球墨铸铁作为轧辊芯部，其特征在于：低碳高硼高速钢复合轧辊工作层的化学成分如下(重量％)：0.20～0.35C，1.2～2.0B，3.2～4.0Cr，0.8～1.5Mo，0.8～1.5W，1.5～2.0Si，1.0～2.0V，0.02～0.05Zr，0.25～0.4Ti，0.2～0.5Al，0.07～0.15RE，Mn＜1，P＜0.04，S＜0.04，余量为Fe。首先将普通废钢、生铁(4.0％C)、钨铁(72％W)、钼铁(60％Mo)、钒铁(50％V)、铬铁(50％Cr)混合装入中频感应炉熔炼，待钢液溶清后，加入铝预脱氧，铝的加入量为熔炼炉内钢液重量的1.0-1.5％，然后加入锆铁(70％Zr)、钛铁(72％Ti)及复合硼铝铁合金(18％B，1.5％Al)，炉前调整成分合格后，将温度升至1570℃～1620℃温度范围内出炉；采用脉冲电磁场下卧式离心方法浇铸，先启动脉冲磁场装置，频率设为1-10HZ，铸型中心磁场的峰值强度为1～10T；然后启动铸型旋转系统；将转速调至350～550rpm，待钢液温度为1420℃～1450℃时浇注轧辊工作层；待工作层凝固后，用红外测温仪测定轧辊工作层内表面的温度，待温度冷却至1200℃左右时停止旋转系统，吊立铸型；铸型竖立后，与冒口箱组合到一起，立即浇注轧辊芯部，轧辊芯部采用球墨铸铁浇铸，轧辊随坑冷却至室温后进入到热处理步骤；轧辊的热处理：淬火加热温度950℃～1050℃，保温3h，出炉水淬；然后在电阻炉中进行回火处理，在230℃～280℃温度下回火，保温4h；出炉后空冷至室温。中国发明专利CN104741585A还公开了一种高硼高速钢轧辊的离心复合铸造方法，其特征在于：所述方法包括以下步骤：(1)在转速为700～750转/分钟的离心机上，浇注温度为1435～1470℃的外层高硼高速钢钢水，浇注完毕后，按每平方米的高硼高速钢辊身内表面积加入0.8～1.0kg的量(0.8～1.0kg/m2)计，加入下列质量比的第一保护剂：30～48％的O型玻璃渣，70～52％的无水四硼酸钠，旋转5～10分钟；(2)当外层高硼高速钢辊身内表面温度为1300℃～1350℃时，继续在转速为700～750转/分钟的离心机上，浇注温度为1450～1470℃的过渡层高温球墨铸铁铁水，并控制过渡层浇注厚度为15～20mm，同时在浇注过程中，随流加入占过渡层球墨铸铁铁水质量的3.0～3.5％的孕育剂，该孕育剂为下列质量比：45.0～52.0％的Si，2.0～3.0％的Ti，1.5～1.8％的N，3.5～4.0％的Ba，3.5～4.0％的Ca，余量为Fe；浇注完毕后，按每平方米轧辊过渡层球墨铸铁内表面积加入0.5～0.8kg量(0.5～0.8kg/m2)计，加入下列质量比的第二保护剂：70～82％的O型玻璃渣，30～18％的无水四硼酸钠，旋转7～10分钟；(3)当过渡层球墨铸铁辊身内表面温度为1200～1260℃时，在静态下浇注温度为1320～1350℃的辊芯球墨铸铁铁水，浇注完毕并静置12～24小时后，取出送缓冷坑，经后序常规粗加工、热处理和精加工后，即得高硼高速钢复合轧辊。
中国发明专利CN108588565A公开了一种含铝高硼高速钢轧辊材料，其特征在于，具体成分及质量分数如下：1.3-1.8％B，0.4-0.7％C，3.0-6.0％Cr，1.3-1.8％Mo，0.8-1.3％Al，0.8-1.3％Si，1.4-1.9％V，0.9-1.4％Mn，0.006-0.010％RE，0.030-0.070％Mg，S≤0.04％，P≤0.04％，Fe余量。轧辊具体制备步骤：①将废钢和增碳剂加热熔化，当温度达到1490-1510℃时加入铬铁和钼铁，当温度达到1540-1560℃时加入锰铁、硅铁和钒铁，当温度达到1580-1600℃时加入硼铁；②为保证硼的收得率，当硼铁熔化后立即出炉，出炉温度为1610-1630℃；③浇包中预先放入纯铝；同时，将含有RE和Mg的稀土硅镁合金(其中RE的质量百分含量为2％和Mg的质量百分含量为11％)破碎成Φ3-Φ4mm的颗粒，经220℃以下烘干2－3小时后，置于浇包底部，用包内冲入法对钢水进行复合变质处理；④铸件用砂型铸造，钢水浇铸温度为1470-1490℃，钢水浇注过程中，随钢水流加入尺寸1.5-2.5mm的多元合金颗粒，多元合金颗粒加入量占进入铸型内钢水质量分数的3.3-3.6％，多元合金颗粒的化学组成及质量分数如下：12.07-13.52％K,6.86-7.33％Zn,5.92-6.45％Ca,10.44-11.08％Zr,4.23-4.59％N,余量Al，钢水浇注完毕后空冷至室温；⑤对铸件进行热处理；铸件随炉加热至1140-1160℃，保温1-2小时后，水冷至室温；淬火后的铸件在500-530℃下进行一次回火处理，保温4-6小时后，空冷至室温。中国发明专利CN102962423A还公开了离心复合高碳高硼高速钢复合辊套，辊套外层采用高碳高硼高速钢材料，内层采用石墨钢，外层高速钢化学成分为：C1.5～2.1，Si0.5～1.2，Mn0.6～0.8，P＜0.03，S＜0.03，Cr5.0～10，Ni0.5～1.0，Mo2.0～4.0，W0.5～2.0，Nd0.5～2.0，V4.0～6.0，Ti0.5～1.5，B0.5～2.0，N0.05～0.15，余量为Fe；内层石墨钢化学成分为：C1.3～2.0，Si1.1～2.0，Mn0.4～0.8，Cr0.4～1.5，Ni0.4～1.5，Mo0.2～0.6，余量为Fe；通过离心浇注达到良好的冶金结合，并采用热处理工艺对高碳高硼高速钢复合辊套进行性能改进，通过热装方法制造高碳高硼高速钢组合轧辊，高碳高硼高速钢复合辊套磨损后可以更换，实现辊轴的循环利用，与离心铸造高速钢轧辊相比，材料利用率提高30％以上，使用寿命提高20％以上。中国发明专利CN110964986A还公开了一种硅铝铬轧辊抗高温氧化高硼高速钢，包括C：0.38％～0.56％，B：1.32％～1.85％，Cr：4.25％～5.00％，Al：1.0％～1.55％，W：1.0％～1.45％，Mo：0.8％～1.25％，V：0.55％～0.85％，Mn：0.50％～1.00％，Si：1.82％～2.35％，其余为Fe和不可避免的微量杂质。该发明中的高硼高速钢的抗蚀相/SiO2内氧化物双向协同钉扎作用能够提高材料的抗氧化和抗剥落性能，可以为进一步开发能可靠服役于高温工况的高速钢轧辊材料提供研究思路。但是，采用上述方法制造高硼高速钢轧辊，存在硼化物粗大，轧辊使用过程中，疲劳裂纹易扩展，轧辊使用寿命低等不足。
发明内容
本发明的目的是，通过改变高硼高速钢复合轧辊制备工艺，实现硼化物的孤立分布，且显著减小硼化物尺寸，使硼化物尺寸由10-20μm，降低至0.4-1.2μm，在保持高硼高速钢轧辊具有高硬度的前提下，显著提高高硼高速钢轧辊的热疲劳性能，进而提高轧辊的高温耐磨性，延长轧辊的使用寿命。
一种高硼高速钢复合轧辊及其制备方法，具体制备工艺步骤如下：
①先在中碳低合金钢辊坯的辊身上，激光熔覆过渡层，过渡层为铁基合金，过渡层之上熔覆高硼高速钢耐磨层；过渡层厚度3.0-5.0mm，高硼高速钢耐磨层厚度15-18mm；
②采用同步送粉激光熔覆的方式，将铁合金粉末作为熔覆材料，在氩气保护下，在室温下进行激光熔覆获得过渡层；过渡层熔覆的工艺参数为：光斑直径激光功率5.2～5.5kW，扫描速度22～25mm/s，送粉速率80～85g/min，搭接率45％～50％，氩气流量12-15L/min；熔覆铁合金粉末在激光能量照射下反应生成过渡层；熔覆铁合金粉末的化学组成及其质量分数为：0.22-0.28％C,2.54-2.79％Si,0.25-0.39％Cr,0.18-0.27％Mo,0.25-0.48％Mn,4.26-4.35％Ni,0.075-0.120％Nb,0.052-0.087％K,0.021-0.038％Y,0.043-0.074％V,余量为Fe和不可避免的杂质；铁合金粉末粒度为80-120目；
在上述步骤基础上，将辊坯的辊身上激光熔覆了3.0-5.0mm铁基合金过渡层的轧辊，随炉加热至550～580℃，保温4-6小时，随后在过渡层表面，继续采用同步送粉激光熔覆的方式，将质量分数93.3-94.5％的高硼高速钢粉末、3.5-4.5％的TiN粉末和2.0-2.2％的Ce2O3粉末作为熔覆材料，并将高硼高速钢粉末、TiN粉末和Ce2O3粉末在球磨机内球磨60-90分钟，使其搅拌均匀，在氩气保护下，在轧辊表面温度不低于405℃情况下，进行激光熔覆获得高硼高速钢耐磨层；高硼高速钢耐磨层熔覆的工艺参数为：光斑直径激光功率1750-1850W，扫描速度9.0-9.5mm/s，送粉率16-18g/min，氩气流量19-20L/min，搭接率32％～35％；熔覆高硼高速钢粉末、TiN粉末和Ce2O3粉末在激光能量照射下反应生成高硼高速钢耐磨层；熔覆高硼高速钢粉末的化学组成及其质量分数为：0.35-0.44％C,4.27-4.48％B,6.04-6.37％Cr,3.21-3.46％Si,5.03-5.44％Mo,<0.40％Mn,9.38-9.51％W,<0.02％S,<0.03％P,余量为Fe和不可避免的杂质；高硼高速钢粉末粒度为80-120目，TiN粉末粒度为400-450目，Ce2O3粉末粒度为250-280目；获得的高硼高速钢耐磨层厚度为15-18mm；
③将激光熔覆后的轧辊随炉加热至420-450℃，保温10-12小时，炉冷至辊面温度低于150℃，出炉空冷至室温，最后精加工至规定尺寸和精度，即可获得高硼高速钢复合轧辊。
本发明高硼高速钢复合轧辊，辊坯选用中碳低合金钢，中碳低合金钢强度高，韧性好，确保复合轧辊使用中不会发生弯曲变形和断辊事故。为了确保高硼高速钢复合轧辊的耐磨层使用中不出现剥落，本发明在高硼高速钢耐磨层和辊坯之间，添加了过渡层。过渡层和耐磨层，都采用激光熔覆方法制备，确保耐磨层和过渡层之间，以及过渡层和辊坯之间，实现良好的冶金结合。本发明在辊坯的辊身上，激光熔覆过渡层，过渡层为铁基合金，过渡层之上熔覆高硼高速钢耐磨层。过渡层厚度3.0-5.0mm，高硼高速钢耐磨层厚度15-18mm。
为了提高激光熔覆效率，本发明采用同步送粉激光熔覆的方式，将铁合金粉末作为熔覆材料，在氩气保护下，在室温下进行激光熔覆获得过渡层。过渡层熔覆的工艺参数为：光斑直径激光功率5.2～5.5kW，扫描速度22～25mm/s，送粉速率80～85g/min，搭接率45％～50％，氩气流量12-15L/min。采用上述熔覆参数，可以确保过渡层高效熔覆在辊坯上。熔覆铁合金粉末在激光能量照射下反应生成过渡层。本熔覆铁合金粉末的化学组成及其质量分数为：0.22-0.28％C,2.54-2.79％Si,0.25-0.39％Cr,0.18-0.27％Mo,0.25-0.48％Mn,4.26-4.35％Ni,0.075-0.120％Nb,0.052-0.087％K,0.021-0.038％Y,0.043-0.074％V,余量为Fe和不可避免的杂质，铁合金粉末粒度为80-120目。铁合金粉末中，加入了2.54-2.79％Si，主要是为了提高熔覆层的表面质量。加入0.25-0.39％Cr,0.18-0.27％Mo,0.25-0.48％Mn,4.26-4.35％Ni，主要是为了提高熔覆层强度，特别是加入4.26-4.35％Ni，可以显著提高熔覆过渡层的高温强度。此外，加入0.075-0.120％Nb,0.052-0.087％K,0.021-0.038％Y,0.043-0.074％V，除了可以细化激光熔覆过渡层的组织，还可以减少熔覆过渡层中的夹杂物，显著提高过渡层的强韧性。
将辊坯的辊身上激光熔覆了3.0-5.0mm铁基合金过渡层的轧辊，随炉加热至550～580℃，保温4-6小时，主要是消除过渡层的内应力，防止随后熔覆耐磨层时出现应力集中，诱发过渡层开裂。另外，对辊坯进行550～580℃，保温4-6小时的预热处理，可以提高辊坯的温度，防止随后激光熔覆高硼高速钢耐磨层时，在耐磨层中因激光快冷而出现裂纹。本发明在过渡层表面，继续采用同步送粉激光熔覆的方式，将质量分数93.3-94.5％的高硼高速钢粉末、3.5-4.5％的TiN粉末和2.0-2.2％的Ce2O3粉末作为熔覆材料，并将高硼高速钢粉末、TiN粉末和Ce2O3粉末在球磨机内球磨60-90分钟，使其搅拌均匀，在氩气保护下，在轧辊表面温度不低于405℃情况下，进行激光熔覆获得高硼高速钢耐磨层。耐磨层激光熔覆材料中，除了加入质量分数93.3-94.5％的高硼高速钢粉末，还加入了3.5-4.5％的TiN粉末和2.0-2.2％的Ce2O3粉末。氮化钛(TiN)，是一种化合物，分子量为61.88，TiN熔点为2950℃，莫氏硬度8-9，抗热冲击性好。TiN熔点比大多数过渡金属氮化物的熔点高，而密度却比大多数金属氮化物低。本发明激光熔覆材料中加入质量分数3.5-4.5％的TiN粉末，主要是为了在高硼高速钢耐磨层中获得细小分布的TiN颗粒，有利于提高耐磨层的硬度，并显著提高其耐磨性。本发明激光熔覆材料中加入质量分数2.0-2.2％的Ce2O3粉末，主要是为了减少熔覆层中的夹杂物，细化熔覆层组织，提高熔覆层的高温韧性，防止熔覆层发生开裂。此外，Ce2O3的加入，还有提高熔覆耐磨层热疲劳性能的效果。
高硼高速钢耐磨层熔覆的工艺参数为：光斑直径激光功率1750-1850W，扫描速度9.0-9.5mm/s，送粉率16-18g/min，氩气流量19-20L/min，搭接率32％～35％；熔覆高硼高速钢粉末、TiN粉末和Ce2O3粉末在激光能量照射下反应生成高硼高速钢耐磨层。采用上述工艺参数，确保熔覆层不出现裂纹，且熔覆层组织分布均匀。熔覆高硼高速钢粉末的化学组成及其质量分数为：0.35-0.44％C,4.27-4.48％B,6.04-6.37％Cr,3.21-3.46％Si,5.03-5.44％Mo,<0.40％Mn,9.38-9.51％W,<0.02％S,<0.03％P,余量为Fe和不可避免的杂质。其中，加入4.27-4.48％B，主要是利用B和Fe,Cr,Mo反应，生成高硬度的M(M＝Fe,Cr,Mo)2B化合物，提高耐磨性。加入3.21-3.46％Si，可以显著改善激光熔覆耐磨层的表面质量。加入5.03-5.44％Mo、3.21-3.46％Si和9.38-9.51％W，可以进一步提高熔覆耐磨层的高温耐磨性。高硼高速钢粉末粒度为80-120目，TiN粉末粒度为400-450目，Ce2O3粉末粒度为250-280目，获得的熔覆耐磨层综合性能优异。将激光熔覆后的轧辊随炉加热至420-450℃，保温10-12小时，炉冷至辊面温度低于150℃，出炉空冷至室温，主要是为了消除激光熔覆后的内应力，防止复合层开裂。最后精加工至规定尺寸和精度，即可获得高硼高速钢复合轧辊。
本发明与现有技术相比，具有以下优点：
1)本发明制备高硼高速钢复合轧辊，省去了复杂的离心复合铸造成形过程，消除了离心铸造轧辊耐磨层元素偏析的致命缺陷，确保了耐磨层成分、组织和性能的均匀一致；
2)本发明制备高硼高速钢复合轧辊，辊坯和过渡层可以重复使用，消除了铸造复合轧辊需要全部回炉冶炼，铸造复合轧辊生产能耗高，环境污染严重的不足；
3)采用本发明制备高硼高速钢复合轧辊，实现了硼化物的孤立分布，且显著减小硼化物尺寸，使硼化物尺寸由10-20μm，降低至0.4-1.2μm，在保持高硼高速钢轧辊具有高硬度的前提下，显著提高高硼高速钢轧辊的热疲劳性能，进而提高轧辊的高温耐磨性，延长轧辊的使用寿命。
附图说明
图1高硼高速钢复合轧辊示意图
1-轧辊辊颈1，2-轧辊辊身，3-过渡层，4-耐磨层，5-轧辊辊颈2
具体实施方式
以下结合实施例对本发明做进一步详述，但本发明并不限于以下实施例。
实施例1
一种高硼高速钢复合轧辊及其制备方法，具体制备工艺步骤如下：
①先在40Cr中碳低合金钢辊坯的辊身2上，激光熔覆过渡层3，过渡层3为铁基合金，过渡层3之上熔覆高硼高速钢耐磨层4；过渡层3的厚度3.0mm，高硼高速钢耐磨层厚度15mm；
②采用同步送粉激光熔覆的方式，将铁合金粉末作为熔覆材料，在氩气保护下，在室温下进行激光熔覆获得过渡层3；过渡层3熔覆的工艺参数为：光斑直径 激光功率5.2kW，扫描速度22mm/s，送粉速率80g/min，搭接率45％，氩气流量12L/min；熔覆铁合金粉末在激光能量照射下反应生成过渡层3；熔覆铁合金粉末的化学组成及其质量分数为：0.22％C,2.79％Si,0.25％Cr,0.27％Mo,0.25％Mn,4.35％Ni,0.075％Nb,0.087％K,0.021％Y,0.074％V,余量为Fe和不可避免的杂质；铁合金粉末粒度为80-120目；
③在步骤②基础上，将辊坯的辊身2上激光熔覆了3.0mm铁基合金过渡层的轧辊，随炉加热至580℃，保温4小时，随后在过渡层3表面，继续采用同步送粉激光熔覆的方式，将质量分数94.5％的高硼高速钢粉末、3.5％的TiN粉末和2.0％的Ce2O3粉末作为熔覆材料，并将高硼高速钢粉末、TiN粉末和Ce2O3粉末在球磨机内球磨90分钟，使其搅拌均匀，在氩气保护下，在轧辊表面温度不低于405℃情况下，进行激光熔覆获得高硼高速钢耐磨层4；高硼高速钢耐磨层4熔覆的工艺参数为：光斑直径激光功率1850W，扫描速度9.5mm/s，送粉率18g/min，氩气流量20L/min，搭接率35％；熔覆高硼高速钢粉末、TiN粉末和Ce2O3粉末在激光能量照射下反应生成高硼高速钢耐磨层4；熔覆高硼高速钢粉末的化学组成及其质量分数为：0.44％C,4.27％B,6.37％Cr,3.21％Si,5.44％Mo,0.35％Mn,9.51％W,0.012％S,0.021％P,余量为Fe和不可避免的杂质；高硼高速钢粉末粒度为80-120目，TiN粉末粒度为400-450目，Ce2O3粉末粒度为250-280目；获得的高硼高速钢耐磨层4厚度为15mm；
④将激光熔覆后的轧辊随炉加热至450℃，保温10小时，炉冷至辊面温度低于150℃，出炉空冷至室温，最后精加工至规定尺寸和精度，即可获得高硼高速钢复合轧辊。轧辊性能见表1。
实施例2
一种高硼高速钢复合轧辊及其制备方法，具体制备工艺步骤如下：
①先在35CrMo中碳低合金钢辊坯的辊身2上，激光熔覆过渡层3，过渡层3为铁基合金，过渡层3之上熔覆高硼高速钢耐磨层4；过渡层3的厚度5.0mm，高硼高速钢耐磨层厚度18mm；
②采用同步送粉激光熔覆的方式，将铁合金粉末作为熔覆材料，在氩气保护下，在室温下进行激光熔覆获得过渡层3；过渡层3熔覆的工艺参数为：光斑直径 激光功率5.5kW，扫描速度25mm/s，送粉速率85g/min，搭接率50％，氩气流量15L/min；熔覆铁合金粉末在激光能量照射下反应生成过渡层3；熔覆铁合金粉末的化学组成及其质量分数为：0.28％C,2.54％Si,0.39％Cr,0.18％Mo,0.48％Mn,4.26％Ni,0.120％Nb,0.052％K,0.038％Y,0.043％V,余量为Fe和不可避免的杂质；铁合金粉末粒度为80-120目；
③在步骤②基础上，将辊坯的辊身2上激光熔覆了5.0mm铁基合金过渡层的轧辊，随炉加热至550℃，保温6小时，随后在过渡层3表面，继续采用同步送粉激光熔覆的方式，将质量分数93.3％的高硼高速钢粉末、4.5％的TiN粉末和2.2％的Ce2O3粉末作为熔覆材料，并将高硼高速钢粉末、TiN粉末和Ce2O3粉末在球磨机内球磨60分钟，使其搅拌均匀，在氩气保护下，在轧辊表面温度不低于405℃情况下，进行激光熔覆获得高硼高速钢耐磨层4；高硼高速钢耐磨层4熔覆的工艺参数为：光斑直径激光功率1750W，扫描速度9.0mm/s，送粉率16g/min，氩气流量19L/min，搭接率32％；熔覆高硼高速钢粉末、TiN粉末和Ce2O3粉末在激光能量照射下反应生成高硼高速钢耐磨层4；熔覆高硼高速钢粉末的化学组成及其质量分数为：0.35％C,4.48％B,6.04％Cr,3.46％Si,5.03％Mo,0.20％Mn,9.38％W,0.008％S,0.024％P,余量为Fe和不可避免的杂质；高硼高速钢粉末粒度为80-120目，TiN粉末粒度为400-450目，Ce2O3粉末粒度为250-280目；获得的高硼高速钢耐磨层4厚度为18mm；
④将激光熔覆后的轧辊随炉加热至420℃，保温12小时，炉冷至辊面温度低于150℃，出炉空冷至室温，最后精加工至规定尺寸和精度，即可获得高硼高速钢复合轧辊。轧辊性能见表1。
实施例3
一种高硼高速钢复合轧辊及其制备方法，具体制备工艺步骤如下：
①先在42CrMo中碳低合金钢辊坯的辊身2上，激光熔覆过渡层3，过渡层3为铁基合金，过渡层3之上熔覆高硼高速钢耐磨层4；过渡层3的厚度4.0mm，高硼高速钢耐磨层厚度16mm；
②采用同步送粉激光熔覆的方式，将铁合金粉末作为熔覆材料，在氩气保护下，在室温下进行激光熔覆获得过渡层3；过渡层3熔覆的工艺参数为：光斑直径 激光功率5.4kW，扫描速度24mm/s，送粉速率82g/min，搭接率48％，氩气流量13L/min；熔覆铁合金粉末在激光能量照射下反应生成过渡层3；熔覆铁合金粉末的化学组成及其质量分数为：0.25％C,2.58％Si,0.29％Cr,0.22％Mo,0.38％Mn,4.29％Ni,0.088％Nb,0.059％K,0.027％Y,0.064％V,余量为Fe和不可避免的杂质；铁合金粉末粒度为80-120目；
③在步骤②基础上，将辊坯的辊身2上激光熔覆了4.0mm铁基合金过渡层的轧辊，随炉加热至550℃，保温5小时，随后在过渡层3表面，继续采用同步送粉激光熔覆的方式，将质量分数94％的高硼高速钢粉末、3.9％的TiN粉末和2.1％的Ce2O3粉末作为熔覆材料，并将高硼高速钢粉末、TiN粉末和Ce2O3粉末在球磨机内球磨80分钟，使其搅拌均匀，在氩气保护下，在轧辊表面温度不低于405℃情况下，进行激光熔覆获得高硼高速钢耐磨层4；高硼高速钢耐磨层4熔覆的工艺参数为：光斑直径激光功率1800W，扫描速度9.2mm/s，送粉率17g/min，氩气流量20L/min，搭接率33％；熔覆高硼高速钢粉末、TiN粉末和Ce2O3粉末在激光能量照射下反应生成高硼高速钢耐磨层4；熔覆高硼高速钢粉末的化学组成及其质量分数为：0.39％C,4.36％B,6.27％Cr,3.30％Si,5.28％Mo,0.38％Mn,9.44％W,0.013％S,0.023％P,余量为Fe和不可避免的杂质；高硼高速钢粉末粒度为80-120目，TiN粉末粒度为400-450目，Ce2O3粉末粒度为250-280目；获得的高硼高速钢耐磨层4厚度为16mm；
④将激光熔覆后的轧辊随炉加热至430℃，保温11小时，炉冷至辊面温度低于150℃，出炉空冷至室温，最后精加工至规定尺寸和精度，即可获得高硼高速钢复合轧辊。轧辊性能见表1。
表1高硼高速钢复合轧辊力学性能
本发明制备高硼高速钢复合轧辊，省去了复杂的离心复合铸造成形过程，消除了离心铸造轧辊耐磨层元素偏析的致命缺陷，确保了耐磨层成分、组织和性能的均匀一致。本发明轧辊硬度高，大于88HSD，硬度均匀性好，辊面硬度差小于1.2HSD，耐磨层强度高，大于700MPa，确保轧辊具有优异的耐磨性。采用本发明制备高硼高速钢复合轧辊，实现了硼化物的孤立分布，且显著减小硼化物尺寸，使硼化物尺寸由10-20μm，降低至0.4-1.2μm，在保持高硼高速钢轧辊具有高硬度的前提下，显著提高高硼高速钢轧辊的热疲劳性能，进而提高轧辊的高温耐磨性，延长轧辊的使用寿命。在热轧带钢精轧机架前段使用，本发明轧辊毫米过钢量超过18000吨，而高铬铸铁轧辊和高镍铬无限冷硬铸铁轧辊的毫米过钢量分别只有4500-5000吨。使用本发明轧辊，辊坯和过渡层可以重复使用，具有节能环保优势，还可以明显提高轧机工作效率，改善轧材表面质量，推广应用具有显著的经济和社会效益。

Claims (3)

1.一种高硼高速钢复合轧辊的制备方法，其特征在于，具体制备工艺步骤如下：
①先在中碳低合金钢辊坯的辊身上，激光熔覆过渡层，过渡层为铁基合金，过渡层之上熔覆高硼高速钢耐磨层；
②采用同步送粉激光熔覆的方式，将铁合金粉末作为熔覆材料，在氩气保护下，在室温下进行激光熔覆获得过渡层；过渡层熔覆的工艺参数为：光斑直径激光功率5.2～5.5kW，扫描速度22～25mm/s，送粉速率80～85g/min，搭接率45％～50％，氩气流量12-15L/min；熔覆铁合金粉末在激光能量照射下反应生成过渡层；熔覆铁合金粉末的化学组成及其质量分数为：0.22-0.28％C,2.54-2.79％Si,0.25-0.39％Cr,0.18-0.27％Mo,0.25-0.48％Mn,4.26-4.35％Ni,0.075-0.120％Nb,0.052-0.087％K,0.021-0.038％Y,0.043-0.074％V,余量为Fe和不可避免的杂质；铁合金粉末粒度为80-120目；
在上述步骤基础上，将辊坯的辊身上激光熔覆了铁基合金过渡层的轧辊，随炉加热至550～580℃，保温4-6小时，随后在过渡层表面，继续采用同步送粉激光熔覆的方式，将质量分数93.3-94.5％的高硼高速钢粉末、3.5-4.5％的TiN粉末和2.0-2.2％的Ce2O3粉末作为熔覆材料，并将高硼高速钢粉末、TiN粉末和Ce2O3粉末在球磨机内球磨60-90分钟，使其搅拌均匀，在氩气保护下，在轧辊表面温度不低于405℃情况下，进行激光熔覆获得高硼高速钢耐磨层；高硼高速钢耐磨层熔覆的工艺参数为：光斑直径激光功率1750-1850W，扫描速度9.0-9.5mm/s，送粉率16-18g/min，氩气流量19-20L/min，搭接率32％～35％；熔覆高硼高速钢粉末、TiN粉末和Ce2O3粉末在激光能量照射下反应生成高硼高速钢耐磨层；熔覆高硼高速钢粉末的化学组成及其质量分数为：0.35-0.44％C,4.27-4.48％B,6.04-6.37％Cr,3.21-3.46％Si,5.03-5.44％Mo,<0.40％Mn,9.38-9.51％W,<0.02％S,<0.03％P,余量为Fe和不可避免的杂质；高硼高速钢粉末粒度为80-120目，TiN粉末粒度为400-450目，Ce2O3粉末粒度为250-280目；
③将激光熔覆后的轧辊随炉加热至420-450℃，保温10-12小时，炉冷至辊面温度低于150℃，出炉空冷至室温，最后精加工至规定尺寸和精度，即可获得高硼高速钢复合轧辊。
2.按照权利要求1所述的一种高硼高速钢复合轧辊的制备方法，其特征在于，过渡层厚度3.0-5.0mm，高硼高速钢耐磨层厚度15-18mm。
3.按照权利要求1或2所述的方法制备得到的一种高硼高速钢复合轧辊。
CN202111180143.1A 2021-10-09 2021-10-09 一种高硼高速钢复合轧辊及其制备方法 Active CN114059059B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111180143.1A CN114059059B (zh) 2021-10-09 2021-10-09 一种高硼高速钢复合轧辊及其制备方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111180143.1A CN114059059B (zh) 2021-10-09 2021-10-09 一种高硼高速钢复合轧辊及其制备方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN114059059A CN114059059A (zh) 2022-02-18
CN114059059B true CN114059059B (zh) 2024-03-08

Family

ID=80234224

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202111180143.1A Active CN114059059B (zh) 2021-10-09 2021-10-09 一种高硼高速钢复合轧辊及其制备方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN114059059B (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115142061B (zh) * 2022-07-05 2023-08-11 北京工业大学 一种耐磨高速钢复合轧辊制备方法

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004148321A (ja) * 2002-10-28 2004-05-27 Nippon Steel Corp 熱間圧延用複合ロール及びその製造方法並びにそれを用いた熱間圧延方法
CN101177759A (zh) * 2007-12-04 2008-05-14 北京工业大学 一种离心复合改进型无限冷硬铸铁轧辊及其制备方法
CN103422007A (zh) * 2013-08-30 2013-12-04 北京工业大学 一种含铝-硼-铬耐高温磨蚀合金钢的制备方法
CN103866200A (zh) * 2013-10-28 2014-06-18 娄底市鸿亿新型耐磨材料厂（普通合伙） 一种高硼高速钢组合轧辊及其制造方法
CN103993309A (zh) * 2014-04-10 2014-08-20 江苏新亚特钢锻造有限公司 一种用于轧辊的激光再制造的方法
CN105458227A (zh) * 2015-12-04 2016-04-06 北京工业大学 离心铸造高硼高速钢复合轧辊及其制备方法
CN106567069A (zh) * 2015-10-13 2017-04-19 丹阳宏图激光科技有限公司 激光熔覆效果好的热轧辊的激光修复方法
CN106567063A (zh) * 2015-10-13 2017-04-19 丹阳宏图激光科技有限公司 修复后表层硬度达58hrc以上的热轧辊激光修复方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004148321A (ja) * 2002-10-28 2004-05-27 Nippon Steel Corp 熱間圧延用複合ロール及びその製造方法並びにそれを用いた熱間圧延方法
CN101177759A (zh) * 2007-12-04 2008-05-14 北京工业大学 一种离心复合改进型无限冷硬铸铁轧辊及其制备方法
CN103422007A (zh) * 2013-08-30 2013-12-04 北京工业大学 一种含铝-硼-铬耐高温磨蚀合金钢的制备方法
CN103866200A (zh) * 2013-10-28 2014-06-18 娄底市鸿亿新型耐磨材料厂（普通合伙） 一种高硼高速钢组合轧辊及其制造方法
CN103993309A (zh) * 2014-04-10 2014-08-20 江苏新亚特钢锻造有限公司 一种用于轧辊的激光再制造的方法
CN106567069A (zh) * 2015-10-13 2017-04-19 丹阳宏图激光科技有限公司 激光熔覆效果好的热轧辊的激光修复方法
CN106567063A (zh) * 2015-10-13 2017-04-19 丹阳宏图激光科技有限公司 修复后表层硬度达58hrc以上的热轧辊激光修复方法
CN105458227A (zh) * 2015-12-04 2016-04-06 北京工业大学 离心铸造高硼高速钢复合轧辊及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN114059059A (zh) 2022-02-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105750529B (zh) 一种高钨高耐磨高速钢复合轧辊及其制备方法
CN105618715B (zh) 一种耐磨高速钢复合轧辊及其制备方法
CN100574910C (zh) 离心铸造半钢/石墨钢复合辊环及其制备方法
CN104148399B (zh) 用于轧钢中轧机架的耐磨轧辊及其制备方法
CN100404152C (zh) 一种高速钢复合轧辊及其制备方法
CN110000362B (zh) 一种高钨钒高速钢耐磨轧辊及其制造方法
CN105458227B (zh) 离心铸造高硼高速钢复合轧辊及其制备方法
CN111945053B (zh) 复合变质处理高速钢轧辊制备方法
CN108754068B (zh) 高线预精轧高速钢辊环及其制备方法
CN102864372A (zh) 一种耐磨轧机导卫及其制造方法
CN101705430A (zh) 一种高速钢轧辊及其在电磁场下离心复合制备的方法
CN111286681A (zh) 一种高耐磨低成本锻造湿磨球用钢及其制备方法
CN101773935B (zh) 高速钢复合轧辊及其制备方法
CN114574779A (zh) 一种高合金切分轧辊及其制备方法
CN100560766C (zh) 一种用于各类轧钢机的高钒高速钢轧辊材料的熔体处理方法
CN106544596B (zh) 一种铝合金化高硼高速钢复合轧辊及其制备方法
CN114059059B (zh) 一种高硼高速钢复合轧辊及其制备方法
CN106244908A (zh) 一种热连轧精轧轧辊及其制造方法
CN111945055B (zh) 加硼高速钢辊环及其制备方法
CN109825773B (zh) 厚壁高速钢耐磨辊环及其制备方法
CN114570903B (zh) 一种耐磨低合金高速钢复合轧辊及其制备方法
CN116334483A (zh) 基于钢管轧机的减径辊辊环及其制造方法
CN115382914A (zh) 一种超硬耐磨锻轧钢球制备方法
CN111036873B (zh) 一种离心复合球铁铸钢轧辊及其制备方法
CN106086587B (zh) 一种含铝高硼高速钢及其制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant