CN114018405B - 基于卡塞格林望远镜结构的多波段平板分光系统 - Google Patents
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Abstract
基于卡塞格林望远镜结构的多波段平板分光系统属于光电探测领域，解决了成像系统中倾斜平板产生的像散问题。该系统包括：保护玻璃、同轴两反系统、分光平板系统、紫外光谱接收系统、近红外光谱接收系统、可见光谱接收系统及可见光成像系统；目标发射光谱，依次经过保护玻璃和同轴两反系统后，经过分光平板系统反射和透射后，分别通过紫外光谱接收系统、近红外光谱接收系统、可见光谱接收系统及可见光成像系统接收或成像。该共孔径光学系统采用倒八字形结构的平板分光方式，对系统光轴漂移进行了校正，并结合2个柱面镜消除了由于使用平板引入的像散。在环境温度为‑20℃～50℃范围内，对0.5km～1.5km的目标进行探测，对复杂的环境条件具有一定的适应能力。
Description
技术领域
本发明属于光电探测领域，具体涉及一种基于卡塞格林望远镜结构的多波段平板分光系统。
背景技术
为了准确获得同一目标的多维光谱信息，多波段共孔径光学系统应运而生。在这类系统中，往往需用到分光系统。比较常见的分光结构多采用棱镜分光或平板分光方式。相对而言，当光学系统的接收波段较宽时，利用平板分光方式可以有效降低分光元件的镀膜难度。另外，平板分光方式比棱镜分光方式具有更高的系统透过率，其体积更小，且不需胶粘，因此成本也更低。
若分光系统处于平行光路中，两种分光方式均可采用。而若分光系统处于非平行光路中，由于单平板分光方式会导致系统光轴产生漂移，需对平板后的成像系统进行光轴校正。同时，使用平板分光也会使物空间轴外点的子午光束和弧矢光束产生一定程度的像散，很难直接通过优化光学参数的方式使系统像质满足成像要求。因此，尽管平板分光方式具有工艺、成本等诸多方面的优势，但由于上述两方面因素的制约，严重影响了平板分光方式在现实中的应用。因为设计难度较大，目前国内外尚未发现有采用平板分光方式的共孔径消热差系统。
发明内容
为了解决现有技术中存在的问题，本发明提供了一种基于卡塞格林望远镜结构的多波段平板分光系统，有效地解决了成像系统中倾斜平板产生的像散问题。
本发明解决技术问题所采用的技术方案如下：
基于卡塞格林望远镜结构的多波段平板分光系统，该系统包括：保护玻璃、同轴两反系统、分光平板系统、紫外光谱接收系统、近红外光谱接收系统、可见光谱接收系统及可见光成像系统；目标发射光谱，依次经过所述保护玻璃和所述同轴两反系统后，经过分光平板系统反射和透射后，分别通过所述紫外光谱接收系统、近红外光谱接收系统、可见光谱接收系统及可见光成像系统接收或成像。
优选的，所述同轴两反系统包括：同轴依次设置的次镜和主镜；目标发射光谱照射到所述主镜上，经过主镜反射到所述次镜，再由次镜反射后，通过所述主镜的中心孔后，入射到所述分光平板系统上；所述主镜与次镜的通光口径比为0.285，材料均为微晶玻璃，其中主镜的二次曲面系数为-1.0，次镜的二次曲面系数为-2.131。
优选的，所述分光平板系统包括：三个分光平板；其中，前两个分光平板均与光轴方向成45°角放置，形成倒八字形结构，第三分光平板相对第二分光平板向上平移37mm。
优选的，所述第一分光平板的镀膜方案为：反射200nm-400nm紫外波段，透射400nm-2500nm波段；所述第二分光平板的镀膜方案为：反射400nm-760nm可见光波段，透射760nm-2500nm近红外波段；所述第三分光平板的镀膜方案为：对400nm-760nm波段可见光实现5:5分光。
优选的，所述紫外光谱接收系统包括：沿光路经所述第一分光平板前表面镀膜反射后依次设置的第一透镜、第二透镜、第三透镜和第四透镜，且第一透镜、第二透镜、第三透镜和第四透镜的光焦度分别为正、负、正、负，工作波段为200nm～400nm；所述的第一透镜、第二透镜、第三透镜和第四透镜均为球面透镜，玻璃牌号分别为CAF2、F_SILICA、CAF2、F_SILICA；紫外光谱接收系统的后工作距为39.95mm。
优选的，所述近红外光谱系统包括：沿光路经所述第一分光平板和第二分光平板后表面镀膜透射后依次设置的第五透镜、第六透镜、第七透镜和第八透镜，且第五透镜、第六透镜、第七透镜和第八透镜光焦度分别为负、正、负、正，工作波段为760nm～2500nm；所述的第五透镜、第六透镜、第七透镜和第八透镜均为球面透镜，玻璃牌号分别为H-QK3L、H-ZPK1A、H-BAK2、H-LAF3B；近红外光谱接收系统的后工作距为31.1mm。
优选的，所述可见光谱系统包括：沿光路经所述第一分光平板镀膜透射、所述第二分光平板前表面和所述第三分光平板前表面镀膜反射后依次设置的第九透镜、第十透镜、第十一透镜和第十二透镜，且第九透镜、第十透镜、第十一透镜和第十二透镜光焦度分别为正、负、正、负，工作波段为400nm～760nm；所述第九透镜、第十透镜、第十一透镜和第十二透镜为球面透镜，玻璃牌号分别为H-K9L、H-ZLAF75A、H-BAK2、H-ZF52GT；所述可见光谱接收系统的后工作距为8.0mm。
优选的，所述可见光成像系统包括：沿光路经所述第一分光平板透射、第二分光平板反射、第三分光平板透射后依次设置的第一柱面镜、第二柱面镜、第十三透镜和第十四透镜，且第一柱面镜、第二柱面镜、第十三透镜和第十四透镜的光焦度分别为正、正、正、负，工作波段为400nm～760nm；所述第一柱面镜、第二柱面镜、第十三透镜和第十四透镜为球面透镜，玻璃牌号分别为H-QK3L、H-ZK9B、H-K9L、H-QF6A；可见光成像系统的后工作距为27.865mm～33.569mm。
优选的，所述第一柱面镜的前表面仅在系统的子午方向具有曲率，后表面为平面；第二柱面镜的前表面仅在弧矢方向具有曲率，后表面也为平面。
优选的，所述光学系统工作温度范围为-20℃～50℃，探测距离为0.5km～1.5km，可见光成像系统采用像面调焦方式，补偿由于温度和物距变化产生的像面漂移，调焦行程小于6mm。
本发明的有益效果是：
(1)该共孔径光学系统采用倒八字形结构的平板分光方式，对系统光轴漂移进行了校正，并结合2个柱面镜消除了由于使用平板引入的像散。
(2)该光学系统可同时对目标的紫外波段(200-400nm)、可见波段(400-760nm)、近红外波段(760nm-2500nm)三个波段进行光谱信息采集，同时也可对目标进行可见光成像，实现了目标的多维信息获取。
(3)该光学系统可在环境温度为-20℃～50℃范围内，对0.5km～1.5km的目标进行探测，对复杂的环境条件具有一定的适应能力。
附图说明
图1本发明基于卡塞格林望远镜结构的多波段平板分光系统结构示意图。
图中：1、平板保护玻璃，2、次镜，3、主镜，4、第一分光平板，5、第一透镜，6、第二透镜，7、第三透镜，8、第四透镜，9、第二分光平板，10、第五透镜，11、第六透镜，12、第七透镜，13、第八透镜，14、第三分光平板，15、第九透镜，16、第十透镜，17、第十一透镜，18、第十二透镜，19、第一柱面镜，20、第二柱面镜，21、第十三透镜，22、第十四透镜。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明做进一步详细说明。
如图1所示，本发明基于卡塞格林望远镜结构的多波段平板分光系统，所述光学系统包括平板保护玻璃1，次镜2，主镜3，分光平板系统，紫外光谱接收系统、近红外光谱接收系统、可见光谱接收系统及可见光成像系统。目标发射光谱，经过所述平板保护玻璃1照射到所述主镜3，经过主镜3反射到所述次镜2，再由次镜2反射后，通过所述主镜3的中心孔后，经过分光平板系统反射和透射后，分别通过所述紫外光谱接收系统、近红外光谱接收系统、可见光谱接收系统及可见光成像系统接收或成像。紫外光谱接收系统包括第一透镜5，第二透镜6、第三透镜7和第四透镜8；近红外光谱接收系统包括第五透镜10，第六透镜11，第七透镜12和第八透镜13；可见光谱接收系统包括第九透镜15，第十透镜16，第十一透镜17和第十二透镜18；可见光成像系统包括第一柱面镜19，第二柱面镜20，第十三透镜21和第十四透镜22；系统共用前端的主镜3和次镜2及平板保护玻璃1，采用卡塞格林系统进行折叠光路，减小了系统的体积，使之实现小型化、轻量化，同时采用的倒八字形分光平板系统，提高了系统的像质和工程可行性。
所述主镜3和次镜2同时反射紫外波段(200-400nm)、可见光波段(400-760nm)、近红外波段(760nm-2500nm)，可实现三波段光谱信息采集。
所述主镜3为中心开孔的抛物面反射镜，其二次曲面系数为-1.0，次镜2为双曲面反射镜，其二次曲面系数为-2.131，系统遮拦比为0.285，材料均使用热膨胀系数较小的微晶玻璃。
所述分光平板系统包括：三个分光平板；所述三个分光平板结构相同，均与光轴方向成45°角放置；其中，所述第一分光平板4和第二分光平板9均成倒八字形结构，且第一分光平板4和第二分光平板9在所述主镜3上的投影大于所述主镜3上的中心孔孔径；第三分光平板14相对与第二分光平板9向上平移37mm，与所述第二分光平板9平行设置。由于目标光谱波段范围较宽，考虑分光后镀膜的可实现性，采用三块分光平板进行分光，镀膜方案为所述第一分光平板4的前表面首先反射200nm～400nm的紫外波段由紫外光谱接收系统接收，同时透过400nm～2500nm的波段；其后，所述第二分光平板9透过760nm～2500nm的近红外波段由近红外光谱接收系统接收，前表面反射400nm～760nm可见光波段；最后，所述第三分光平板14将所述第二分光平板9反射的可见光波段进行5:5分光，分别被可见光接收系统和可见光成像系统接收。
紫外光谱接收系统的折射镜组为第一透镜5、第二透镜6、第三透镜7和第四透镜8，且其光焦度分别为正、负、正、负。近红外光谱接收系统的折射镜组为第五透镜10、第六透镜11、第七透镜12和第八透镜13，其光焦度分别为负、正、负、正。可见光谱接收系统的折射镜组为第九透镜15、第十透镜16、第十一透镜17和第十二透镜18，且其光焦度分别为正、负、正、负。可见成像系统的折射镜组为第一柱面镜19、第二柱面镜20、第十三透镜21和第十四透镜22，且其光焦度分别为正、正、正、负。
本实施例中，紫外光谱接收系统的后工作距为39.95mm、红外光谱接收系统的后工作距为31.1mm、可见光谱接收系统的后工作距为8.0mm、可见光成像系统的后工作距为27.865mm～33.569mm。
主镜3与次镜2的中心间隔为298mm，第一透镜5与第二透镜6的中心间隔为3.8mm，第二透镜6与第三透镜7的中心间隔为1.0mm，第三透镜7与第四透镜8的中心间隔为1.1mm；第五透镜10与第六透镜11的中心间隔为1.0mm，第六透镜11与第七透镜12的中心间隔为10mm，第七透镜12与第八透镜13的中心间隔为2.0mm；第九透镜15与第十透镜16的中心间隔为2.1mm，第十透镜16与第十一透镜17的中心间隔为4.94mm，第十一透镜17与第十二透镜18的中心间隔为1mm；第一柱面镜19与第二柱面镜20镜18的中心间隔为30mm，第二柱面镜20与第十三透镜21的中心间隔为3.0mm，第十三透镜21与第十四透镜22的中心间隔为15.24mm。
第一分光平板4厚度为10mm；第一透镜5厚度为6mm，第二透镜6厚度为4mm，第三透镜7厚度为7mm，第四透镜8厚度为6mm；第二分光平板9厚度为10mm；第五透镜10厚度为5mm，第六透镜11厚度为3mm，第七透镜12厚度为5mm，第八透镜13厚度为5mm；第三分光平板14厚度为10mm；第九透镜15厚度为5.5mm，第十透镜16厚度为3.5mm，第十一透镜17厚度为4.5mm，第十二透镜18厚度为2mm；第一柱面镜19厚度为5mm，第二柱面镜20厚度为5mm，第十三透镜21厚度为7mm，第十四透镜22厚度为5mm。
表1为紫外光谱成像系统折射镜组详细参数。表2为近红外光谱接收系统折射镜组详细参数。表3为可见光谱接收系统折射镜组详细参数。表4为可见光成像系统折射镜组详细参数。
表1为紫外光谱成像系统折射镜组详细参数
表2为近红外光谱接收系统折射镜组详细参数
表3为可见光谱接收系统折射镜组详细参数
表4为可见光成像系统折射镜组详细参数
本发明提供的光学系统结构紧凑，可实现小型化、轻量化，且可实现在环境温度范围为-20℃～50℃的条件下，对物距为0.5km～1.5km、直径为0.5m的面目标进行多波段探测及可见光成像，在该温度区间对系统进行了消热差设计。进而获得更丰富的目标信息，对其它多波段分光探测系统具有一定的指导意义。系统工作波段为200nm～2500nm，通过平板分光方式将该波段分为4个支路，即紫外光谱接收系统、近红外光谱接收系统、可见光谱接收系统和可见光成像系统，每个光谱接收系统后都设有光纤接收光谱。
分光平板系统的倒八字形结构和柱面镜的采用，是本发明的核心。通过采用平板分光系统，可大大减小系统的工艺成本，并提高光能利用率。由于采用单个分光平板会引入光轴漂移，因此成像系统的平板分光方式宜采用八字形结构或倒八字形结构的双平板，以补偿该光轴漂移。在本发明中，为避免光学结构的相互干涉，采用了倒八字形分光结构。同时，两个平凸柱面镜中，第一柱面镜的前表面仅在子午方向具有曲率，第二柱面镜的前表面仅在弧矢方向具有曲率，通过这样的光路布局及系统优化，有效地解决了成像系统中倾斜平板产生的像散问题。
Claims (3)
1.基于卡塞格林望远镜结构的多波段平板分光系统，其特征在于，该系统包括：保护玻璃、同轴两反系统、分光平板系统、紫外光谱接收系统、近红外光谱接收系统、可见光谱接收系统及可见光成像系统；目标发射光谱，依次经过所述保护玻璃和所述同轴两反系统后，经过分光平板系统反射和透射后，分别通过所述紫外光谱接收系统、近红外光谱接收系统、可见光谱接收系统及可见光成像系统接收或成像；
所述同轴两反系统包括：同轴依次设置的次镜和主镜；目标发射光谱照射到所述主镜上，经过主镜反射到所述次镜，再由次镜反射后，通过所述主镜的中心孔后，入射到所述分光平板系统上；所述主镜与次镜的通光口径比为0.285，材料均为微晶玻璃，其中主镜的二次曲面系数为-1.0，次镜的二次曲面系数为-2.131；
所述分光平板系统包括：三个分光平板；所述三个分光平板结构相同，均与光轴方向成45°角放置；其中第一分光平板和第二分光平板成倒八字形结构，且第一分光平板和第二分光平板在所述主镜上的投影大于所述主镜上的中心孔孔径；第三分光平板与第二分光平板平行设置；
所述第一分光平板的镀膜方案为：反射200nm-400nm紫外波段，透射400nm-2500nm波段；所述第二分光平板的镀膜方案为：反射400nm-760nm可见光波段，透射760nm-2500nm近红外波段；所述第三分光平板的镀膜方案为：对400nm-760nm波段可见光实现5:5分光；
所述紫外光谱接收系统包括：沿光路经所述第一分光平板前表面镀膜反射后依次设置的第一透镜、第二透镜、第三透镜和第四透镜，且第一透镜、第二透镜、第三透镜和第四透镜的光焦度分别为正、负、正、负，工作波段为200nm～400nm；所述的第一透镜、第二透镜、第三透镜和第四透镜均为球面透镜，玻璃牌号分别为CAF2、F_SILICA、CAF2、F_SILICA；紫外光谱接收系统的后工作距为39.95mm；
所述近红外光谱接收系统包括：沿光路经所述第一分光平板和第二分光平板后表面镀膜透射后依次设置的第五透镜、第六透镜、第七透镜和第八透镜，且第五透镜、第六透镜、第七透镜和第八透镜光焦度分别为负、正、负、正，工作波段为760nm～2500nm；所述的第五透镜、第六透镜、第七透镜和第八透镜均为球面透镜，玻璃牌号分别为H-QK3L、H-ZPK1A、H-BAK2、H-LAF3B；近红外光谱接收系统的后工作距为31.1mm；
所述可见光谱接收系统包括：沿光路经所述第一分光平板镀膜透射、所述第二分光平板前表面和所述第三分光平板前表面镀膜反射后依次设置的第九透镜、第十透镜、第十一透镜和第十二透镜，且第九透镜、第十透镜、第十一透镜和第十二透镜光焦度分别为正、负、正、负，工作波段为400nm～760nm；所述第九透镜、第十透镜、第十一透镜和第十二透镜为球面透镜，玻璃牌号分别为H-K9L、H-ZLAF75A、H-BAK2、H-ZF52GT；所述可见光谱接收系统的后工作距为8.0mm；
所述可见光成像系统包括：沿光路经所述第一分光平板透射、第二分光平板反射、第三分光平板透射后依次设置的第一柱面镜、第二柱面镜、第十三透镜和第十四透镜，且第一柱面镜、第二柱面镜、第十三透镜和第十四透镜的光焦度分别为正、正、正、负，工作波段为400nm～760nm；所述第一柱面镜、第二柱面镜、第十三透镜和第十四透镜为球面透镜，玻璃牌号分别为H-QK3L、H-ZK9B、H-K9L、H-QF6A；可见光成像系统的后工作距为27.865mm～33.569mm。
2.根据权利要求1所述的基于卡塞格林望远镜结构的多波段平板分光系统，其特征在于，所述第一柱面镜的前表面仅在系统的子午方向具有曲率，后表面为平面；第二柱面镜的前表面仅在弧矢方向具有曲率，后表面也为平面。
3.根据权利要求1所述的基于卡塞格林望远镜结构的多波段平板分光系统，其特征在于，所述分光系统工作温度范围为-20℃～50℃，探测距离为0.5km～1.5km，可见光成像系统采用像面调焦方式，补偿由于温度和物距变化产生的像面漂移，调焦行程小于6mm。
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| CN102175318A (zh) * | 2011-01-27 | 2011-09-07 | 浙江大学 | 一种具有卡塞格林型前端的共视场共孔径多光谱成像系统 |
| CN102323670A (zh) * | 2011-09-06 | 2012-01-18 | 中国科学院长春光学精密机械与物理研究所 | 紫外、可见光和近红外三波段光学成像系统 |
| CN206773190U (zh) * | 2017-05-31 | 2017-12-19 | 南京先进激光技术研究院 | 高灵敏度气体污染探测激光雷达系统 |
| CN109739015A (zh) * | 2019-02-24 | 2019-05-10 | 西安应用光学研究所 | 一种小型化回扫补偿光学系统的折反式望远系统设计方法 |
| CN111610511A (zh) * | 2020-07-10 | 2020-09-01 | 北京敏视达雷达有限公司 | 一种光学收发系统及光学收发方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104516110A (zh) * | 2014-12-30 | 2015-04-15 | 华中科技大学 | 一种共孔径宽波段红外光学系统 |
-
2021
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102175318A (zh) * | 2011-01-27 | 2011-09-07 | 浙江大学 | 一种具有卡塞格林型前端的共视场共孔径多光谱成像系统 |
| CN102323670A (zh) * | 2011-09-06 | 2012-01-18 | 中国科学院长春光学精密机械与物理研究所 | 紫外、可见光和近红外三波段光学成像系统 |
| CN206773190U (zh) * | 2017-05-31 | 2017-12-19 | 南京先进激光技术研究院 | 高灵敏度气体污染探测激光雷达系统 |
| CN109739015A (zh) * | 2019-02-24 | 2019-05-10 | 西安应用光学研究所 | 一种小型化回扫补偿光学系统的折反式望远系统设计方法 |
| CN111610511A (zh) * | 2020-07-10 | 2020-09-01 | 北京敏视达雷达有限公司 | 一种光学收发系统及光学收发方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 马韬 ; 沈亦兵 ; 杨国光 ; 白剑 ; .一种反射/折射/谐衍射三波段混合成像系统设计.光学仪器.2006,(第06期),全文. * |
| 高明 ; 刘彬彬 ; 刘钧 ; 吕宏 ; .可见光、中/长波共口径共焦距光学系统设计.激光与红外.2015,(第03期),全文. * |
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