CN113962090B - 一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法 - Google Patents
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Abstract
本申请涉及一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法，涉及有载分接开关的领域，其包括：确定触头材料，以真空灭弧室触头材料综合性能为目标，构建基于触头材料导向的真空灭弧室选型模型；确定波纹管型号，以真空灭弧室波纹管在开断动作完成后恢复初始位置的能力为目标，构建基于波纹管型号导向的真空灭弧室选型模型；确定屏蔽系统，以真空灭弧室的屏蔽性能为目标，构建基于屏蔽系统导向的真空灭弧室选型模型；确定真空灭弧室的选型，以触头材料、波纹管型号以及屏蔽系统为约束条件，构建基于真空灭弧室导向的选型模型。本申请具有设计出性能稳定的真空灭弧室的效果。
Description
技术领域
本申请涉及有载分接开关的领域，尤其是涉及一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法。
背景技术
换流变压器是高压直流输电工程的关键设备，是交、直流输电系统中的整流、逆变两端接口的核心。有载分接开关是换流变压器的关键组部件，为换流变压器输出电压的平稳调整提供有力支撑。而真空灭弧室是有载分接开关中最为核心的部件，其主要作用是有效切断负载电流，保障有载分接开关档位的顺利切换。
目前，超、特高压直流输电工程中换流变压器采用的有载分接开关均为德国MR公司和瑞典ABB公司两家，其配套的真空灭弧室均为进口产品，核心技术受国外厂家封锁。同时，从运行经验来看，进口真空灭弧室性能并不稳定，引发了多起分接开关事故。
针对上述中的相关技术，发明人认为：一方面，国内关于有载分接开关的技术具有高绝缘、高开断，但机械寿命、电寿命较低，远达不到换流变压器有载分接开关使用要求；另一方面，国外关于有载分接开关的技术性能并不稳定，均不能达到性能稳定的真空灭弧室的使用要求。
发明内容
为了设计出性能稳定的真空灭弧室，本申请提供一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法。
本申请提供的一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法，采用如下的技术方案：
一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法，包括：
确定触头材料，以真空灭弧室触头材料综合性能为目标，以真空灭弧室触头的开断能力、抗烧蚀能力以及导通能力为约束条件，构建基于触头材料导向的真空灭弧室选型模型；
确定波纹管型号，以真空灭弧室波纹管在开断动作完成后恢复初始位置的能力为目标，以波纹管的材料和结构为约束条件，构建基于波纹管型号导向的真空灭弧室选型模型；
确定屏蔽系统，以真空灭弧室的屏蔽性能为目标，以屏蔽系统的影响系数α为约束条件，构建基于屏蔽系统导向的真空灭弧室选型模型；
确定真空灭弧室的选型，以真空灭弧室适用于大型变压器有载分接开关的性能为目标，以触头材料、波纹管型号以及屏蔽系统为约束条件，构建基于真空灭弧室导向的选型模型。
通过采用上述技术方案，由于影响真空灭弧室性能的参数主要包括触头材料、波纹管型号以及屏蔽系统，按照三项参数各自的影响因子选择合适的材料或者型号，最终得出适用于大型变压器有载分接开关，且性能稳定的真空灭弧室的材料。
优选的，所述开断能力作为约束条件时，取触头的开断电流Is，开断电流Is的值越大表明开断能力越强；所述抗烧蚀能力作为约束条件时，取触头材料的熔点温度Ts，熔点温度Ts越高表明抗烧蚀能力越强；所述导通能力作为约束条件时，取触头材料的单位电阻值Rs，单位电阻值Rs越大表明触头材料导通能力越弱。
通过采用上述技术方案，确定开断能力、抗烧蚀能力以及导通能力的具体影响因子。
优选的，所述开断电流Is通过指数函数构建目标函数B(Is)，表示如下：
式中，目标函数B(Is)表示真空灭弧室触头开断能力的评估值；Is表示触头的最大开断电流值；Im为开断电流阈值，根据真空灭弧室应用的场景进行取值；
所述熔点温度Ts通过指数函数构建目标函数S(Ts)，表示如下：
式中，目标函数S(Ts)表示真空灭弧室触头抗烧蚀能力的评估值；Ts表示触头材料的熔点温度；Tm为温度阈值，一般以真空灭弧室动作最高温度为基准进行放大得到，放大系数取值范围为8～12；
所述单位电阻值构建目标函数表示如下：
式中，目标函数表示真空灭弧室触头导通能力的评估值；/>表示第i种触头材料的单位电阻值。
通过采用上述技术方案，确定开断能力、抗烧蚀能力以及导通能力各自对应的目标函数。
优选的，所述触头材料导向的真空灭弧室选型模型通过加权计算构建目标函数表示如下：
式中，目标函数表示第i种触头材料的评估值；Bi(Is)、Si(Ts)、Ci(Rs)分别表示第i种触头材料的开断能力、抗烧蚀能力、导通能力的评估值；ωb、ωs、ωk分别表示触头材料的开断能力、抗烧蚀能力、导通能力的权重系数，且ωb+ωs+ωk＝1。
通过采用上述技术方案，确定基于触头材料导向的真空灭弧室选型目标函数，可以得出对应材料的性能评估值。
优选的，所述波纹管的材料作为约束条件时，取耐腐蚀能力和耐高温能力；所述波纹管的结构作为约束条件时，取波纹管的波深系数k，波深系数k为波纹管外径与内径之比。
通过采用上述技术方案，确定波纹管材料和结构各自的影像因子。
优选的，所述耐腐蚀能力取腐蚀率Cors为约束条件，所述耐高温能力取可持续耐受的最高温度td为约束条件。
通过采用上述技术方案，进一步确定耐腐蚀能力和耐高温能力的影响因子。
优选的，所述腐蚀率Cors构建目标函数F(Cors)，表示如下：
式中，目标函数F(Cors)表示真空灭弧室波纹管耐腐蚀能力的评估值；Cors为波纹管的年腐蚀率；
所述最高温度td构建目标函数表示如下：
式中，目标函数表示第i种波纹管材料耐高温的评估值；/>分别表示第1，2，…，i种波纹管材料可持续耐受的最高温度；
所述波深系数k通过正态分布构建目标函数J(k)，表示如下：
式中，目标函数J(k)表示波纹管结构的评估值。
通过采用上述技术方案，确定耐腐蚀能力、耐高温能力以及波纹管结构各自对应的目标函数。
优选的，所述波纹管型号导向的真空灭弧室选型模型通过加权计算构建目标函数表示如下：
式中，目标函数表示第i种波纹管结构的评估值；Fi(Cors)、Ti(ts)、Ji(k)分别表示第i种波纹管的耐腐蚀能力、耐高温能力、波深系数的评估值；ωf、ωt、ωj分别表示触头材料的耐腐蚀能力、耐高温能力、波深系数的权重系数，且ωf+ωt+ωj＝1。
通过采用上述技术方案，确定基于波纹管型号导向的真空灭弧室选型目标函数，可以得出对应型号的性能评估值。
优选的，所述屏蔽系统的影响系数α为约束条件时，以屏蔽筒散热面积占比S进行取值，表示如下：
式中，α表示屏蔽系统对真空灭弧室的影响系数，S为屏蔽筒散热面积占比。
通过采用上述技术方案，确定不同屏蔽系统对真空灭弧室的影响函数，可以得出对应系统的性能评估值。
优选的，所述真空灭弧室导向的选型模型构建目标函数Ei，表示如下：
式中，目标函数Ei表示第i种方案真空灭弧室的评估值，为第i种触头材料的评估值表，/>为第i种波纹管结构的评估值，ω1、ω2分别为触头材料和波纹管设计方案的权重系数，且ω1+ω2＝1；αi为第i种屏蔽系统对真空灭弧室的影响系数。
通过采用上述技术方案，确定不同影响因子选型对真空灭弧室的影响函数，可以得出对应的性能评估值，由此确定性能更加稳定的真空灭弧室的。
综上所述，本申请包括以下至少一种有益技术效果：
1.分别确定真空灭弧室性能的影响因子：触头材料、波纹管型号以及屏蔽系统的选型模块，从而构建基于真空灭弧室导向的选型模型，再后得出适用于大型变压器有载分接开关，且性能稳定的真空灭弧室的材料。
附图说明
图1是本申请实施例的流程框图；
图2是本申请实施例方案③的结构示意图；
图3是本申请实施例方案⑤的结构示意图；
图4是本申请实施例方案⑥的结构示意图；
图5是本申请实施例方案⑧的结构示意图。
附图标记：11、动触头；12、静触头；2、波纹管。
具体实施方式
以下对本申请作进一步详细说明。
本申请实施例公开一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法。主要包括以下步骤：
步骤1：参照图1，确定触头材料，包括动触头11和静触头12，分别位于真空灭弧室的两端，为构建基于触头材料导向的真空灭弧室选型模型，本申请中以真空灭弧室触头材料综合性能为目标，并以真空灭弧室触头的开断能力、抗烧蚀能力以及导通能力为约束条件。
当以开断能力为约束条件时，取触头的开断电流Is作为影响因子，且开断电流Is的值越大表明开断能力越强，因此，开断电流Is通过指数函数构建目标函数B(Is)，表示如下：
式中，目标函数B(Is)表示真空灭弧室触头开断能力的评估值(范围为0～1)；Is表示触头的最大开断电流值(单位：kA)；Im为开断电流阈值，根据真空灭弧室应用的场景进行取值。
具体的，目前大容量真空有载分接开关真空灭弧室常用的触头材料主要为碳化钨银、铜铬合金，材料的参数如下表所示。
表1触头材料参数
| 材料名称 | 开断电流/kA | 熔点温度/℃ | 单位电阻/Ω |
| 碳化钨银 | 10 | 960 | 6.5 |
| 铜铬合金 | 10 | 1280 | 4.3 |
该大容量真空有载分接开关真空灭弧室额定通流1.6kA，即开断电流阈值Im为1.6kA，因此根据式(1)可知，两种触头材料的开断能力评估值B1(Is)、B2(Is)均为1。
当以抗烧蚀能力为约束条件时，取触头材料的熔点温度Ts，熔点温度Ts越高表明抗烧蚀能力越强，因此，熔点温度Ts通过指数函数构建目标函数S(Ts)，表示如下：
式中，目标函数S(Ts)表示真空灭弧室触头抗烧蚀能力的评估值(范围为0～1)；Ts表示触头材料的熔点温度(单位：℃)；Tm为温度阈值，一般以真空灭弧室动作最高温度为基准进行放大得到，放大系数取值范围为8～12。
具体的，单次动作过程中真空灭弧室触头最高温度约100℃，若按照严苛工况下，即负载试验验证条件下，真空灭弧室频繁多次操作，触头温度散热速度比热量聚集速度慢，因此温度阈值放大系数选为12，即Tm为温度阈值为1200℃。由于铜铬合金熔点温度为1280℃，因此根据式(2)，其对应的抗烧蚀能力S2(Ts)评估值为1。而碳化钨银材料的熔点温度为960℃，小于温度阈值，代入式(2)计算得到其对应的抗烧蚀能力评估值S1(Ts)为0.819。
当以导通能力为约束条件时，取触头材料的单位电阻值Rs，单位电阻值Rs越大表明触头材料导通能力越弱，因此，单位电阻值Rs构建目标函数表示如下：
式中，目标函数表示真空灭弧室触头导通能力的评估值(范围为0～1)；/>表示第i种触头材料的单位电阻值(单位：Ω)。
具体的，对于导通能力，根据式(3)，以铜铬合金的单位电阻值为基准进行评估，则C1(Rs)、C2(Rs)分别为0.662、1。
而后以触头材料导向时，真空灭弧室选型模型通过加权计算构建目标函数表示如下：
式中，目标函数表示第i种触头材料的评估值；Bi(Is)、Si(Ts)、Ci(Rs)分别表示第i种触头材料的开断能力、抗烧蚀能力、导通能力的评估值；ωb、ωs、ωk分别表示触头材料的开断能力、抗烧蚀能力、导通能力的权重系数，且ωb+ωs+ωk＝1。
根据式(4)，带入两种材料的开断能力、抗烧蚀能力、导通能力评估值，得到触头材料的评估值。对于权重系数的取值，若对技术指标无特殊要求，一般按照平均分配的方式取值，即ωb、ωs、ωk均取为1/3，则两种材料的综合评估值分别为0.827和1。
步骤2：参照图1，确定波纹管2型号，真空灭弧室动触头在连杆的带动下远离静触头12，完成开断动作。在此过程中压缩波纹管2，由波纹管2的回弹力使得动触头在开断动作完成后恢复初始位置。因此，为构建基于波纹管2型号导向的真空灭弧室选型模型，本申请实施例中，以真空灭弧室波纹管2在开断动作完成后恢复初始位置的能力为目标，以波纹管2的材料和结构为约束条件。
当以波纹管2的材料为约束条件时，具体以耐腐蚀能力和耐高温能力作为约束条件。
进一步地，当以波纹管2的耐腐蚀能力作为约束条件时，取腐蚀率Cors为约束条件，耐高温能力取可持续耐受的最高温度td为约束条件。
腐蚀率Cors构建目标函数F(Cors)，表示如下：
式中，目标函数F(Cors)表示真空灭弧室波纹管2耐腐蚀能力的评估值(范围为0～1)；Cors为波纹管2的年腐蚀率(单位：mm/year)。
具体的，对于波纹管2的材料，目前主要采用标号304、316的不锈钢，两种材料的参数如下表所示。
表2波纹管材料参数
| 材料名称 | 腐蚀率(mm/year) | 可持续耐受最高温度(℃) |
| 304不锈钢 | 0.02 | 800 |
| 316不锈钢 | 0.003 | 1200 |
由于两种材料的年腐蚀率均小于式(5)所示的阈值，因此两者的耐腐蚀能力评估值F1(Cors)、F2(Cors)均为1。
当以波纹管2的耐高温能力作为约束条件时，取可持续耐受的最高温度td为影响因子。
最高温度td构建目标函数表示如下：
式中，目标函数表示第i种波纹管2材料耐高温的评估值；/>分别表示第1，2，…，i种波纹管2材料可持续耐受的最高温度
根据式(6)，以316不锈钢的可持续耐受最高温度值为基准进行评估，则T1(td)、T2(td)分别为0.667、1。
当以波纹管2的结构作为约束条件时，取波纹管2的波深系数k作为影响因子，波深系数k为波纹管2外径与内径之比，因此，波深系数k通过正态分布构建目标函数J(k)，表示如下：
式中，目标函数J(k)表示波纹管2结构的评估值。
具体的，采用304、316不锈钢制作波纹管2，波深系数分别为1.42、1.54，代入式(7)可得，波纹管2结构设计评估值J1(k)、J2(k)分别为0.938、0.984。
而后以波纹管2型号导向时，真空灭弧室选型模型通过加权计算构建目标函数表示如下：
式中，目标函数表示第i种波纹管2结构的评估值；Fi(Cors)、Ti(ts)、Ji(k)分别表示第i种波纹管2的耐腐蚀能力、耐高温能力、波深系数的评估值；ωf、ωt、ωj分别表示触头材料的耐腐蚀能力、耐高温能力、波深系数的权重系数，且ωf+ωt+ωj＝1。
根据式(8)可以得到波纹管2设计方案的评估值。对于权重系数的取值，若对技术指标无特殊要求，一般按照平均分配的方式取值，即ωf、ωt、ωj均取为1/3，则两种材料的综合评估值分别为0.868和0.995。
步骤3：参照图1，确定屏蔽系统，构建基于屏蔽系统导向的真空灭弧室选型模型，以真空灭弧室的屏蔽性能为目标，以屏蔽系统的影响系数α为约束条件，具体取屏蔽筒散热面积占比S(单位：％)进行取值，表示如下：
式中，α表示屏蔽系统对真空灭弧室的影响系数，S为屏蔽筒散热面积占比。
实际运用中，屏蔽系统的设计方案主要与瓷壳的形式有关，一般采用2种瓷壳形式，分别为单节瓷壳下屏蔽系统P1、双节瓷壳下屏蔽系统P2。两种方案对应的散热面积分别为15％和60％，代入式(9)可知，屏蔽系统设计方案P1对应的影响系数α1为1.5，屏蔽系统设计方案P2对应的影响系数α2为1。
步骤4：参照图1，确定真空灭弧室的选型，以真空灭弧室适用于大型变压器有载分接开关的性能为目标，以触头材料、波纹管2型号以及屏蔽系统为约束条件，构建基于真空灭弧室导向的选型模型
真空灭弧室优化设计可选方案数N由触头材料可行方案n1、波纹管2可行设计方案n2、屏蔽系统可行设计方案n3综合决定，即：
N＝n1·n2·n3 (10)
对不同方案按照式(11)计算对应的，以此筛选出最优方案
式中，目标函数Ei表示第i种方案真空灭弧室的评估值，为第i种触头材料的评估值表，/>为第i种波纹管2结构的评估值，ω1、ω2分别为触头材料和波纹管2设计方案的权重系数，且ω1+ω2＝1；αi为第i种屏蔽系统对真空灭弧室的影响系数。
由前述步骤可知，触头材料可行方案有2种、波纹管2可行设计方案有2种、屏蔽系统可行设计方案有2种，代入式(10)可知，真空灭弧室优化设计可选方案数N＝8，具体为：
①碳化钨银+304不锈钢+单节瓷壳下屏蔽系统；
②碳化钨银+304不锈钢+双节瓷壳下屏蔽系统；
③碳化钨银+316不锈钢+单节瓷壳下屏蔽系统；
④碳化钨银+316不锈钢+双节瓷壳下屏蔽系统；
⑤铜铬合金+304不锈钢+单节瓷壳下屏蔽系统；
⑥铜铬合金+304不锈钢+双节瓷壳下屏蔽系统；
⑦铜铬合金+316不锈钢+单节瓷壳下屏蔽系统；
⑧铜铬合金+316不锈钢+双节瓷壳下屏蔽系统；
采用式(11)对上述8种方案进行评估，其中触头材料和波纹管2设计方案的权重系数按照平均加权进行取值，即ω1、ω2均为0.5。结合前述评估结果，真空灭弧室优化设计可选方案的评估结果分别为：
E1＝(0.5·0.827+0.5·0.868)·1＝0.8475
E2＝(0.5·0.827+0.5·0.868)·1.5＝1.2713
E3＝(0.5·0.827+0.5·0.995)·1＝0.911
E4＝(0.5·0.827+0.5·0.995)·1.5＝1.3665
E5＝(0.5·1+0.5·0.868)·1＝0.934
E6＝(0.5·1+0.5·0.868)·1.5＝1.401
E7＝(0.5·1+0.5·0.995)·1＝0.998
E8＝(0.5·1+0.5·0.995)·1.5＝1.4963
可选方案的评估排序为：⑧＞⑥＞④＞②＞⑦＞⑤＞③＞①。结合可选方案的性能评估结果，从成本、制造难度出发即可选择合适的设计方案。参照图2和图3，下面对单节瓷壳设计方案⑤、③，参照图4和图5，双节瓷壳设计方案⑧、⑥进行仿真分析对比验证上述评估结果。
首先对比灭弧室电场最强点，对比结果如表3所示。
表3灭弧室电场最强点对比情况
从对比结果来看，单节瓷壳灭弧室最强点均在动触头11边缘和屏蔽罩断口，单节瓷壳灭弧室动导杆若歪斜，屏蔽筒端口与动电极间的场强就会畸变，引起击穿。因此即便单节瓷壳灭弧室电场最强点虽然小，但电场不均匀，实际产品的绝缘能力较差。双节瓷壳灭弧室最强点均在瓷封处，方案⑧的电场最强点数值小于方案⑥。
其次对比瓷壳内外沿面电场，对比结果如表4所示。
表2瓷壳内外沿面电场对比情况
从对比结果看，方案⑧和方案⑤的瓷壳内外部沿面电场总体优于方案③和方案⑥。因此，综合考虑推荐方案⑧作为该换流变真空有载分接开关真空灭弧室的设计方案。
以上均为本申请的较佳实施例，并非依此限制本申请的保护范围，故：凡依本申请的结构、形状、原理所做的等效变化，均应涵盖于本申请的保护范围之内。
Claims (8)
1.一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法，其特征在于，包括：
确定触头材料，包括动触头（11）和静触头（12），以真空灭弧室触头材料综合性能为目标，以真空灭弧室触头的开断能力、抗烧蚀能力以及导通能力为约束条件，构建基于触头材料导向的真空灭弧室选型模型；
确定波纹管（2）型号，以真空灭弧室波纹管（2）在开断动作完成后恢复初始位置的能力为目标，以波纹管（2）的材料和结构为约束条件，构建基于波纹管（2）型号导向的真空灭弧室选型模型；
确定屏蔽系统，以真空灭弧室的屏蔽性能为目标，以屏蔽系统的影响系数为约束条件，构建基于屏蔽系统导向的真空灭弧室选型模型；
确定真空灭弧室的选型，以真空灭弧室适用于大型变压器有载分接开关的性能为目标，以触头材料、波纹管（2）型号以及屏蔽系统为约束条件，构建基于真空灭弧室导向的选型模型；
所述开断能力作为约束条件时，取触头的开断电流，开断电流/>的值越大表明开断能力越强；所述抗烧蚀能力作为约束条件时，取触头材料的熔点温度/>，熔点温度/>越高表明抗烧蚀能力越强；所述导通能力作为约束条件时，取触头材料的单位电阻值/>，单位电阻值/>越大表明触头材料导通能力越弱；
所述开断电流通过指数函数构建目标函数/>，表示如下：
（1）
式中，目标函数表示真空灭弧室触头开断能力的评估值；/>表示触头的最大开断电流值；/>为开断电流阈值，根据真空灭弧室应用的场景进行取值；
所述熔点温度通过指数函数构建目标函数/>，表示如下：
（2）
式中，目标函数表示真空灭弧室触头抗烧蚀能力的评估值；/>表示触头材料的熔点温度；/>为温度阈值，以真空灭弧室动作最高温度为基准进行放大得到，放大系数取值范围为8~12；
所述单位电阻值构建目标函数，表示如下：
（3）
式中，目标函数表示真空灭弧室触头导通能力的评估值；/>表示第/>种触头材料的单位电阻值；
所述触头材料导向的真空灭弧室选型模型通过加权计算构建目标函数，表示如下：
（4）
式中，目标函数表示第/>种触头材料的评估值；/>、/>、/>分别表示第种触头材料的开断能力、抗烧蚀能力、导通能力的评估值；/>、/>、/>分别表示触头材料的开断能力、抗烧蚀能力、导通能力的权重系数，且/>。
2.根据权利要求1所述的一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法，其特征在于，所述波纹管（2）的材料作为约束条件时，取耐腐蚀能力和耐高温能力；所述波纹管（2）的结构作为约束条件时，取波纹管（2）的波深系数，波深系数/>为波纹管（2）外径与内径之比。
3.根据权利要求2所述的一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法，其特征在于，所述波纹管（2）的材料作为约束条件时，取耐腐蚀能力和耐高温能力；所述波纹管（2）的结构作为约束条件时，取波纹管（2）的波深系数，波深系数/>为波纹管（2）外径与内径之比。
4.根据权利要求3所述的一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法，其特征在于，所述耐腐蚀能力取腐蚀率为约束条件，所述耐高温能力取可持续耐受的最高温度/>为约束条件。
5. 根据权利要求4所述的一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法，其特征在于，所述腐蚀率构建目标函数/>，表示如下：
（5）
式中，目标函数表示真空灭弧室波纹管（2）耐腐蚀能力的评估值；/>为波纹管（2）的年腐蚀率；
所述最高温度构建目标函数/>，表示如下：
（6）
式中，目标函数表示第/>种波纹管（2）材料耐高温的评估值；/>、/>、…/>分别表示第1，2，…，/>种波纹管（2）材料可持续耐受的最高温度；
所述波深系数通过正态分布构建目标函数/>，表示如下：
（7）
式中，目标函数表示波纹管（2）结构的评估值。
6. 根据权利要求5所述的一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法，其特征在于，所述波纹管（2）型号导向的真空灭弧室选型模型通过加权计算构建目标函数，表示如下：
（8）
式中，目标函数表示第/>种波纹管（2）结构的评估值；/>、/>、/>分别表示第/>种波纹管（2）的耐腐蚀能力、耐高温能力、波深系数的评估值；/>、/>、/>分别表示触头材料的耐腐蚀能力、耐高温能力、波深系数的权重系数，且/>。
7. 根据权利要求6所述的一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法，其特征在于，所述屏蔽系统的影响系数为约束条件时，以屏蔽筒散热面积占比/>进行取值，表示如下：
（9）
式中，表示屏蔽系统对真空灭弧室的影响系数，/>为屏蔽筒散热面积占比。
8. 根据权利要求7所述的一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法，其特征在于，所述真空灭弧室导向的选型模型构建目标函数，表示如下：
（10）
式中，目标函数表示第/>种方案真空灭弧室的评估值，/>为第/>种触头材料的评估值表，/>为第/>种波纹管（2）结构的评估值，/>、/>分别为触头材料和波纹管（2）设计方案的权重系数，且/>；/>为第/>种屏蔽系统对真空灭弧室的影响系数。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202111236797.1A CN113962090B (zh) | 2021-10-23 | 2021-10-23 | 一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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| CN202111236797.1A CN113962090B (zh) | 2021-10-23 | 2021-10-23 | 一种大型变压器有载分接开关用真空灭弧室选型方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
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| CN113962090A CN113962090A (zh) | 2022-01-21 |
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Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106951995A (zh) * | 2017-03-22 | 2017-07-14 | 华东交通大学 | 一种超高压输电电场极限学习机预测多目标优化屏蔽方法 |
| CN112270098A (zh) * | 2020-11-02 | 2021-01-26 | 桂林电子科技大学 | 一种热风再流焊工艺稳健优化设计方法 |
| CN112782969A (zh) * | 2020-12-25 | 2021-05-11 | 浙江中控技术股份有限公司 | 一种pid参数整定方法、装置、存储介质和设备 |
-
2021
- 2021-10-23 CN CN202111236797.1A patent/CN113962090B/zh active Active
Patent Citations (3)
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| CN113962090A (zh) | 2022-01-21 |
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