CN113958312A - 用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统 - Google Patents
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Abstract
本发明公开一种用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统，包括激光器、光纤、光电探测器和激光采集器，光纤套装在油管内进行下入油气井套管底部，进行标定与校正工具深度后进行测温，其测温方法如下：(1)波长为1064nm的光脉冲进入传感光纤，独立的拉曼后向散射光进入光电探测器转换为电信号，被激光采集器采集；(2)对采集到的数据进行卡尔曼滤波处理；(3)把采样点汇集在一起，可以解调出温度随沿光纤变化的曲线；本发明利用拉曼温度传感器高温度分辩率和温度灵敏度以及优良的高温井下工作特性，能够实现检测全井筒温度剖面、油井完整性、各层产量/注水分布、出水层位、气举阀泄漏、基质酸化增产作业和弃井完整性。
Description
技术领域
本发明属于适用于特殊目的的温度计的技术领域，具体地涉及一种用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统。
背景技术
井温测量是测井及油井日常运行过程中一项重要的工作内容，准确的井温测量对油井地质资料的掌握及油井监控都具有十分重要的意义，因此对于工作于井中的测井系统来说，如何在高温、高压环境下，把井下测井数据传输到井上就成为一个重要的问题。
用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统(以下称DTS系统)是一种基于OTDR和拉曼散射原理研制而成的温度测量系统，其温度传感器是光纤(通常制作成光缆)。DTS利用光纤的拉曼效应，即光纤铺设位置(空间)的温度场调制了光纤中传输的后向拉曼散射光，经光电转换及信号处理后就可解调出温度场的实时温度信息。DTS系统组成一般包括大功率脉冲激光光源，光纤波分复用耦合器，传感光缆，光电探测器，信号放大模块，数据采集模块及系统主机(PC机或工控机)；由于DTS是分布式的，即光缆连续地铺设在需要监测的现场，而且距离较长(通常是几公里)，比与其他测温系统，DTS具有明显的优势。该系统目前已广泛应用于各种隧道，电力，钢铁厂及矿场等需要火灾监测的领域。
发明内容
有鉴于此，为了克服现有技术的上述缺陷，本发明的目的在于提供一种用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统，该用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统利用拉曼温度传感器高温度分辩率和温度灵敏度以及优良的高温井下工作特性，能够实现检测全井筒温度剖面、油井完整性、各层产量/注水分布、出水层位、气举阀泄漏、基质酸化增产作业和弃井完整性。
为了达到上述目的，本发明提供一种用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统，包括分布式光纤测温装置和数据解析系统，所述分布式光纤测温装置包括激光器、光纤、光电探测器和激光采集器，所述光纤套装在油管内进行下入油气井套管底部，在下入过程中进行标定与校正工具深度后进行测温，其测温方法如下：
(1)波长为1064nm的光脉冲进入传感光纤，独立的拉曼后向散射光进入光电探测器转换为电信号，被激光采集器采集；
(2)、对采集到的数据进行卡尔曼滤波处理；
(3)、把所有经过卡尔曼滤波处理后的采样点汇集在一起，可以解调出温度随沿光纤变化的曲线；
其中，T0为参考温度；h为普朗克常数；kB为玻尔兹曼常量；Δv为拉曼频移量，与光纤材料有关；Uas(T)、Us(T)分别为该温度下反斯托克斯光、斯托克斯光转换后的电压。
进一步，在光纤下至预定深度后对分四个步骤测量井筒温度：初始阶段关井测量温度，求取拟地温梯度曲线；后以两级流量开井测试不同流量下井筒温度响应；末段关井测量温度响应特点，基于开井流量下获取的温度响应数据开展DTS测井解释，求取了开井状态下的产气剖面分布，
进一步，后开井连续测量两个不同流量下的温度响应数据，测量时间分别持续23.2小时与23.8小时；第三次温度测试结束后关井16.3小时并获取相应的温度响应数据。
进一步，所述激光器设置为超窄脉冲大功率激光器，脉冲宽度为：3ns。
进一步，光纤下入过程分别在井口及井底深度处开展毛巾热水实验，获取不同位置相关数据，将光纤长度折算至井深，方便得到不同井深处随时间变化的温度数据，
式中，Z：校正井深，L0：工具下至井底时地面深度参考点处光纤长度，X：某一光纤长度，L1：地面校深点与KB的距离，L2：光纤焊接点至工具串底部的距离，R：光纤余量比。
进一步，测试得到关井、不同注入量开井及最终关井状态下的全井筒温度响应剖面，水井初始关井阶段，随关井时间延长，井筒温度剖面逐渐趋于稳定，井底温度稳定在38℃左右；该注水井注水时间长，井底吸水层段附近温度呈负偏移；
开井注水，先后用60m3/d流量与60m3/d流量注水，井底温度逐渐下降并分别稳定在34.6℃与31.6℃左右。吸水层段温度负偏移现象显著。
关井回暖阶段井筒温度逐渐上升并趋于稳定；井底温度逐渐稳定在36.5℃～37.6℃左右。
进一步，在获取温度剖面基础上，由温度响应特征，结合单井地质特点、近期生产动态及流体高压物性,建立井筒产吸剖面模型，
基于随机全局最优算法，计算求解使得理论模型计算温度与实际工具测试温度最为接近，残差最小的井筒流动模型；
在随机全局最优计算中，模型考虑了井筒内及井筒与油藏地层间的物质守恒与能量守恒方程，同时考虑了井底不同相比例导致的流型变化对温度压力的影响。
与现有技术相比，本发明具有如下有益效果：
1、本发明用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统利用拉曼温度传感器高温度分辩率和温度灵敏度以及优良的高温井下工作特性，能够实现检测全井筒温度剖面、油井完整性、各层产量/注水分布、出水层位、气举阀泄漏、基质酸化增产作业和弃井完整性；
2、本发明用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统中用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统中激光采集器具有以下优点：
1)高性能、高可靠性和国产化：低功耗和无风扇设计；
2)高空间分辨率(<0.3米)；
3)高温度分辩率(<0.1℃)；
4)高精度定位精度(<±0.5米)；
5)高温油气井(350℃)长期监测无温度漂移；
6)超长距离(100公里)。
3、本发明用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统中具有以下优势：
1)波长选择优势：1064nm与1550nm：
a)温度灵敏度相比提高4.5倍；
b)优良的高温井下工作特性；
2)井下光学损耗自动补偿功能；
3)独特的嵌入式温度计算算法；
4)双光源设计(单光缆)；
5)独立的拉曼后向散射光Anti-Stokes和Stokes的测量：没有拉曼Stokes的非线性影响；
6)温度零漂移自校准设计；
7)超窄脉冲大功率激光器，脉冲宽度为：3ns。
附图说明
为了使本发明的目的、技术方案和有益效果更加清楚，本发明提供如下附图进行说明：
图1为本发明用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统的原理图；
图2为本发明用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统中温度传感器的状态图；
图3为本发明用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统中光纤波长灵敏度的状态图；
图4本发明用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统中测井状态图；
图5为本发明中用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统测试的全井筒温度响应剖面；
图6为本发明中用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统测试的目的层段开井阶段温度响应图；
图7为本发明中用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统测试的马五12层及马五13层关井窜流温度响应图；
图8为本发明中用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统测试的温度剖面及射孔与裸眼测井数据图；
图9为本发明中用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统建立井筒产吸剖面模型。
附图标记：1-油气井套管；2-光纤；3-分布式光纤测温装置；4-数据解析系统；5-产气剖面分布图。
具体实施方式
下面将结合附图，对本发明的优选实施例进行详细的描述。
如图1-图9所示为本发明一种用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统，包括分布式光纤测温装置3和数据解析系统4，所述分布式光纤测温装置包括激光器、光纤2、光电探测器和激光采集器，所述光纤套装在油管内进行下入油气井套管1底部，在下入过程中进行标定与校正工具深度后进行测温，其测温方法如下：
(1)波长为1064nm的光脉冲进入传感光纤，独立的拉曼后向散射光进入光电探测器转换为电信号，被激光采集器采集；
(2)、对采集到的数据进行卡尔曼滤波处理；
(3)、把所有经过卡尔曼滤波处理后的采样点汇集在一起，可以解调出温度随沿光纤变化的曲线；
其中，T0为参考温度；h为普朗克常数；kB为玻尔兹曼常量；Δv为拉曼频移量，与光纤材料有关；Uas(T)、Us(T)分别为该温度下反斯托克斯光、斯托克斯光转换后的电压。
优选的实施方式，在光纤下至预定深度后对分四个步骤测量井筒温度：初始阶段关井测量温度，求取拟地温梯度曲线；后以两级流量开井测试不同流量下井筒温度响应；末段关井测量温度响应特点，基于开井流量下获取的温度响应数据开展DTS测井解释，求取了开井状态下的产气剖面分布。
优选的实施方式，后开井连续测量两个不同流量下的温度响应数据，测量时间分别持续23.2小时与23.8小时；第三次温度测试结束后关井16.3小时并获取相应的温度响应数据。
优选的实施方式，所述激光器设置为超窄脉冲大功率激光器，脉冲宽度为，脉冲宽度为：3ns。
优选的实施方式，光纤下入过程分别在井口及井底深度处开展毛巾热水实验，获取不同位置相关数据，将光纤长度折算至井深，方便得到不同井深处随时间变化的温度数据，
式中，Z：校正井深，L0：工具下至井底时地面深度参考点处光纤长度，X：某一光纤长度，L1：地面校深点与KB的距离，L2：光纤焊接点至工具串底部的距离，R：光纤余量比。
优选的实施方式，测试得到关井、不同注入量开井及最终关井状态下的全井筒温度响应剖面，水井初始关井阶段，随关井时间延长，井筒温度剖面逐渐趋于稳定，井底温度稳定在38℃左右；该注水井注水时间长，井底吸水层段附近温度呈负偏移；
开井注水，先后用30m3/d流量与60m3/d流量注水，井底温度逐渐下降并分别稳定在34.6℃与31.6℃左右。吸水层段温度负偏移现象显著。
关井回暖阶段井筒温度逐渐上升并趋于稳定；井底温度逐渐稳定在36.5℃～37.6℃左右。
优选的实施方式，在获取温度剖面基础上，由温度响应特征，结合单井地质特点、近期生产动态及流体高压物性,建立井筒产吸剖面模型，
基于随机全局最优算法，计算求解使得理论模型计算温度与实际工具测试温度最为接近，残差最小的井筒流动模型；
在随机全局最优计算中，模型考虑了井筒内及井筒与油藏地层间的物质守恒与能量守恒方程，同时考虑了井底不同相比例导致的流型变化对温度压力的影响。
实施例一
本实施例以马家沟井成功开展了温度测井作业为例，作业过程共持续112小时；DTS工具下入过程中标定与校正工具深度，并最终将工具下至3165.1m(测深)；工具下至目的层段后关井测量拟地温梯度曲线，后开井连续测量两个不同流量下的温度响应数据，测量时间分别持续23.2小时与23.8小时；第三次温度测试结束后关井16.3小时并获取相应的温度响应数据；作业结束后基于开井流量下获取的温度响应数据开展DTS测井解释，并求取了开井状态下的产气剖面分布，
基本情况：马家沟井为气井，人工井底3191.48m，该井自上而下钻遇马五11～马五21储层，储层岩性以白云岩为主；储层孔隙度在5％～10％左右，其中马五11、马五12、马五13及马五21为主要含气层。
马家沟井试气投产时，初始地层压力27.37MPa，初始绝对无阻流量20.97×104m3；结合动态监测资料，当前油井日产气2.6×104m3左右，油压在6.2MPa左右，套压7.8MPa左右；结合近期压力测试资料，推断当前单井生产压差在2.6MPa左右。
工具下至预定深度后对马家沟井分四个步骤测量井筒温度；初始阶段关井测量温度，求取拟地温梯度曲线；后以两级流量开井测试不同流量下井筒温度响应；末段关井测量温度响应特点。
本实施例在进行开井后温度测试：开井测试时，受深层产出高温气体影响，井筒温度逐渐上升；随开井时间延长，温度逐渐趋于稳定；井底温度稳定在100.1℃左右。关井后浅部地层受底部热流体的加热效应消失，温度逐渐降低并趋于稳定。
分析射孔层段附近温度响应数据，初始关井阶段及最终关井阶段，在3136m以下温度由100.1℃降低至98.9℃左右，温度存在负偏移，低于上部浅层地层的温度；该井为多段合采井，关井后不同层段之间存在窜流现象。
对比初始关井阶段与开井温度稳定后的温度剖面，由于底部产层气体产出，局部焦耳-汤普松热效应显著，产层段附近出现明显温度负偏移；开井生产时底部主要产层段温度负偏移可以达到1.11℃左右。
本实施例在进行关井后温度测试：
关井由地层热流体的加热效应消失，井筒逐渐冷却；越靠近浅部井筒，温度下降速度越快。
在井底目的层附近存在明显的温度负偏移段，井底段存在合采层段间的窜流现象；初期层位由焦耳-汤普森效应温度呈现负异常，结合温度变化数据，推断窜流初期层段主要为马五12层及马五13层(3139m～3150m)，倒灌层位主要为马五11层位(3134m～3137m)。
由分布式光纤测温系统测试得到关井、不同产量开井及最终关井状态下的全井筒温度响应剖面，气井初始关井阶段，随关井时间延长，井筒温度剖面逐渐趋于稳定，井底温度稳定在100.1℃左右。
由于储层低孔低渗、单井开发时间长造成地层能量衰竭，测试流量二(设计为3.4×104m3)在测试时间内未能达到稳定流动状态，流温稳定程度差。
目的层段产气剖面的定量分析：由前期施工作业录取到产气剖面分析的相关数据：井身结构数据、井斜数据、裸眼测井及解释相关数据、不同生产制度及关井条件下测试温度及压力数据；相关数据完整性好、可靠性高，可开展气井产气剖面定量分析工作。
在获取温度剖面基础上，由温度响应特征，结合单井地质特点、近期生产动态及流体高压物性等资料建立井筒产吸剖面模型。
基于随机全局最优算法，计算求解使得理论模型计算温度与实际工具测试温度最为接近，残差最小的井筒流动模型。
在随机全局最优计算中，模型考虑了井筒内及井筒与油藏地层间的物质守恒与能量守恒方程，同时考虑了井底不同相比例导致的流型变化对温度压力的影响。
将地下产气量折算至地面条件，得到马家沟井产气剖面的分布特征，可以计算出开井条件下马五13层为主要产气层段，马五11层及马五14层有一定产气量；其余层位基本不产气。
实验结果：
1)依设计开展现场施工作业，成功获取全井段高质量温度响应数据，无任何生产安全事故；
2)结合关井阶段温度响应特征，定性分析得到了马家沟井窜流层段的分布特征；
3)结合开井阶段的温度响应特征，定量分析得到了开井状态下单井产气剖面分布特点；开井条件下马五13层为主要产气层段，马五11层及马五14层有一定产气量，其余层位基本不产气。
实施例二
设计连续获取不同井深处的温度响应数据，在录取温度数据的基础上开展数据分析并求取单井吸水剖面分布，以明确多层合注井各层吸水情况。
本实施例以赤水油井成功开展了温度测井作业为例，作业过程共持续56小时；DTS工具下入过程中标定与校正工具深度，并最终将工具下至1544.8m(测深)；工具下至目的层段后关井测量拟地温梯度曲线，后开井连续测量30m3/d及60m3/d不同注入量下的温度响应数据，测量时间分别持续5小时与4.5小时；后关井12小时并获取相应的温度响应数据；作业结束后基于关井回暖条件下获取的温度响应数据开展DTS测井解释，并求取了注水井吸水剖面的分布。
基本情况：该井射孔段覆盖长22 1上下两段油水同层段，储层跨度17.8m。射开层段岩性以砂岩为主,两段间为厚度0.5m左右的泥岩；上段储层厚度2.4m，平均孔隙度19.3％，平均渗透率30.0md；下段储层厚度14.8m，平均孔隙度15.21％，平均渗透率8.27md。
赤水油井由生产井转注长2层位，至今注水时间超过6年；结合近期水井注水动态，赤水油井注入量稳定在20m3/d～30m3d左右的区间；在注入量变化不大的情况下，随注水时间延长水井油压与套压呈上升趋势；自2018年初至今，水井油压由5.0MPa逐步上升至9.7MPa，水井套压由4MPa上升至9.7MPa；当前单井日注水量在20m3/d～30m3/d左右，井口油压9.7MPa，井口套压9.3MPa。
工具下至预定深度后对赤水油井分四个步骤测量井筒温度；初始阶段关井测量温度，求取拟地温梯度曲线；开井以两级流量级别注入冷水，不同层段吸水强度不同造成井筒附近地层温度差异性下降；末段关井测量温度回暖，用于后续数据解析求取单井吸水剖面。
由分布式光纤测温系统测试得到关井、不同注入量开井及最终关井状态下的全井筒温度响应剖面。
水井初始关井阶段，随关井时间延长，井筒温度剖面逐渐趋于稳定，井底温度稳定在38℃左右；由于该注水井注水时间长>6年，井底吸水层段附近温度呈负偏移。
开井注水，先后用60m3/d流量与60m3/d流量注水，井底温度逐渐下降并分别稳定在34.6℃与31.6℃左右；吸水层段温度负偏移现象显著。
关井回暖阶段井筒温度逐渐上升并趋于稳定。井底温度逐渐稳定在36.5℃～37.6℃左右；对比关井阶段温度曲线，井筒回暖阶段主要吸水层段温度存在明显负偏移。
分析射孔层段附近温度响应数据，初始关井阶段随关井时间延长，井筒温度剖面逐渐趋于稳定，井底温度稳定在38℃左右；由于该注水井注水时间长>6年，井底吸水层段附近温度呈负偏移。
用30m3/d及60m3/d流量开井注水阶段温度逐渐降低并分别稳定在34.6℃与31.6℃左右；关井回暖阶段，主要吸水层段温度上升速度明显低于上下相邻层段，温度负偏移现象明显。
目的层段吸水剖面的定性分析：分析关井回暖阶段的温度响应剖面，目的层段附近温度存在明显负偏移，至测试结束，目的曾段附近非吸水段温度回升至37.8℃左右，吸水段温度回升至33.8℃左右，温度差达到4℃左右，回温效应显著。
注水阶段主要吸水层段吸水强度大，注入冷水对地层的冷却作用明显。吸水强度越大、吸水量越多的层段温度回升速度越慢；吸水强度越小或不吸水层段温度梯度大，温度回升速度快；由注水井回暖数据做定性分析，赤水油井吸水等段主要集中在1517.8m～1537.0m的区间。
温度解析：温度测井解释产吸剖面是一个迭代随机全局最优求解的过程，在获取温度剖面基础上，由温度响应特征，结合单井地质特点、近期生产动态及流体高压物性等资料建立井筒产吸剖面模型；基于随机全局最优算法，计算求解使得理论模型计算温度与实际工具测试温度最为接近，残差最小的井筒流动模型；在随机全局最优计算中，模型考虑了井筒内及井筒与油藏地层间的物质守恒与能量守恒方程，同时考虑了井底不同相比例导致的流型变化对温度压力的影响。
吸水剖面分布：温度及温度对井深导数的变化特征一方面受到地温梯度的影响，另一方面受层段吸水量的影响，吸水量越大，温度负偏移的程度越大，基于地质层段裸眼测井解释结论及物性分布，结合DTS温度变化及温度对井深导数的变化特征，综合划定吸水剖面，在建立的单井吸水剖面模型基础上，以物质守恒(地面注水量)及热焓守恒为控制条件，综合考虑由热对流、热传导、JTE及相变等过程产生的热量交换，采用全局随机优化算法求解得到最优的吸水剖面分布。模型拟合得到的流温及流压与实际测得的数据吻合度高，拟合残差小，拟合得到的产气剖面可靠。
将地下注入量折算至地面条件，得到注水井吸水剖面的分布：
注入量为60m3/d时，下部射孔段为主要吸水层位，吸水比例达到83.8％；上部层段吸水量较少，吸水比例为16.2％；对比吸水强度，上段吸水强度明显低于下段吸水强度值。
实验结果：
1)成功获取全井段高质量温度响应数据。
2)结合不同测试阶段温度响应特征，在定性分析基础上定量分析得到赤水油井吸水剖面分布特征。
3)赤水油井下部射孔段为主要吸水层位，吸水比例达到83.8％；上部层段吸水量较少，吸水比例为16.2％；对比吸水强度，上段吸水强度明显低于下段吸水强度值。
最后说明的是，以上优选实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管通过上述优选实施例已经对本发明进行了详细的描述，但本领域技术人员应当理解，可以在形式上和细节上对其作出各种各样的改变，而不偏离本发明权利要求书所限定的范围。
Claims (7)
1.一种用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统，其特征在于：包括分布式光纤测温装置和数据解析系统，所述分布式光纤测温装置包括激光器、光纤、光电探测器和激光采集器，所述光纤套装在油管内进行下入油气井套管底部，在下入过程中进行标定与校正工具深度后进行测温，其测温方法如下：
(1)波长为1064nm的光脉冲进入传感光纤，独立的拉曼后向散射光进入光电探测器转换为电信号，被激光采集器采集；
(2)对采集到的数据进行卡尔曼滤波处理；
(3)把所有经过卡尔曼滤波处理后的采样点汇集在一起，可以解调出温度随沿光纤变化的曲线；
其中，T0为参考温度；h为普朗克常数；kB为玻尔兹曼常量；Δv为拉曼频移量，与光纤材料有关；Uas(T)、Us(T)分别为该温度下反斯托克斯光、斯托克斯光转换后的电压。
2.根据权利要求1所述的用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统，其特征在于：在光纤下至预定深度后对分四个步骤测量井筒温度：初始阶段关井测量温度，求取拟地温梯度曲线；后以两级流量开井测试不同流量下井筒温度响应；末段关井测量温度响应特点，基于开井流量下获取的温度响应数据开展DTS测井解释，求取了开井状态下的产气剖面分布。
3.根据权利要求2所述的用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统，其特征在于：后开井连续测量两个不同流量下的温度响应数据，测量时间分别持续23.2小时与23.8小时；第三次温度测试结束后关井16.3小时并获取相应的温度响应数据。
4.根据权利要求3所述的用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统，其特征在于：所述激光器设置为超窄脉冲大功率激光器，3ns。
5.根据权利要求4所述的用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统，其特征在于：光纤下入过程分别在井口及井底深度处开展毛巾热水实验，获取不同位置相关数据，将光纤长度折算至井深，方便得到不同井深处随时间变化的温度数据，
式中，Z：校正井深，L0：工具下至井底时地面深度参考点处光纤长度，X：某一光纤长度，L1：地面校深点与KB的距离，L2：光纤焊接点至工具串底部的距离，R：光纤余量比。
6.根据权利要求5所述的用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统，其特征在于：测试得到关井、不同注入量开井及最终关井状态下的全井筒温度响应剖面，水井初始关井阶段，随关井时间延长，井筒温度剖面逐渐趋于稳定，井底温度稳定在38℃左右；该注水井注水时间长，井底吸水层段附近温度呈负偏移；
开井注水，先后用60m3/d流量与60m3/d流量注水，井底温度逐渐下降并分别稳定在34.6℃与31.6℃左右。吸水层段温度负偏移现象显著。
关井回暖阶段井筒温度逐渐上升并趋于稳定；井底温度逐渐稳定在36.5℃～37.6℃左右。
7.根据权利要求6所述的用于油气井信息采集的分布式光纤测温系统，其特征在于：在获取温度剖面基础上，由温度响应特征，结合单井地质特点、近期生产动态及流体高压物性,建立井筒产吸剖面模型，
基于随机全局最优算法，计算求解使得理论模型计算温度与实际工具测试温度最为接近，残差最小的井筒流动模型；
在随机全局最优计算中，模型考虑了井筒内及井筒与油藏地层间的物质守恒与能量守恒方程，同时考虑了井底不同相比例导致的流型变化对温度压力的影响。
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