CN113532188B - 空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算方法、装置及终端设备 - Google Patents

空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算方法、装置及终端设备 Download PDF

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Abstract

本发明适用于空冷岛技术领域，提供了一种空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算方法、装置及终端设备，该方法包括：获取空冷岛在校核工况下的试验数据，并根据校核工况下的试验数据计算所述空冷岛的污垢热阻；获取空冷岛在热态冲洗时目标凝汽器列的监测数据，目标凝汽器列为所述空冷岛内的任一凝汽器列；根据污垢热阻和所述监测数据，计算目标凝汽器列的换热系数；根据换热系数计算所述目标凝汽器列的换热量。本发明提供的方法可以根据空冷岛的污垢热阻准确计算空冷岛热态冲洗时中各个凝汽器列中的蒸汽流量，为空冷岛热态冲洗过程的控制与调整提供依据，从而缩短空冷岛热态清洗的时间，节省蒸汽的消耗，改善清洗效果，提高清洗效率。

Description

空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算方法、装置及终端设备
技术领域
本发明属于空冷岛技术领域，尤其涉及一种空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算方法、装置及终端设备。
背景技术
直接空冷机组需要通过空冷岛进行冷却，空冷岛包括主排汽管道、蒸汽分配管、冷凝水收集系统、提升式钢平台、附属系统以及多个空冷凝汽器列，每个空冷凝汽器由若干个带翅片管换热器的冷却单元组成。空冷岛的管道及换热器的内表面会存在锈蚀、焊渣和尘垢等杂质，为了避免杂质进入凝结水系统，在直接空冷机组整体启动前必须通过蒸汽对管道和换热器进行热态冲洗，清除系统中的杂质。通常每个空冷凝汽器列都需要进行2至4次的间断性冲洗，才能使冲洗后的凝结水符合标准。
由于空冷岛的结构限制，在热态冲洗过程中，若干列的空冷凝汽器会同时接通，各个凝汽器列中的蒸汽流量仅能依据经验进行计算和调整，蒸汽分布不合理，冲洗过程的针对性差，容易出现长时间的低流量冲洗，导致热蒸汽的浪费，同时占用大量的时间，效率低下。
发明内容
有鉴于此，本发明实施例提供了一种空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算方法、装置及终端设备，以解决现有技术中各个空冷凝汽器列中蒸汽流量计算准确性差的问题。
本发明实施例的第一方面提供了一种空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算方法，包括：
获取空冷岛在校核工况下的试验数据，并根据所述校核工况下的试验数据计算所述空冷岛的污垢热阻；
获取所述空冷岛在热态冲洗时目标凝汽器列的监测数据；所述目标凝汽器列为所述空冷岛内的任一凝汽器列；
根据所述污垢热阻和所述监测数据，计算所述目标凝汽器列的换热系数；
根据所述换热系数计算所述目标凝汽器列的换热量；
根据所述换热量计算所述目标凝汽器列的蒸汽流量。
本发明实施例的第二方面提供了一种空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算装置，包括：
污垢热阻获取模块，用于获取空冷岛在校核工况下的试验数据，并根据所述校核工况下的试验数据计算所述空冷岛的污垢热阻；
监测数据获取模块，用于获取所述空冷岛在热态冲洗时目标凝汽器列的监测数据；所述目标凝汽器列为所述空冷岛的任一凝汽器列；
换热系数计算模块，用于根据所述污垢热阻和所述监测数据，计算所述目标凝汽器列的换热系数；
换热量计算模块，用于根据所述换热系数计算所述目标凝汽器列的换热量；
蒸汽流量计算模块，用于根据所述换热量计算所述目标凝汽器列的蒸汽流量。
本发明实施例的第三方面提供了一种终端设备，包括：
包括存储器、处理器以及存储在所述存储器中并可在所述处理器上运行的计算机程序，所述处理器执行所述计算机程序时实现如上所述方法的步骤。
本发明实施例的第四方面提供了一种计算机可读存储介质，所述计算机可读存储介质存储有计算机程序，所述计算机程序被处理器执行时实现如上所述方法的步骤。
本发明实施例与现有技术相比存在的有益效果是：本发明实施例提供了一种空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算方法，包括：获取空冷岛在校核工况下的试验数据，并根据校核工况下的试验数据计算所述空冷岛的污垢热阻；获取空冷岛在热态冲洗时目标凝汽器列的监测数据，目标凝汽器列为所述空冷岛内的任一凝汽器列；根据污垢热阻和所述监测数据，计算目标凝汽器列的换热系数；根据换热系数计算所述目标凝汽器列的换热量。本发明提供的空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算方法可以根据空冷岛的污垢热阻准确计算空冷岛热态冲洗时中各个凝汽器列中的蒸汽流量，为空冷岛热态冲洗过程的控制与调整提供依据，从而缩短空冷岛热态清洗的时间，节省蒸汽消耗，改善清洗效果，提高清洗效率。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1是本发明实施例提供的空冷岛结构示意图；
图2是本发明实施例提供的空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算方法的实现流程示意图；
图3是本发明实施例提供的空冷岛的性能曲线示意图；
图4是本发明实施例提供的空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算装置的结构示意图；
图5是本发明实施例提供的终端设备的示意图。
具体实施方式
以下描述中，为了说明而不是为了限定，提出了诸如特定系统结构、技术之类的具体细节，以便透彻理解本发明实施例。然而，本领域的技术人员应当清楚，在没有这些具体细节的其它实施例中也可以实现本发明。在其它情况中，省略对众所周知的系统、装置、电路以及方法的详细说明，以免不必要的细节妨碍本发明的描述。
为了说明本发明所述的技术方案，下面通过具体实施例来进行说明。
本发明实施例提供了一种空冷岛，空冷岛包括主排汽管道、蒸汽分配管、多个空冷凝汽器列，冷凝水收集系统。其中每个空冷凝汽器列包括多个带翅片管换热器的冷却单元，每个冷却单元均配备通风用轴抽风机、减速箱和电器驱动设备。此外空冷岛还包括提升式钢平台和附属系统，其中附属系统包括防风网、挡风墙、高压水清洗系统等。
在投入使用前，空冷岛的管道和换热器内表面存在锈蚀、焊渣和尘垢等杂质。为了避免杂质进入凝结水系统，空冷岛系统在启动前需通过热蒸汽进行热态冲洗。
空冷岛热态冲洗的过程为：机组的锅炉提供冲洗用的蒸汽，蒸汽通过汽机旁路减温减压后进入空冷岛，蒸汽在空冷岛内冲刷污垢并凝结为水，凝结水通过临时系统的管道外排，而不进入凝结水系统。当各个凝汽器列对应的凝结水的铁含量和浊度均合格后，将机组停机，汽机破坏真空，恢复空冷系统并拆除临时管路。
图1示出了一种空冷岛的结构，图1中101为进汽压力测点，102为进汽温度测点，103为蒸汽隔离阀，104为凝结水温度测点，105为凝结水箱，1-8列为各个凝汽器列。在热态冲洗过程中，为了提高冲洗的针对性会对各个凝汽器列逐列冲洗，并调整正在冲洗的凝汽器列的运行参数。然而空冷岛的各个凝汽器列之间不是完全隔离的，例如图1中的3列、4列、5列以及6列是始终投运的，即需同时进行热态冲洗。在此情况下，工作人员难以准确计算各个凝汽器列的蒸汽流量，仅能依靠经验调整热蒸汽的压力和温度，控制过程粗放。
参见图2，本发明实施例提供了一种空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算方法，包括：
S101：获取空冷岛在校核工况下的试验数据，并根据所述校核工况下的试验数据计算所述空冷岛的污垢热阻；
在本实施例中，空冷岛的试验数据可直接根据空冷岛运行时的测点获取，无需增加传感器或对空冷岛的硬件系统做出改进，具有一定的便利性。
在本实施例中，在S101之前，所述方法还包括：
获取空冷岛的型号和空冷岛机组的测点分布情况；确认热态冲洗涉及的主辅机和临时系统具备投运条件；对空冷岛的内外部进行清理。
启动锅炉、给水系统和真空系统，并逐渐提高锅炉蒸汽的压力，通过汽轮机的高低压旁路系统将主蒸汽的压力和温度调整至目标值，同时排出凝结水。
控制隔离阀，使蒸汽进入空冷岛进行试验的各个凝汽器列，并调整空冷风机的运行使空冷岛处于校核工况，即将空冷岛的压力控制在目标范围内；维持空冷风机转速、低旁出口蒸汽压力和蒸汽温度以及锅炉蒸发量处于稳定状态，运行30至60分钟，并获取测点数据作为试验数据。
在本发明的一个实施例中，S101包括：
根据所述试验数据和传热单元数计算公式计算所述空冷岛的传热单元数；
根据所述传热单元数和第一换热系数计算公式计算所述空冷岛在校核工况下的的换热系数；
根据所述空冷岛在校核工况下的换热系数和污垢热阻计算公式计算所述空冷岛的污垢热阻；
所述传热单元数计算公式为：
Figure BDA0003103852310000051
式(1)中，NTU为传热单元数，Qp为蒸汽放热量，ts1为校核工况下的凝结水温度，ta1为校核工况下的进口冷空气温度，Da1为校核工况下的进口风量，Cpa1为校核工况下的冷空气定压比热容，ρ为校核工况下的冷空气密度；
在本实施例中，校核工况下的进口风量计算公式为：
Figure BDA0003103852310000061
式(2)中，na1为校核工况下空冷风机的转速，na为空冷风机的额定转速，Da为空冷风机额定转速下的进口风量。
在本实施例中，蒸汽放热量的计算公式为：
Qp＝Dt·(ht-hs1) (3)
式(3)中，Dt为蒸汽流量，ht为校核工况下的蒸汽焓，hs1为校核工况下的凝结水焓。
可选的，蒸汽流量通过凝结水流量计算，蒸汽焓通过蒸汽压力和温度计算，凝结水焓通过凝结水温度计算。
所述第一换热系数计算公式为
Figure BDA0003103852310000062
式(4)中，K为空冷岛在校核工况下的换热系数，A为空冷岛换热面积；所述污垢热阻计算公式为：
Figure BDA0003103852310000063
式(5)中，Rf为污垢热阻，K0为空冷岛的设计换热系数。
在本实施例中，由于污垢热阻的存在，空冷岛的真实换热系数往往会小于设计换热系数，根据本发明实施例计算的污垢热阻，可以准确计算目标凝汽器列的换热系数，从而为准确计算蒸汽流量提供依据。
S102：获取所述空冷岛在热态冲洗时目标凝汽器列的监测数据；所述目标凝汽器列为所述空冷岛内的任一凝汽器列；
在本实施例中，空冷岛的监测数据可直接根据空冷岛运行时的测点获取，无需增加传感器或对空冷岛的硬件系统做出改进。
在本实施例中，S102之前，所述方法还包括：
调整隔离阀、空冷风机转速、锅炉蒸发量以及高低旁路，并使空冷岛系统运行稳定。
具体的，维持排汽压力为35千帕，排汽稳定为120摄氏度。
在本实施例中，隔离阀关闭的凝汽器列是可以完全隔离蒸汽的，此类凝汽器列的换热量为零，无需进行蒸汽流量的计算。
在本实施例中，目标凝汽器列未关闭隔离阀，处于变工况运行状态。目标凝汽器列根据风机的运行情况分为停止运行凝汽器列和运行中的凝汽器列，其中运行中的凝汽器列为当前时段主要进行冲洗的凝汽器列，而停止运行的凝汽器列会分流一部分热蒸汽。具体的，停止运行凝汽器列中各个空冷单元的风机处于关闭状态，但空冷翅片散热器中由于自然通风仍有空气通过。
本实施例中的自然通风为空冷岛在自身温度场的分布作用下，空气对应形成的，而不是指大气环境中的自然风。
在本实施例中，空气流经翅片管束的流动阻力和换热特性主要受迎面风速的影响，图3示出了本发明实施例提供的空冷岛的性能曲线示意图，即停止运行凝汽器列的背压、温度以及热负荷率的对应关系。
在本实施例中，目标凝汽器列包括停止运行凝汽器列，所述监测数据包括迎面风速；S102包括：
步骤一：对所述迎面风速进行初始化，并将初始化的迎面风速作为当前迎面风速；
步骤二：根据当前迎面风速和判断差值计算公式计算当前迎面风速对应的判断差值；
步骤三：比较当前迎面风速对应的判断差值与判断阈值的大小，若当前迎面风速对应的判断差值大于等于所述判断阈值，则按照预设步长增大当前迎面风速，并采用增大后的迎面风速更新步骤二中的当前迎面风速；重复执行步骤二至步骤三，直至判断差值小于所述判断阈值；
步骤四：若当前迎面风速对应的判断差值小于所述判断阈值，则将当前迎面风速作为所述停止运行凝汽器列的迎面风速；
所述判断差值计算公式为：
Figure BDA0003103852310000081
式(6)中，Δ为判断差值，Qp为蒸汽放热量，ts1t为停止运行凝汽器列的凝结水温度，ta1t为停止运行凝汽器列的进口冷空气温度，Ay为停止运行凝汽器列的迎风面积，vt为停止运行凝汽器列的迎面风速，Cpa1t为停止运行凝汽器列的冷空气定压比热容，ρt为停止运行凝汽器列的冷空气密度，A为空冷岛换热面积；αi为基准工况下的蒸汽侧换热系数，Ai为蒸汽侧换热面积，δ为管壁厚度，Am为管壁测换热面积，αo为基准工况下的空气侧换热系数，ηo为肋片换热效率，vt为停止运行凝汽器列的迎面风速，vo为基准工况下空冷凝汽器列的迎面风速。
在本实施例中，判断差值计算公式由第二换热系数计算公式和换热量计算公式推导得出，可选的，初始化的迎面风速为0.01m/s，预设步长为0.001m/s，判断阈值为0.005。
S103：根据所述污垢热阻和所述监测数据，计算所述目标凝汽器列的换热系数；
在本发明的一个实施例中，所述监测数据包括：空冷岛换热面积、蒸汽侧换热面积、管壁换热面积、空气侧换热面积、空冷岛肋片换热效率、污垢热阻、基准工况下的空气侧换热系数、基准工况下的迎面风速、当前工况下的蒸汽侧换热系数、当前工况下的管壁导热系数以及当前工况下的空气侧换热系数；
S103包括：
将所述监测数据带入第二换热系数计算公式，计算所述目标凝汽器列的换热系数；
所述第二换热系数计算公式为：
Figure BDA0003103852310000091
式(7)中，K'为目标凝汽器列的换热系数，A为空冷岛换热面积，αi'为当前工况下的蒸汽侧换热系数，Ai为蒸汽侧换热面积，λ'为当前工况下的管壁导热系数，Am为管壁换热面积，δ为空冷岛管壁厚度，αo'为当前工况下的空气侧换热系数，Ao为空气侧换热面积，ηo为空冷岛肋片换热效率，Rf为污垢热阻；αo为基准工况下的空气侧换热系数，vo'为当前工况下的迎面风速，vo为基准工况下的迎面风速。
在本实施例中，凝汽器使用单排椭圆翅片管，管壁侧换热系数和蒸汽侧换热系数的值较小，且在不同工况下的变化较小，可以作为定值。
在本实施例中，计算换热系数可以对空冷凝汽器的换热性能进行简易的评价。
S104：根据所述换热系数计算所述目标凝汽器列的换热量；
在本发明的一个实施例中，S104包括：
根据换热量计算公式和所述换热系数，计算所述目标凝汽器列的换热量；
所述换热量计算公式为：
Figure BDA0003103852310000092
式(8)中，Qp'为当前工况下目标凝汽器列的换热量，ts1'为当前工况下的凝结水温度，ta1'为当前工况下的进口冷空气温度，Da1'为当前工况下的进口风量，Cpa1'为当前工况下的冷空气定压比热容，ρ'为当前工况下的冷空气密度，K'目标凝汽器列的换热系数，A为空冷岛换热面积。
S105：根据所述换热量计算所述目标凝汽器列的蒸汽流量。
在本发明的一个实施例中，S105包括：
根据蒸汽流量计算公式和所述换热量，计算所述目标凝汽器列的蒸汽流量；
所述蒸汽流量计算公式为：
Figure BDA0003103852310000101
式(9)中，Dp'为当前工况下目标凝汽器列的蒸汽流量，Qp'为当前工况下目标凝汽器列的换热量，hp'为当前工况下的进汽焓，hs1'为当前工况下的凝结水焓。
在本发明的一个实施例中，计算目标凝汽器列的蒸汽流量后，所述方法还包括：
比较运行中的凝汽器列的蒸汽流量与对应的蒸汽流量设计值的大小；若运行中的凝汽器列的蒸汽流量大于对应的蒸汽流量设计值，则保持当前状态进行冲洗；
若存在未达到蒸汽流量设计值的目标凝汽器列，则计算未达到蒸汽流量设计值的目标凝汽器列与对应蒸汽流量设计值的差值；
根据差值的大小、当前冲洗的列数以及除盐水存量，对冲洗过程进行调整。
可选的，若除盐水存量大于存量阈值且当前目标凝汽器列的蒸汽流量差值小于差值阈值，则可采用增加锅炉蒸发量或提高当前目标凝汽器列风机转速的方式提高当前目标凝汽器列的蒸汽流量。若除盐水存量小于存量阈值，且/或当前目标凝汽器列的蒸汽流量差值大于差值阈值，则可关闭当前目标凝汽器列的风机，使蒸汽优先供给其他目标凝汽器列，提高冲洗的针对性，避免各个目标凝汽器列均长时间处于低流量的低效冲洗状态。
本实施例提供的蒸汽流量计算方法充分考虑了污垢热阻的影响，基于空冷岛的实际性能进行分析，计算的准确高；将凝汽器列根据隔离情况和运行状态进行分类，计算的针对性好。并且本实施例提供的方法不需要借助额外的仪器，可直接使用机组自带的运行测点，计算过程简洁。另外，本实施例计算的结果还可以为运行人员控制冲洗过程提供依据，使目标凝汽器列维持高流量高参数的状态，避免各个凝汽器列均进行无效的低流量反复冲洗，从而提高热态冲洗的效果，缩短冲洗的时间，进而减少蒸汽即除盐水的消耗，防止出现除盐水不足引起的冲洗中断情况。
以一个具体的应用场景为例，空冷岛应用于两台660MW超临界直接空冷机组中，该机组中的汽轮发电机组全高位布置。参见图1，本实施例提供的空冷岛通过导流三通和主排汽管道获取汽轮机排出的蒸汽。蒸汽经过水平直管后通过八根排汽支管进入空冷凝汽器列的顶部。在凝汽器列中，蒸汽经过上部联箱后，与空气进行表面换热后冷却变为冷凝水，冷凝水由凝结水管汇集后排至凝结水箱或临时排水系统。具体的，本实施例提供的空冷岛包括八个凝汽器列，每个凝汽器列中包括8个风机即八个空冷凝汽器单元，每个空冷凝汽器均有顺流管束和逆流管束两部分组成。
表1列出了本实施例提供的空冷岛的主要设计参数。
表1
Figure BDA0003103852310000111
参见图1，本实施提供的空冷岛中，1列、2列、7列以及8列凝汽器列均可通过隔离阀103进行隔离，即在隔离阀103关闭时，无需计算上述各凝汽器列中的蒸汽流量。而3-6列凝汽器列均不可隔离。
按照本发明实施例提供的蒸汽流量计算方法计算空冷岛的污垢热阻，对空冷岛的换热性能进行评价，最终计算各个凝汽器列中的蒸汽流量，具体步骤如下：
步骤1将空冷岛调整至校核工况并运行；
步骤1.1试验准备
1)进行试验准备工作，根据凝汽器列的隔离阀分布制定试验方案。
具体的，以无法隔离的3、4、5、6列凝汽器列作为试验对象；将可隔离的1、2、7、8列凝汽器列对应的隔离阀103关闭，各列均配备凝结水温度测点104，可分别确定各自的运行情况；空冷岛进汽管道分别配备多个压力测点101和温度测点102，可准确的测量进入空冷岛的蒸汽参数；
2)确认热态冲洗涉及的主辅机已具备投运条件；确认热态冲洗所用临时系统安装完毕，具备投运条件；确认空冷岛内外部均进行了初步清理；
步骤1.2机组启动：
1)锅炉点火，凝结系统水、给水系统、汽轮机真空系统等相关设备和系统投运；凝结水外排；
2)锅炉逐渐提高锅炉蒸汽的压力，主蒸汽通过汽轮机的高、低压旁路系统，将蒸汽压力、温度调整到目标值(70kPa/120℃)；
步骤1.3将空冷岛调整至试验状态：
1)控制空冷岛蒸汽分配管隔离阀，使蒸汽进入进行试验的凝汽器列，调整空冷风机运行转速，同时将蒸汽压力温度维持在目标值，具体的蒸汽压力目标值为70kPa，蒸汽温度目标值为120℃；
2)维持试验列空冷风机转速、低旁出口蒸汽压力和温度、锅炉蒸发量等参数稳定，并运行60分钟；进行水样的化验并记录，试验工况可作为一次对3、4、5、6列的初步清洗。
步骤2采集校核工况下的试验数据，具体的，试验数据的采集频率为10秒/次。
表2列出了本实施例中通过测点采集到的试验数据。
表2
Figure BDA0003103852310000121
Figure BDA0003103852310000131
步骤3进行污垢热阻和换热性能的计算
步骤3.1根据式(1)、式(2)、式(3)和试验数据计算传热单元数，结果为：NTU＝1.812；
步骤3.2根据式(4)和传热单元数计算空冷岛在校核工况下的换热系数，结果为：K＝34.551W/(℃·m2)；
步骤3.3根据式(5)和校核工况下的换热系数计算污垢热阻，结果为：
Rf＝0.00204(℃·m2)/W。
步骤4进行热态冲洗并获取监测数据
步骤4.1将1、8列凝汽器列的隔离阀打开并调整风机转速，将3、4、5、6列风机转速降为零。调整排汽压力为35千帕，排汽温度为120摄氏度，并获取监测数据。
表3列出了空冷岛在热态冲洗时目标凝汽器列的监测数据；
表3
Figure BDA0003103852310000132
步骤4.2计算停止运行凝汽器列的迎面风速，在图3的性能曲线示意图中选取环境温度10摄氏度、热负荷率50％的性能曲线，设vt初值为0.01m/s，步长为0.001，迭代停止条件设为|Δ|≤0.005，按照S102的方法迭代计算迎面风速，结果为：vt＝0.394m/s；
步骤5求解目标凝汽器列的蒸汽流量
步骤5.1根据监测数据和式(7)计算第二换热系数，结果为：1列凝汽器列的换热系数为29.161W/(℃·m2)，8列凝汽器列的换热系数为16.950W/(℃·m2，3、4、5、6列凝汽器列的换热系数为8.785W/(℃·m2)。
步骤5.2根据第二换热系数和式(8)计算换热量，结果为：1列凝汽器列的换热量为，105.923MW，8列凝汽器列的换热量为63.022MW，3、4、5、6列凝汽器列的换热量为128.793MW
步骤5.3根据换热量和式(9)计算蒸汽流量，结果为：1列凝汽器列的蒸汽流量为156.233t/h，8列凝汽器列的换热量为92.992t/h，3、4、5、6列凝汽器列的蒸汽流量为190.200t/h。可选的，调整风机转速和锅炉蒸发量，增加8列凝汽器列的蒸汽流量约60t/h；或关闭8列凝汽器列的隔离阀和风机，并对应减少锅炉蒸发量，仅着重冲洗1列凝汽器列。
通过以上过程可以提高冲洗过程的针对性，避免各个目标凝汽器列均长时间处于无效的低流量冲洗状态，从而提高冲洗过程的效率。
应理解，上述实施例中各步骤的序号的大小并不意味着执行顺序的先后，各过程的执行顺序应以其功能和内在逻辑确定，而不应对本发明实施例的实施过程构成任何限定。
参见图4，本发明实施例提供了一种空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算装置40，包括：
污垢热阻获取模块410，用于获取空冷岛在校核工况下的试验数据，并根据所述校核工况下的试验数据计算所述空冷岛的污垢热阻；
监测数据获取模块420，用于获取所述空冷岛在热态冲洗时目标凝汽器列的监测数据；所述目标凝汽器列为所述空冷岛的任一凝汽器列；
换热系数计算模块430，用于根据所述污垢热阻和所述监测数据，计算所述目标凝汽器列的换热系数；
换热量计算模块440，用于根据所述换热系数计算所述目标凝汽器列的换热量；
蒸汽流量计算模块450，用于根据所述换热量计算所述目标凝汽器列的蒸汽流量。
本发明提供的空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算方法可以根据空冷岛的污垢热阻准确计算空冷岛热态冲洗时中各个凝汽器列中的蒸汽流量，为空冷岛热态冲洗过程的控制与调整提供依据，从而缩短空冷岛热态清洗的时间，节省蒸汽消耗，改善清洗效果，提高清洗效率。
在本实施例中，所述污垢热阻获取模块410包括：
传热单元数计算单元，用于根据所述试验数据和传热单元数计算公式计算所述空冷岛的传热单元数；
校核工况换热系数计算单元，用于根据所述传热单元数和第一换热系数计算公式计算所述空冷岛在校核工况下的的换热系数；
污垢热阻计算单元，用于根据所述空冷岛在校核工况下的换热系数和污垢热阻计算公式计算所述空冷岛的污垢热阻；
所述传热单元数计算公式为：
Figure BDA0003103852310000151
其中，NTU为传热单元数，Qp为蒸汽放热量，ts1为校核工况下的凝结水温度，ta1为校核工况下的进口冷空气温度，Da1为校核工况下的进口风量，Cpa1为校核工况下的冷空气定压比热容，ρ为校核工况下的冷空气密度；
所述第一换热系数计算公式为：
Figure BDA0003103852310000152
其中，K为空冷岛在校核工况下的换热系数，A为空冷岛换热面积；
所述污垢热阻计算公式为：
Figure BDA0003103852310000153
其中，Rf为污垢热阻，K0为空冷岛的设计换热系数。
在本实施例中，所述目标凝汽器列包括停止运行凝汽器列，所述监测数据包括迎面风速；监测数据获取模块420包括：
迎面风速初始化单元，用于对所述迎面风速进行初始化，并将初始化的迎面风速作为当前迎面风速；
判断差值计算单元，用于根据当前迎面风速和判断差值计算公式计算当前迎面风速对应的判断差值；
迎面风速更新单元，用于比较当前迎面风速对应的判断差值与判断阈值的大小，若当前迎面风速对应的判断差值大于等于所述判断阈值，则按照预设步长增大当前迎面风速，并采用增大后的迎面风速更新步骤二中的当前迎面风速；重复执行步骤二至步骤三，直至判断差值小于所述判断阈值；
迎面风速确定单元，用于在当前迎面风速对应的判断差值小于所述判断阈值时，将当前迎面风速作为所述停止运行凝汽器列的迎面风速；
所述判断差值计算公式为：
Figure BDA0003103852310000161
其中，Δ为判断差值，Qp为蒸汽放热量，ts1t为停止运行凝汽器列的凝结水温度，ta1t为停止运行凝汽器列的进口冷空气温度，Ay为停止运行凝汽器列的迎风面积，vt为停止运行凝汽器列的迎面风速，Cpa1t为停止运行凝汽器列的冷空气定压比热容，ρt为停止运行凝汽器列的冷空气密度，A为空冷岛换热面积；αi为基准工况下的蒸汽侧换热系数，Ai为蒸汽侧换热面积，δ为管壁厚度，Am为管壁测换热面积，αo为基准工况下的空气侧换热系数，ηo为肋片换热效率，vt为停止运行凝汽器列的迎面风速，vo为基准工况下空冷凝汽器列的迎面风速。
在本发明的一个实施例中，所述监测数据包括：空冷岛换热面积、蒸汽侧换热面积、管壁换热面积、空气侧换热面积、空冷岛肋片换热效率、污垢热阻、基准工况下的空气侧换热系数、基准工况下的迎面风速、当前工况下的蒸汽侧换热系数、当前工况下的管壁导热系数以及当前工况下的空气侧换热系数；
换热系数计算模块430具体用于：
将所述监测数据带入第二换热系数计算公式，计算所述目标凝汽器列的换热系数；
所述第二换热系数计算公式为：
Figure BDA0003103852310000171
其中，K'为目标凝汽器列的换热系数，A为空冷岛换热面积，αi'为当前工况下的蒸汽侧换热系数，Ai为蒸汽侧换热面积，λ'为当前工况下的管壁导热系数，Am为管壁换热面积，δ为空冷岛管壁厚度，αo'为当前工况下的空气侧换热系数，Ao为空气侧换热面积，ηo为空冷岛肋片换热效率，Rf为污垢热阻；αo为基准工况下的空气侧换热系数，vo'为当前工况下的迎面风速，vo为基准工况下的迎面风速。
在本实施例中，换热量计算模块440具体用于：
根据换热量计算公式和所述换热系数，计算所述目标凝汽器列的换热量；
所述换热量计算公式为：
Figure BDA0003103852310000172
其中，Qp'为当前工况下目标凝汽器列的换热量，ts1'为当前工况下的凝结水温度，ta1'为当前工况下的进口冷空气温度，Da1'为当前工况下的进口风量，Cpa1'为当前工况下的冷空气定压比热容，ρ'为当前工况下的冷空气密度，K'目标凝汽器列的换热系数，A为空冷岛换热面积。
在本实施例中，蒸汽流量计算模块450具体用于：
根据蒸汽流量计算公式和所述换热量，计算所述目标凝汽器列的蒸汽流量；
所述蒸汽流量计算公式为：
Figure BDA0003103852310000181
其中，Dp'为当前工况下目标凝汽器列的蒸汽流量，Qp'为当前工况下目标凝汽器列的换热量，hp'为当前工况下的进汽焓，hs1'为当前工况下的凝结水焓。
图5是本发明一实施例提供的终端设备的示意图。如图5所示，该实施例的终端设备5包括：处理器50、存储器51以及存储在所述存储器51中并可在所述处理器50上运行的计算机程序52，例如空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算程序。所述处理器50执行所述计算机程序52时实现上述各个空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算方法实施例中的步骤，例如图2所示的S101至S105。或者，所述处理器50执行所述计算机程序52时实现上述各装置实施例中各模块/单元的功能，例如图4所示模块410至450的功能。
示例性的，所述计算机程序52可以被分割成一个或多个模块/单元，所述一个或者多个模块/单元被存储在所述存储器51中，并由所述处理器50执行，以完成本发明。所述一个或多个模块/单元可以是能够完成特定功能的一系列计算机程序指令段，该指令段用于描述所述计算机程序52在所述终端设备5中的执行过程。例如，所述计算机程序52可以被分割成污垢热阻获取模块、监测数据获取模块、换热系数计算模块、换热量计算模块、蒸汽流量计算模块(虚拟装置中的模块)。
所述终端设备5可以是桌上型计算机、笔记本、掌上电脑及云端服务器等计算设备。所述终端设备可包括，但不仅限于，处理器50、存储器51。本领域技术人员可以理解，图5仅仅是终端设备5的示例，并不构成对终端设备5的限定，可以包括比图示更多或更少的部件，或者组合某些部件，或者不同的部件，例如所述终端设备还可以包括输入输出设备、网络接入设备、总线等。
所称处理器50可以是中央处理单元(Central Processing Unit，CPU)，还可以是其他通用处理器、数字信号处理器(Digital Signal Processor，DSP)、专用集成电路(Application Specific Integrated Circuit，ASIC)、现成可编程门阵列(Field-Programmable Gate Array，FPGA)或者其他可编程逻辑器件、分立门或者晶体管逻辑器件、分立硬件组件等。通用处理器可以是微处理器或者该处理器也可以是任何常规的处理器等。
所述存储器51可以是所述终端设备5的内部存储单元，例如终端设备5的硬盘或内存。所述存储器51也可以是所述终端设备5的外部存储设备，例如所述终端设备5上配备的插接式硬盘，智能存储卡(Smart Media Card,SMC)，安全数字(Secure Digital,SD)卡，闪存卡(Flash Card)等。进一步地，所述存储器51还可以既包括所述终端设备5的内部存储单元也包括外部存储设备。所述存储器51用于存储所述计算机程序以及所述终端设备所需的其他程序和数据。所述存储器51还可以用于暂时地存储已经输出或者将要输出的数据。
所属领域的技术人员可以清楚地了解到，为了描述的方便和简洁，仅以上述各功能单元、模块的划分进行举例说明，实际应用中，可以根据需要而将上述功能分配由不同的功能单元、模块完成，即将所述装置的内部结构划分成不同的功能单元或模块，以完成以上描述的全部或者部分功能。实施例中的各功能单元、模块可以集成在一个处理单元中，也可以是各个单元单独物理存在，也可以两个或两个以上单元集成在一个单元中，上述集成的单元既可以采用硬件的形式实现，也可以采用软件功能单元的形式实现。另外，各功能单元、模块的具体名称也只是为了便于相互区分，并不用于限制本申请的保护范围。上述系统中单元、模块的具体工作过程，可以参考前述方法实施例中的对应过程，在此不再赘述。
在上述实施例中，对各个实施例的描述都各有侧重，某个实施例中没有详述或记载的部分，可以参见其它实施例的相关描述。
本领域普通技术人员可以意识到，结合本文中所公开的实施例描述的各示例的单元及算法步骤，能够以电子硬件、或者计算机软件和电子硬件的结合来实现。这些功能究竟以硬件还是软件方式来执行，取决于技术方案的特定应用和设计约束条件。专业技术人员可以对每个特定的应用来使用不同方法来实现所描述的功能，但是这种实现不应认为超出本发明的范围。
在本发明所提供的实施例中，应该理解到，所揭露的装置/终端设备和方法，可以通过其它的方式实现。例如，以上所描述的装置/终端设备实施例仅仅是示意性的，例如，所述模块或单元的划分，仅仅为一种逻辑功能划分，实际实现时可以有另外的划分方式，例如多个单元或组件可以结合或者可以集成到另一个系统，或一些特征可以忽略，或不执行。另一点，所显示或讨论的相互之间的耦合或直接耦合或通讯连接可以是通过一些接口，装置或单元的间接耦合或通讯连接，可以是电性，机械或其它的形式。
所述作为分离部件说明的单元可以是或者也可以不是物理上分开的，作为单元显示的部件可以是或者也可以不是物理单元，即可以位于一个地方，或者也可以分布到多个网络单元上。可以根据实际的需要选择其中的部分或者全部单元来实现本实施例方案的目的。
另外，在本发明各个实施例中的各功能单元可以集成在一个处理单元中，也可以是各个单元单独物理存在，也可以两个或两个以上单元集成在一个单元中。上述集成的单元既可以采用硬件的形式实现，也可以采用软件功能单元的形式实现。
所述集成的模块/单元如果以软件功能单元的形式实现并作为独立的产品销售或使用时，可以存储在一个计算机可读取存储介质中。基于这样的理解，本发明实现上述实施例方法中的全部或部分流程，也可以通过计算机程序来指令相关的硬件来完成，所述的计算机程序可存储于一计算机可读存储介质中，该计算机程序在被处理器执行时，可实现上述各个方法实施例的步骤。。其中，所述计算机程序包括计算机程序代码，所述计算机程序代码可以为源代码形式、对象代码形式、可执行文件或某些中间形式等。所述计算机可读介质可以包括：能够携带所述计算机程序代码的任何实体或装置、记录介质、U盘、移动硬盘、磁碟、光盘、计算机存储器、只读存储器(ROM，Read-Only Memory)、随机存取存储器(RAM，Random Access Memory)、电载波信号、电信信号以及软件分发介质等。需要说明的是，所述计算机可读介质包含的内容可以根据司法管辖区内立法和专利实践的要求进行适当的增减，例如在某些司法管辖区，根据立法和专利实践，计算机可读介质不包括电载波信号和电信信号。
以上所述实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (7)

1.一种空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算方法，其特征在于，所述空冷岛包括至少一组凝汽器列，所述方法包括：
获取空冷岛在校核工况下的试验数据，并根据所述校核工况下的试验数据计算所述空冷岛的污垢热阻；
获取所述空冷岛在热态冲洗时目标凝汽器列的监测数据，所述目标凝汽器列为所述空冷岛内的任一凝汽器列；
根据所述污垢热阻和所述监测数据，计算所述目标凝汽器列的换热系数；
根据所述换热系数计算所述目标凝汽器列的换热量；
根据所述换热量计算所述目标凝汽器列的蒸汽流量；
所述根据所述试验数据计算所述空冷岛的污垢热阻，包括：
根据所述试验数据和传热单元数计算公式计算所述空冷岛的传热单元数；
根据所述传热单元数和第一换热系数计算公式计算所述空冷岛在校核工况下的的换热系数；
根据所述空冷岛在校核工况下的换热系数和污垢热阻计算公式计算所述空冷岛的污垢热阻；
所述传热单元数计算公式为：
Figure 844778DEST_PATH_IMAGE001
；
其中，
Figure 722604DEST_PATH_IMAGE002
为传热单元数，
Figure 603973DEST_PATH_IMAGE003
为蒸汽放热量，
Figure 366392DEST_PATH_IMAGE004
为校核工况下的凝结水温度，
Figure 892183DEST_PATH_IMAGE005
为校核工况下的进口冷空气温度，
Figure 550697DEST_PATH_IMAGE006
为校核工况下的进口风量，
Figure 43995DEST_PATH_IMAGE007
为校核工况下的冷空气定压比热容，
Figure 344527DEST_PATH_IMAGE008
为校核工况下的冷空气密度；
所述第一换热系数计算公式为：
Figure 488938DEST_PATH_IMAGE009
；
其中，
Figure 318354DEST_PATH_IMAGE010
为空冷岛在校核工况下的换热系数，
Figure 439894DEST_PATH_IMAGE011
为空冷岛换热面积；
所述污垢热阻计算公式为：
Figure 403170DEST_PATH_IMAGE012
；
其中，
Figure 762608DEST_PATH_IMAGE013
为污垢热阻，
Figure 169449DEST_PATH_IMAGE014
为空冷岛的设计换热系数；
所述目标凝汽器列包括停止运行凝汽器列，所述监测数据包括迎面风速；所述获取目标凝汽器列的监测数据，包括：
步骤一：对所述迎面风速进行初始化，并将初始化的迎面风速作为当前迎面风速；
步骤二：根据当前迎面风速和判断差值计算公式计算当前迎面风速对应的判断差值；
步骤三：比较当前迎面风速对应的判断差值与判断阈值的大小，若当前迎面风速对应的判断差值大于等于所述判断阈值，则按照预设步长增大当前迎面风速，并采用增大后的迎面风速更新步骤二中的当前迎面风速；重复执行步骤二至步骤三，直至判断差值小于所述判断阈值；
步骤四：若当前迎面风速对应的判断差值小于所述判断阈值，则将当前迎面风速作为所述停止运行凝汽器列的迎面风速；
所述判断差值计算公式为：
Figure 247127DEST_PATH_IMAGE015
其中，
Figure 14094DEST_PATH_IMAGE016
为判断差值，
Figure 759196DEST_PATH_IMAGE017
为蒸汽放热量，
Figure 195994DEST_PATH_IMAGE018
为停止运行凝汽器列的凝结水温度，
Figure 137799DEST_PATH_IMAGE019
为停止运行凝汽器列的进口冷空气温度，
Figure 318244DEST_PATH_IMAGE020
为停止运行凝汽器列的迎风面积，
Figure 42487DEST_PATH_IMAGE021
为停止运行凝汽器列的冷空气定压比热容，
Figure 650185DEST_PATH_IMAGE022
为停止运行凝汽器列的冷空气密度，
Figure 968034DEST_PATH_IMAGE023
为空冷岛换热面积；
Figure 561958DEST_PATH_IMAGE024
为基准工况下的蒸汽侧换热系数，
Figure 16073DEST_PATH_IMAGE025
为蒸汽侧换热面积，
Figure 919307DEST_PATH_IMAGE027
为管壁厚度，
Figure 724452DEST_PATH_IMAGE028
为管壁测换热面积，
Figure 620601DEST_PATH_IMAGE029
为基准工况下的空气侧换热系数，
Figure 929223DEST_PATH_IMAGE030
为肋片换热效率，
Figure 144304DEST_PATH_IMAGE032
为停止运行凝汽器列的迎面风速，
Figure 30220DEST_PATH_IMAGE033
为基准工况下空冷凝汽器列的迎面风速；
所述监测数据包括：空冷岛换热面积、蒸汽侧换热面积、管壁换热面积、空气侧换热面积、空冷岛肋片换热效率、污垢热阻、基准工况下的空气侧换热系数、基准工况下的迎面风速、当前工况下的蒸汽侧换热系数、当前工况下的管壁导热系数以及当前工况下的空气侧换热系数；
所述根据所述污垢热阻和所述监测数据，计算所述目标凝汽器列的换热系数，包括：
将所述监测数据带入第二换热系数计算公式，计算所述目标凝汽器列的换热系数；
所述第二换热系数计算公式为：
Figure 356159DEST_PATH_IMAGE034
其中，
Figure 394653DEST_PATH_IMAGE035
为目标凝汽器列的换热系数，
Figure 780635DEST_PATH_IMAGE036
为空冷岛换热面积，
Figure 419427DEST_PATH_IMAGE037
为当前工况下的蒸汽侧换热系数，
Figure 549057DEST_PATH_IMAGE038
为蒸汽侧换热面积，
Figure 566692DEST_PATH_IMAGE039
为当前工况下的管壁导热系数，
Figure 500406DEST_PATH_IMAGE040
为管壁换热面积，
Figure 236281DEST_PATH_IMAGE041
为空冷岛管壁厚度，
Figure 294236DEST_PATH_IMAGE042
为当前工况下的空气侧换热系数，
Figure 166377DEST_PATH_IMAGE043
为空气侧换热面积，
Figure 769528DEST_PATH_IMAGE044
为空冷岛肋片换热效率，
Figure 258278DEST_PATH_IMAGE045
为污垢热阻；
Figure 464131DEST_PATH_IMAGE046
为基准工况下的空气侧换热系数，
Figure 580992DEST_PATH_IMAGE047
为当前工况下的迎面风速，
Figure 479678DEST_PATH_IMAGE048
为基准工况下的迎面风速。
2.如权利要求1所述的一种空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算方法，其特征在于，所述根据所述换热系数计算所述目标凝汽器列的换热量，包括：
根据换热量计算公式和所述换热系数，计算所述目标凝汽器列的换热量；
所述换热量计算公式为：
Figure 298467DEST_PATH_IMAGE049
；
其中，
Figure 573590DEST_PATH_IMAGE050
为当前工况下目标凝汽器列的换热量，
Figure 810537DEST_PATH_IMAGE051
为当前工况下的凝结水温度，
Figure 614545DEST_PATH_IMAGE052
为当前工况下的进口冷空气温度，
Figure 687674DEST_PATH_IMAGE053
为当前工况下的进口风量，
Figure 500909DEST_PATH_IMAGE054
为当前工况下的冷空气定压比热容，
Figure 467728DEST_PATH_IMAGE055
为当前工况下的冷空气密度，
Figure 567271DEST_PATH_IMAGE056
目标凝汽器列的换热系数，
Figure 517910DEST_PATH_IMAGE057
为空冷岛换热面积。
3.如权利要求1所述的一种空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算方法，其特征在于，所述根据所述换热量计算所述目标凝汽器列的蒸汽流量，包括：
根据蒸汽流量计算公式和所述换热量，计算所述目标凝汽器列的蒸汽流量；
所述蒸汽流量计算公式为：
Figure 234369DEST_PATH_IMAGE058
其中，
Figure 55694DEST_PATH_IMAGE059
为当前工况下目标凝汽器列的蒸汽流量，
Figure 591718DEST_PATH_IMAGE050
为当前工况下目标凝汽器列的换热量，
Figure 498494DEST_PATH_IMAGE060
为当前工况下的进汽焓，
Figure 653532DEST_PATH_IMAGE061
为当前工况下的凝结水焓。
4.一种空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算装置，应用于权利要求1至3任一项所述的方法，其特征在于，包括：
污垢热阻获取模块，用于获取空冷岛在校核工况下的试验数据，并根据所述校核工况下的试验数据计算所述空冷岛的污垢热阻；
监测数据获取模块，用于获取所述空冷岛在热态冲洗时目标凝汽器列的监测数据；所述目标凝汽器列为所述空冷岛的任一凝汽器列；
换热系数计算模块，用于根据所述污垢热阻和所述监测数据，计算所述目标凝汽器列的换热系数；
换热量计算模块，用于根据所述换热系数计算所述目标凝汽器列的换热量；
蒸汽流量计算模块，用于根据所述换热量计算所述目标凝汽器列的蒸汽流量。
5.如权利要求4所述的一种空冷岛热态冲洗时的蒸汽流量计算装置，其特征在于，所述污垢热阻获取模块包括：
传热单元数计算单元，用于根据所述试验数据和传热单元数计算公式计算所述空冷岛的传热单元数；
校核工况换热系数计算单元，用于根据所述传热单元数和第一换热系数计算公式计算所述空冷岛在校核工况下的换热系数；
污垢热阻计算单元，用于根据所述空冷岛在校核工况下的换热系数和污垢热阻计算公式计算所述空冷岛的污垢热阻；
所述传热单元数计算公式为：
Figure 470309DEST_PATH_IMAGE062
；
其中，
Figure 52600DEST_PATH_IMAGE063
为传热单元数，
Figure 571306DEST_PATH_IMAGE064
为蒸汽放热量，
Figure 264456DEST_PATH_IMAGE065
为校核工况下的凝结水温度，
Figure 434275DEST_PATH_IMAGE066
为校核工况下的进口冷空气温度，
Figure 187467DEST_PATH_IMAGE067
为校核工况下的进口风量，
Figure 334415DEST_PATH_IMAGE068
为校核工况下的冷空气定压比热容，
Figure 690310DEST_PATH_IMAGE069
为校核工况下的冷空气密度；
所述第一换热系数计算公式为：
Figure 606313DEST_PATH_IMAGE070
其中，
Figure 405773DEST_PATH_IMAGE071
为空冷岛在校核工况下的换热系数，
Figure 774437DEST_PATH_IMAGE072
为空冷岛换热面积；
所述污垢热阻计算公式为：
Figure 74969DEST_PATH_IMAGE073
其中，
Figure 704533DEST_PATH_IMAGE074
为污垢热阻，
Figure DEST_PATH_IMAGE075
为空冷岛的设计换热系数。
6.一种终端设备，包括存储器、处理器以及存储在所述存储器中并可在所述处理器上运行的计算机程序，其特征在于，所述处理器执行所述计算机程序时实现如权利要求1至3任一项所述方法的步骤。
7.一种计算机可读存储介质，所述计算机可读存储介质存储有计算机程序，其特征在于，所述计算机程序被处理器执行时实现如权利要求1至3任一项所述方法的步骤。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1477368A (zh) * 2003-06-30 2004-02-25 樊绍胜 在线测量冷凝器污脏程度方法及装置
CN101655335A (zh) * 2008-08-19 2010-02-24 华北电力科学研究院有限责任公司 直接空冷系统热态清洗装置及方法
CN102338568A (zh) * 2011-09-20 2012-02-01 河北省电力建设调整试验所 基于清洁系数指标的电厂凝汽器性能在线监测系统及方法
KR20120030279A (ko) * 2010-09-20 2012-03-28 한국전력공사 발전설비에서의 관청정도 측정 시스템 및 그 방법
CN104121803A (zh) * 2014-05-23 2014-10-29 国家电网公司 一种不受除盐水量制约的空冷岛热态冲洗法
CN107577859A (zh) * 2017-08-29 2018-01-12 华中科技大学 一种凝汽器污垢度在线监测方法
CN107907005A (zh) * 2017-10-12 2018-04-13 国网河北能源技术服务有限公司 一种直接空冷凝汽器翅片换热面清洁状态的监测方法
CN109084613A (zh) * 2018-09-12 2018-12-25 东北电力大学 基于卷积神经网络和图像识别的空冷凝汽器积灰状态监测与清洗控制系统及其调控方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1477368A (zh) * 2003-06-30 2004-02-25 樊绍胜 在线测量冷凝器污脏程度方法及装置
CN101655335A (zh) * 2008-08-19 2010-02-24 华北电力科学研究院有限责任公司 直接空冷系统热态清洗装置及方法
KR20120030279A (ko) * 2010-09-20 2012-03-28 한국전력공사 발전설비에서의 관청정도 측정 시스템 및 그 방법
CN102338568A (zh) * 2011-09-20 2012-02-01 河北省电力建设调整试验所 基于清洁系数指标的电厂凝汽器性能在线监测系统及方法
CN104121803A (zh) * 2014-05-23 2014-10-29 国家电网公司 一种不受除盐水量制约的空冷岛热态冲洗法
CN107577859A (zh) * 2017-08-29 2018-01-12 华中科技大学 一种凝汽器污垢度在线监测方法
CN107907005A (zh) * 2017-10-12 2018-04-13 国网河北能源技术服务有限公司 一种直接空冷凝汽器翅片换热面清洁状态的监测方法
CN109084613A (zh) * 2018-09-12 2018-12-25 东北电力大学 基于卷积神经网络和图像识别的空冷凝汽器积灰状态监测与清洗控制系统及其调控方法

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