CN113523216B - 连铸单辊重压下控制方法及系统 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种连铸单辊重压下控制方法及系统，包括如下步骤：根据给定工况对铸坯的温度场进行计算，得到铸坯温度场；根据铸坯温度场，通过缩孔形成判定公式确定铸坯在沿拉坯方向上的缩孔形成的临界位置，将临界位置作为单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限；根据区间下限中心固相率标准，确定单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限，并根据所述区间上限和区间下限确定单辊重压下综合效果边际效应区间；根据单辊重压下综合效果边际效应区间及单辊重压下压下量规则对铸坯制定单辊重压下工艺。利用本发明能够解决目前在现有技术中，无法给出单辊重压下工艺制定原则，以获得单辊重压下技术对铸坯质量的最优改善效果等问题。

Description

连铸单辊重压下控制方法及系统

技术领域

本发明属于连铸连轧技术领域，更为具体地，涉及一种连铸单辊重压下控制方法及系统。

背景技术

连铸坯内部缺陷主要包括中心偏析、中心疏松和缩孔等。上述铸坯内部缺陷会给轧制终材带来分层、带状、探伤不合格、组织性能均匀性不合格等问题，因此会对铸坯质量和性能产生重要影响，甚至导致判废。

为了解决连铸坯内部缺陷，采用最直接有效的技术为压下技术。压下技术目前应用很广泛，而且发展出了不同模式，主要有轻压下、重压下、组合压下(即前面用轻压下后面用重压下的组合方式)。不同的压下方式的出现或者进步，主要是基于实践和理论的突破，轻压下到重压下的发展，不仅是实践上的突破，也带来了理论的突破，比如对压下裂纹的认识、对重压下提高致密度的认识等。现在理论的认识为：偏析和疏松在凝固初期形成，而缩孔是在凝固后期形成，所以应该在前期进行压下以降低偏析和疏松的形成，而后期甚至是凝固末端后进行大压下，以“焊合”缩孔。这是所有压下模式所遵循的理论指导，同时也限制了压下模式的突破。

在现有理论认识和实践结果下，目前倾向于进行轻压下、多辊重压下和组合压下，因为这些方式适合现有理论，严重限制了单辊重压下技术发展。而且就现在的理论认识，用单辊重压下的方式确实存在矛盾，压下位置理论不清楚、不合适，要么只能改善疏松、提高致密度，而缩孔无法消除，偏析改善力度不好；要么，偏析改善效果较好，而缩孔和疏松效果不好。显而易见的是，单辊重压下的方式具有更经济性和宽域适应性，同时能大大简化压下设备。

综上，现有技术无法给出单辊重压下工艺制定原则，以获得单辊重压下技术对铸坯质量的最优改善效果。

发明内容

鉴于上述问题，本发明的目的是提供一种连铸单辊重压下控制方法及系统，以解决目前的在现有技术中，无法给出单辊重压下工艺制定原则，以获得单辊重压下技术对铸坯质量的最优改善效果等问题。

本发明提供一种连铸单辊重压下控制方法，包括如下步骤：

根据给定工况对铸坯的温度场进行计算，得到铸坯温度场；

根据所述铸坯温度场，通过缩孔形成判定公式确定所述铸坯在沿拉坯方向上的缩孔形成的临界位置，将所述临界位置作为单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限；

根据区间下限中心固相率标准，确定所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限，并根据所述区间上限和所述区间下限确定所述单辊重压下综合效果边际效应区间；

根据所述单辊重压下综合效果边际效应区间及单辊重压下压下量规则对所述铸坯制定单辊重压下工艺。

此外，优选的方案是，所述根据给定工况对铸坯的温度场进计算，得到铸坯温度场包括：

通过温度场计算模型对所述铸坯的温度场进行计算，得到铸坯温度场；其中，所述温度场计算模型采用转换温度、转换热焓法，包括如下算法公式：

传热微分简化公式为：

其中，ρ为铸坯密度，t为传热时间，λ₀是参考温度T₀下的导热系数，φ为转换温度，H为热焓，热焓的单位为kJ·kg^-1；

热焓计算公式为：

其中，T₀是任选的参考温度，H₀是对应的参考热焓；L为凝固潜热，凝固潜热的单位为J·kg^-1,c_p(τ)为温度τ下的比热，f_s为固相率；

转换温度与温度对应关系公式为：

其中，λ₀是参考温度T₀下的导热系数；λ(t)为温度t下的导热系数。

此外，优选的方案是，所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限的确定方法包括：

从所述铸坯的温度场中获取所述铸坯的凝固前沿的温度梯度和冷却速率，分别作为待定温度梯度和待定冷却速率；

根据所述待定温度梯度和所述待定冷却速率，通过缩孔形成判定公式，确定所述铸坯的缩孔形成的临界位置，将所述临界位置作为所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限；其中，

所述缩孔形成判定公式为：

其中，G为待定温度梯度，单位为℃/m；为待定冷却速率，单位为℃/s；m和n为常数，Pcri为铸坯的缩孔形成的临界位置，当G和T的指数乘积开始小于Pcri时，缩孔完全形成。

此外，优选的方案是，所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限为中心固相率0.75对应的位置；所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限为中心固相率0.25对应的位置。

此外，优选的方案是，所述单辊重压下压下量规则包括：

当单辊重压下在所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限的位置执行时，所采用的单辊重压下压下量为预设压下量；

当所述单辊重压下在所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间内的位置执行时，所述单辊重压下的位置随着所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限向所述区间下限的移动，所述单辊重压下的压下量逐渐增大；

其中，所述单辊重压下的压下量的增大压下量小于等于所述预设压下量的50％。

此外，优选的方案是，所述预设压下量大于等于8mm。

此外，优选的方案是，所述单辊重压下压下量规则包括：

当在所述单辊重压下综合效果边际效应区间内有一个压下辊时，则利用该压下辊，采用预设压下量或根据所述单辊重压下压下量规则确定的单辊重压下压下量对所述铸坯执行单辊重压下；

当在所述单辊重压下综合效果边际效应区间内至少有两个压下辊时，则利用靠近所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限的位置上的压下辊，采用预设压下量或根据所述单辊重压下压下量规则确定的单辊重压下压下量对所述铸坯执行单辊重压下；

当在所述单辊重压下综合效果边际效应区间内没有压下辊时，则利用所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限外部的靠近所述区间上限位置上的压下辊，采用1.3～1.7倍的所述预设压下量对所述铸坯执行单辊重压下；

当在所述单辊重压下综合效果边际效应区间内没有压下辊，且所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限外部也没有压下辊时，则不对所述铸坯执行单辊重压下。

此外，优选的方案是，所述铸坯为72A钢种时，所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限为中心固相率0.27对应的位置；所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限为中心固相率0.59对应的位置。

本发明提供一种连铸单辊重压下控制系统，所述系统包括：

铸坯温度场计算模块，用于根据给定工况对铸坯的温度场进行计算，得到铸坯温度场；

区间上限确定模块，用于根据所述铸坯温度场，通过缩孔形成判定公式确定所述铸坯在沿拉坯方向上的缩孔形成的临界位置，将所述临界位置作为单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限；

区间下限确定模块，用于根据区间下限中心固相率标准，确定所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限，并根据所述区间上限和所述区间下限确定所述单辊重压下综合效果边际效应区间；

单辊重压下工艺制定模块，用于根据所述单辊重压下综合效果边际效应区间及单辊重压下压下量规则对所述铸坯制定单辊重压下工艺。

通过上面的技术方案可知，本发明提供的连铸单辊重压下控制方法及系统，通过缩孔形成判定公式确定铸坯在沿拉坯方向上的缩孔形成的临界位置和通过裂纹预测模型或实验得到的区间下限中心固相率标准，从而确定单辊重压下综合效果边际效应区间，根据单辊重压下综合效果边际效应区间及单辊重压下压下量规则对铸坯制定单辊重压下工艺，从而实现制定出能够改善疏松、提高致密度，同时消除缩孔、改善偏析的单辊重压下工艺，从而获得单辊重压下技术对铸坯质量的最优改善效果；本发明全面解决了铸坯缺陷；降低了压下设备和维护成本、同时还降低了设备实现和布置的难度，有利于各种坯型铸机重压下的实践，对于小方坯有利于压下推广，对于板坯有利于简化设备，减小压下质量；本发明给出的单辊重压下综合效果边际效应区间，实现以最小的压下量达到最优的压下效果。

为了实现上述以及相关目的，本发明的一个或多个方面包括后面将详细说明的特征。下面的说明以及附图详细说明了本发明的某些示例性方面。然而，这些方面指示的仅仅是可使用本发明的原理的各种方式中的一些方式。此外，本发明旨在包括所有这些方面以及它们的等同物。

附图说明

通过参考以下结合附图的说明，并且随着对本发明的更全面理解，本发明的其它目的及结果将更加明白及易于理解。在附图中：

图1为根据本发明实施例的连铸单辊重压下控制方法的流程图；

图2为根据本发明实施例1中单辊重压下压下位置和裂纹的关系图；

图3为根据本发明实施例1的连铸单辊重压下控制方法的示意图。

在所有附图中相同的标号指示相似或相应的特征或功能。

具体实施方式

在下面的描述中，出于说明的目的，为了提供对一个或多个实施例的全面理解，阐述了许多具体细节。然而，很明显，也可以在没有这些具体细节的情况下实现这些实施例。

针对前述提出的目前在现有技术中，无法给出单辊重压下工艺制定原则，以获得单辊重压下技术对铸坯质量的最优改善效果等问题，提出了一种连铸单辊重压下控制方法及系统。

以下将结合附图对本发明的具体实施例进行详细描述。

为了说明本发明提供的连铸单辊重压下控制方法，图1示出了根据本发明实施例的连铸单辊重压下控制方法的流程。

如图1所示，本发明提供的连铸单辊重压下控制方法，包括如下步骤：

S110、根据给定工况对铸坯的温度场进行计算，得到铸坯温度场。

具体的，根据给定工况对铸坯的温度场进行计算，得到铸坯温度场。其中，给定工况是指给定连铸过程中用于温度场计算的参数，当然也可通过实时跟踪设备实时获取连铸过程中的参数，对温度场进行实时跟踪计算。铸坯温度场是指铸坯各个点上温度的集合。

作为本发明的一个优选实施例，根据给定工况对铸坯的温度场进计算，得到铸坯温度场包括：

通过温度场计算模型对所述铸坯的温度场进行计算，得到铸坯温度场；其中，温度场计算模型采用转换温度、转换热焓法，包括如下算法公式：

传热微分简化公式为：

其中，ρ为铸坯密度，t为传热时间，λ₀是参考温度T₀下的导热系数，φ为转换温度，H为热焓，热焓的单位为kJ·kg^-1；

热焓计算公式为：

其中，T₀是任选的参考温度，H₀是对应的参考热焓；L为凝固潜热，凝固潜热的单位为J·kg^-1,c_p(τ)为温度τ下的比热，f_s为固相率；

转换温度与温度对应关系公式为：

其中，λ₀是参考温度T₀下的导热系数；λ(t)为温度t下的导热系数。

具体的，通过温度场计算模型能够快速完成对铸坯温度场的计算，在温度场计算模型中储存温度场计算公式，将给定工况的参数输入至温度场计算模型中，直接输出铸坯温度场。采用转换温度和转换热焓的方式，采用温度和热焓转换算法，自然地计入凝固潜热和比热随温度变化；用温度和转换温度的变化关系考虑了导热系数随温度的变化和钢种物性参数随温度变化。

S120、根据铸坯温度场，通过缩孔形成判定公式确定所述铸坯在沿拉坯方向上的缩孔形成的临界位置，将临界位置作为单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限。

具体的，单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限为依据温度场计算模型和缩孔形成判定公式得到的缩孔形成的临界位置。临界位置的判断机理以缩孔完全形成的位置为标准，具体来说，结合温度场计算模型获得的铸坯温度场，求出凝固前沿的温度梯度和冷却速率，依据缩孔形成判定公式得到缩孔形成的临界位置。

作为本发明的一个优选实施例，单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限的确定方法包括：

从铸坯的温度场中获取铸坯的凝固前沿的温度梯度和冷却速率，分别作为待定温度梯度和待定冷却速率；

根据待定温度梯度和待定冷却速率，通过缩孔形成判定公式，确定铸坯的缩孔形成的临界位置，将临界位置作为单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限；其中，

缩孔形成判定公式为：

其中，G为待定温度梯度，单位为℃/m；为待定冷却速率，单位为℃/s；m和n为常数，Pcri为铸坯的缩孔形成的临界位置，当G和T的指数乘积开始小于Pcri时，缩孔完全形成。

具体的，在铸坯拉坯过程中，当G和T的指数乘积开始小于Pcri时，缩孔完全形成，即确定出缩孔形成的临界位置，将缩孔形成的临界位置作为单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限。

S130、根据区间下限中心固相率标准，确定单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限，并根据区间上限和区间下限确定单辊重压下综合效果边际效应区间。

具体的，区间下限中心固相率标准主要以避免压下裂纹来确定，通过裂纹预测模型或实验得到，以单辊重压下不带来压下裂纹为标准。将裂纹形成时的中心固相率作为区间下限中心固相率标准，再通过铸坯温度场确定区间下限中心固相率标准对应的位置，作为单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限。

作为本发明的一个优选实施例，单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限为中心固相率0.75对应的位置；单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限为中心固相率0.25对应的位置。

具体的，通过实验验证，通过上述方法获得单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限和区间下限，其中，区间下限为中心固相率0.25对应的位置为通过裂纹预测模型或实验得到；区间上限为中心固相率0.75对应的位置，通过缩孔形成判定公式计算得到。

S140、根据单辊重压下综合效果边际效应区间及单辊重压下压下量规则对铸坯制定单辊重压下工艺。

具体的，根据单辊重压下综合效果边际效应区间以及预先设定的单辊重压下压下量规则制定出合适的单辊重压下工艺。

作为本发明的一个优选实施例，单辊重压下压下量规则包括：

当单辊重压下在单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限的位置执行时，所采用的单辊重压下压下量为预设压下量；

当单辊重压下在单辊重压下综合效果边际效应区间的区间内的位置执行时，单辊重压下的位置随着单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限向区间下限的移动，单辊重压下的压下量逐渐增大；

其中，单辊重压下的压下量的增大压下量小于等于预设压下量的50％。

具体的，单辊重压下压下量在靠近综合效果边际效应区间的区间上限时为最优压下量即为预设压下量，预设压下量是达到最优效果需要最少的压下量；在综合效果边际效应区间的区间内，随着压下位置向区间下限移动，为了获得改善效果，压下量逐渐增大；单辊重压下的压下量的增大压下量小于等于预设压下量的50％。

作为本发明的一个优选实施例，预设压下量大于等于8mm。

作为本发明的一个优选实施例，单辊重压下压下量规则包括：

当在单辊重压下综合效果边际效应区间内有一个压下辊时，则利用该压下辊，采用预设压下量或根据所述单辊重压下压下量规则确定的单辊重压下压下量对铸坯执行单辊重压下；

当在单辊重压下综合效果边际效应区间内至少有两个压下辊时，则利用靠近单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限的位置上的压下辊，采用预设压下量或根据单辊重压下压下量规则确定的单辊重压下压下量对铸坯执行单辊重压下；

当在单辊重压下综合效果边际效应区间内没有压下辊时，则利用单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限外部的靠近区间上限位置上的压下辊，采用1.3～1.7倍的预设压下量对所述铸坯执行单辊重压下；

当在单辊重压下综合效果边际效应区间内没有压下辊，且单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限外部也没有压下辊时，则不对铸坯执行单辊重压下。

作为本发明的一个优选实施例，铸坯为72A钢种时，单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限为中心固相率0.27对应的位置；单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限为中心固相率0.59对应的位置。

本发明提供的连铸单辊重压下控制系统，包括：

铸坯温度场计算模块，用于根据给定工况对铸坯的温度场进行计算，得到铸坯温度场；

区间上限确定模块，用于根据铸坯温度场，通过缩孔形成判定公式确定所述铸坯在沿拉坯方向上的缩孔形成的临界位置，将临界位置作为单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限；

区间下限确定模块，用于根据区间下限中心固相率标准，确定单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限，并根据区间上限和区间下限确定单辊重压下综合效果边际效应区间；

单辊重压下工艺制定模块，用于根据单辊重压下综合效果边际效应区间及单辊重压下压下量规则对铸坯制定单辊重压下工艺。

为了更好的说明本发明所提供的连铸单辊重压下控制方法及系统，提供以下具体实施例，如下：

实施例1

以某钢厂180mm×180mm小方坯连铸为主，压下拉矫机有三台，距离结晶器液面分别为15m、16.2m和17.4m。生产拉速为1.45m/min，钢种为72A。

单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限的确定方法为：

经过大量实践回归，针对72A钢种，临界位置判断式中，m＝1，n＝0.5，Pcri＝520。通过温度场计算模型可以确定：铸坯的凝固前沿的温度梯度和冷却速率，分别作为待定温度梯度和待定冷却速率，根据缩孔形成判定公式计算：

当G和T的指数乘积等于(开始小于)Pcri时，铸坯的位置在距离结晶器液面以下15.95m，对应的中心固相率为0.59。

单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限确定方法

如图2所示，通过压下实验，得到图2中压下位置和压下裂纹的关系，据此可以得到单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限为中心固相率0.27，通过铸坯温度场确定出对应的位置为14.92m。

由本发明的方法，得到了实施例1中72A钢种拉速为1.45m/min条件下，单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限和区间上限为中心固相率0.27～0.59对应的位置，单辊重压下综合效果边际效应区间为14.92m～15.95m，形成了图3的对应关系。

根据图3，结合本发明单辊重压下在线控制方法，第一台拉矫机位于单辊重压下综合效果边际效应区间内，则用第一辊执行单辊重压下。如果预设压下量为12mm，则由于压下辊更靠近单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限位置，则按照线性增大关系，压下量选择为预设单辊压下量的1.2倍，即为14.4mm。

通过上述具体实施方式可看出，本发明提供的连铸单辊重压下控制方法及系统，通过缩孔形成判定公式确定铸坯在沿拉坯方向上的缩孔形成的临界位置和通过裂纹预测模型或实验得到的区间下限中心固相率标准，从而确定单辊重压下综合效果边际效应区间，根据单辊重压下综合效果边际效应区间及单辊重压下压下量规则对铸坯制定单辊重压下工艺，从而实现制定出能够改善疏松、提高致密度，同时消除缩孔、改善偏析的单辊重压下工艺，从而获得单辊重压下技术对铸坯质量的最优改善效果；本发明全面解决了铸坯缺陷；降低了压下设备和维护成本、同时还降低了设备实现和布置的难度，有利于各种坯型铸机重压下的实践，对于小方坯有利于压下推广，对于板坯有利于简化设备，减小压下质量；本发明给出的单辊重压下综合效果边际效应区间，实现以最小的压下量达到最优的压下效果。

如上参照附图以示例的方式描述了根据本发明提出的连铸单辊重压下控制方法及系统。但是，本领域技术人员应当理解，对于上述本发明所提出的连铸单辊重压下控制方法及系统，还可以在不脱离本发明内容的基础上做出各种改进。因此，本发明的保护范围应当由所附的权利要求书的内容确定。

Claims (9)

1.一种连铸单辊重压下控制方法，其特征在于，包括如下步骤：

根据给定工况对铸坯的温度场进行计算，得到铸坯温度场；

根据所述铸坯温度场，通过缩孔形成判定公式确定所述铸坯在沿拉坯方向上的缩孔形成的临界位置，将所述临界位置作为单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限；

根据区间下限中心固相率标准，确定所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限，并根据所述区间上限和所述区间下限确定所述单辊重压下综合效果边际效应区间；

根据所述单辊重压下综合效果边际效应区间及单辊重压下压下量规则对所述铸坯制定单辊重压下工艺。

2.根据权利要求1所述的连铸单辊重压下控制方法，其特征在于，所述根据给定工况对铸坯的温度场进计算，得到铸坯温度场包括：

通过温度场计算模型对所述铸坯的温度场进行计算，得到铸坯温度场；其中，所述温度场计算模型采用转换温度、转换热焓法，包括如下算法公式：

传热微分简化公式为：

其中，ρ为铸坯密度，t为传热时间，λ₀是参考温度T₀下的导热系数，φ为转换温度，H为热焓，x和y分别为温度场的横坐标和纵坐标，热焓的单位为kJ·kg^-1；

热焓计算公式为：

其中，T₀是任选的参考温度，H₀是对应的参考热焓；L为凝固潜热，凝固潜热的单位为J·kg^-1,c_p(τ)为温度τ下的比热，f_s为固相率；

转换温度与温度对应关系公式为：

其中，λ₀是参考温度T₀下的导热系数；λ(t)为温度t下的导热系数。

3.根据权利要求1所述的连铸单辊重压下控制方法，其特征在于，所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限的确定方法包括：

从所述铸坯的温度场中获取所述铸坯的凝固前沿的温度梯度和冷却速率，分别作为待定温度梯度和待定冷却速率；

根据所述待定温度梯度和所述待定冷却速率，通过缩孔形成判定公式，确定所述铸坯的缩孔形成的临界位置，将所述临界位置作为所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限；其中，

所述缩孔形成判定公式为：

其中，G为待定温度梯度，单位为℃/m；为待定冷却速率，单位为℃/s；m和n为常数，Pcri为铸坯的缩孔形成的临界位置，当G和T的指数乘积开始小于Pcri时，缩孔完全形成。

4.根据权利要求1所述的连铸单辊重压下控制方法，其特征在于，

所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限为中心固相率0.75对应的位置；

所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限为中心固相率0.25对应的位置。

5.根据权利要求1所述的连铸单辊重压下控制方法，其特征在于，所述单辊重压下压下量规则包括：

当单辊重压下在所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限的位置执行时，所采用的单辊重压下压下量为预设压下量；

当所述单辊重压下在所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间内的位置执行时，所述单辊重压下的位置随着所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限向所述区间下限的移动，所述单辊重压下的压下量逐渐增大；

其中，所述单辊重压下的压下量的增大压下量小于等于所述预设压下量的50％。

6.根据权利要求5所述的连铸单辊重压下控制方法，其特征在于，所述预设压下量大于等于8mm。

7.根据权利要求5所述的连铸单辊重压下控制方法，其特征在于，所述单辊重压下压下量规则包括：

当在所述单辊重压下综合效果边际效应区间内有一个压下辊时，则利用该压下辊，采用预设压下量或根据所述单辊重压下压下量规则确定的单辊重压下压下量对所述铸坯执行单辊重压下；

当在所述单辊重压下综合效果边际效应区间内至少有两个压下辊时，则利用靠近所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限的位置上的压下辊，采用预设压下量或根据所述单辊重压下压下量规则确定的单辊重压下压下量对所述铸坯执行单辊重压下；

当在所述单辊重压下综合效果边际效应区间内没有压下辊时，则利用所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限外部的靠近所述区间上限位置上的压下辊，采用1.3～1.7倍的所述预设压下量对所述铸坯执行单辊重压下；

当在所述单辊重压下综合效果边际效应区间内没有压下辊，且所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限外部也没有压下辊时，则不对所述铸坯执行单辊重压下。

8.根据权利要求1所述的连铸单辊重压下控制方法，其特征在于，所述铸坯为72A钢种时，所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限为中心固相率0.27对应的位置；所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限为中心固相率0.59对应的位置。

9.一种连铸单辊重压下控制系统，其特征在于，所述系统包括：

铸坯温度场计算模块，用于根据给定工况对铸坯的温度场进行计算，得到铸坯温度场；

区间上限确定模块，用于根据所述铸坯温度场，通过缩孔形成判定公式确定所述铸坯在沿拉坯方向上的缩孔形成的临界位置，将所述临界位置作为单辊重压下综合效果边际效应区间的区间上限；

区间下限确定模块，用于根据区间下限中心固相率标准，确定所述单辊重压下综合效果边际效应区间的区间下限，并根据所述区间上限和所述区间下限确定所述单辊重压下综合效果边际效应区间；

单辊重压下工艺制定模块，用于根据所述单辊重压下综合效果边际效应区间及单辊重压下压下量规则对所述铸坯制定单辊重压下工艺。