CN113355497B - 一种低活化钢钢板及其制备工艺 - Google Patents

一种低活化钢钢板及其制备工艺 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种低活化钢钢板及其制备工艺，包括如下过程：将低活化钢铸锭进行均匀化退火；完成均匀化退火后的铸锭进行粗轧，得到粗轧钢板；将粗轧钢板于1000～1050℃下保温2～3h；对保温后的粗轧钢板随后进行精轧，得到精轧钢板；将精轧钢板于700～750℃下进行时效处理10～12h；去除时效处理后的精轧钢板表面的氧化皮、进行清洁；对清洁后的精轧钢板进行冷轧，得到冷轧钢板；对冷轧钢板进行回火处理，得到所述低活化钢钢板。本发明的制备工艺能够使低活化钢的韧性和塑性得到显著改善，同时，本发明主要通过轧制的手段能够大大提高低活化钢的加工效率，提高低活化钢的产能。

Description

一种低活化钢钢板及其制备工艺
技术领域
本发明属于金属材料加工技术领域，具体涉及一种低活化钢钢板及其制备工艺。
背景技术
由于低活化钢具有较低的热膨胀系数、较高的热导率及优良的抗肿胀和抗辐照脆性等优点，且具有雄厚的工业基础，目前普遍认为是聚变堆包层首选的结构材料。为保证低活化钢的纯净度，目前主要以真空感应熔炼为主。熔炼后得到钢锭普遍采用锻造的方式进行热加工。为了满足在高温下服役的力学性能，低活化钢通常需要经过正火+高温回火处理以得到回火马氏体组织。正火处理后得到极高位错密度的不稳定淬火马氏体，经高温回火处理得到较稳定的回火马氏体，在位错密度大量减少的同时其韧性和塑性得到显著改善。
一座核聚变示范堆大约需要使用3500吨的低活化材料，采用锻造的方式进行生产效率较为低下。同时，由于聚变堆对钢材的表面质量及厚度有很高的要求，沿用以前的加工工艺，很难生产出具有良好表面质量且超薄的钢板，不满足聚变堆设计的使用要求。同时采用原工艺生产的钢板的屈服强度为460MPa、室温冲击吸收功为130J，其力学性能水平还比较低，因此急需改进低活化钢板的制备工艺，以满足聚变堆对低活化钢板材质量及力学性能的要求。
发明内容
为解决现有技术中存在的问题，本发明的目的在于提供一种低活化钢钢板及其制备工艺，本发明能够提升低活化钢钢板的质量及力学性能。
本发明采用的技术方案如下：
一种低活化钢钢板的制备工艺，包括如下过程：
将低活化钢铸锭进行均匀化退火；
完成均匀化退火后的铸锭进行粗轧，得到粗轧钢板；
将粗轧钢板于1000～1050℃下保温2～3h；
对保温后的粗轧钢板随后进行精轧，得到精轧钢板；
将精轧钢板于700～750℃下进行时效处理10～12h；
去除时效处理后的精轧钢板表面的氧化皮、进行清洁；
对清洁后的精轧钢板进行冷轧，得到冷轧钢板；
对冷轧钢板进行回火处理，得到所述低活化钢钢板。
优选的，所述低活化钢为Eurofer97、9Cr2WVTa、F82H、JLF-1、CLAM、CLF-1、EK-181、SCRAM或ARAA。
优选的，低活化钢铸锭均匀化退火的温度为1200～1230℃，保温时间为5～8h。
优选的，低活化钢铸锭的直径为20～25cm。
优选的，粗轧过程中：开轧温度为1100～1150℃，终轧温度为950～1000℃，变形量为70％～75％。
优选的，精轧过程中，开轧温度为1000～1050℃，终轧温度为900～950℃，变形量为80％～85％。
优选的，冷轧过程中，冷轧变形量为70％～75％。
优选的，回火处理过程中，处理温度为650～700℃，保温时间为2～3h。
本发明还提供了一种低活化钢钢板，该低活化钢钢板采用本发明如上所述制备方法制得。
所述低活化钢钢板的室温屈服强度为851～871MPa、650℃屈服强度为468～482MPa、韧脆转变温度为－119～－109℃、室温冲击功350～371J；所述低活化钢钢板于550℃下保温5000h后，室温屈服强度为794～856MPa、650℃屈服强度为450～484MP、韧脆转变温度为－102～－95℃、室温冲击功325～346J。
本发明具有如下有益效果：
本发明低活化钢钢板的制备工艺中，通过均匀化退火能够有效的去除钢锭中的应力同时均匀化成分；粗轧的目的是为了对粗大的铸态晶粒进行破碎、细化晶粒，粗轧钢板于1000～1050℃下保温2～3h的时效处理是为了让钢中析出M23C6、MX和Laves析出相；精轧除了进一步的破碎晶粒还能够促进钢中碳化物的析出和对Laves相进行破碎，同时能够对钢板进行定型，冷轧是为了对钢板进行加工硬化和对钢中的析出相进行进一步碎化，重要的是能够轧制超薄的钢板；冷轧后不进行正火处理直接进行回火处理，是为了得到马氏体组织。综上，本发明的制备工艺能够使低活化钢的韧性和塑性得到显著改善，同时，本发明主要通过轧制的手段能够大大提高低活化钢的加工效率，提高低活化钢的产能。
具体实施方式
下面结合实施例来对本发明做进一步的说明。
本发明的低活化钢钢板的制备工艺过程包括：对直径为20～25cm的低活化钢铸锭进行1200～1230℃保温5～8h均匀化退火后，随后进行粗轧，粗轧温度为1100～1150℃，终轧温度为950～1000℃，变形量为70％～75％；将粗轧后钢板置于1000～1050℃保温2～3h，随后进行精轧，精轧温度为1000～1050℃，终轧温度为900～950℃，变形量为80％～85％；将精轧后钢板置于700～750℃进行时效10～12h；去除表面氧化皮，清洁后进行冷轧，冷轧变形量为70％～75％；冷轧后不进行正火处理直接进行回火处理，即得到成品钢板，回火工艺为650～700℃，保温时间为2～3h。
本发明的上述制备工艺适用的低活化钢种类包括：Eurofer97、9Cr2WVTa、F82H、JLF-1、CLAM、CLF-1、EK-181、SCRAM和ARAA。
实施例1
本实施例的低活化钢钢板的制备工艺过程包括：对直径为20cm的低活化钢铸锭进行1200℃保温8h均匀化退火后，随后进行粗轧，粗轧温度为1100℃，终轧温度为950℃，变形量为75％；将粗轧后钢板置于1000℃保温3h，随后进行精轧，精轧温度为1050℃，终轧温度为950℃，变形量为85％；将精轧后钢板置于700℃进行时效12h；去除表面氧化皮，清洁后进行冷轧，冷轧变形量为75％；冷轧后不进行正火处理直接进行回火处理，即得到成品钢板，回火处理的温度为700℃，保温时间为2h。
本实施例制得的氧化物强化低活化钢的性能检测表如表1所示。
实施例2
本实施例的低活化钢钢板的制备工艺过程包括：对直径为25cm的低活化钢铸锭进行1230℃保温5h均匀化退火后，随后进行粗轧，粗轧温度为1150℃，终轧温度为1000℃，变形量为70％；将粗轧后钢板置于1050℃保温2h，随后进行精轧，精轧温度为1000℃，终轧温度为900℃，变形量为80％；将精轧后钢板置于750℃进行时效10h；去除表面氧化皮，清洁后进行冷轧，冷轧变形量为70％；冷轧后不进行正火处理直接进行回火处理，即得到成品钢板，回火处理的温度为650℃，保温时间为3h。
本实施例制得的氧化物强化低活化钢的性能检测表如表1所示。
实施例3
本实施例的低活化钢钢板的制备工艺过程包括：对直径为22cm的低活化钢铸锭进行1220℃保温7h均匀化退火后，随后进行粗轧，粗轧温度为1130℃，终轧温度为980℃，变形量为72％；将粗轧后钢板置于1030℃保温2.5h，随后进行精轧，精轧温度为1030℃，终轧温度为930℃，变形量为82％；将精轧后钢板置于730℃进行时效11h；去除表面氧化皮，清洁后进行冷轧，冷轧变形量为72％；冷轧后不进行正火处理直接进行回火处理，即得到成品钢板，回火处理的温度为680℃，保温时间为2.5h。
本实施例制得的氧化物强化低活化钢的性能检测表如表1所示。
实施例4
本实施例的低活化钢钢板的制备工艺过程包括：对直径为20cm的9Cr2WVTa铸锭进行1200℃保温8h均匀化退火后，随后进行粗轧，粗轧温度为1100℃，终轧温度为950℃，变形量为75％；将粗轧后钢板置于1050℃保温2h，随后进行精轧，精轧温度为1050℃，终轧温度为950℃，变形量为85％；将精轧后钢板置于750℃进行时效10h；去除表面氧化皮，清洁后进行冷轧，冷轧变形量为75％；冷轧后不进行正火处理直接进行回火处理，即得到成品钢板，回火处理的温度为650℃，保温时间为3h。
本实施例制得的氧化物强化低活化钢的性能检测表如表1所示。
实施例5
本实施例的低活化钢钢板的制备工艺过程包括：对直径为25cm的F82H铸锭进行1230℃保温5h均匀化退火后，随后进行粗轧，粗轧温度为1150℃，终轧温度为1000℃，变形量为75％；将粗轧后钢板置于1000℃保温2h，随后进行精轧，精轧温度为1000℃，终轧温度为900℃，变形量为80％；将精轧后钢板置于700℃进行时效12h；去除表面氧化皮，清洁后进行冷轧，冷轧变形量为70％；冷轧后不进行正火处理直接进行回火处理，即得到成品钢板，回火处理的温度为650℃，保温时间为3h。
本实施例制得的氧化物强化低活化钢的性能检测表如表1所示。
实施例6
本实施例的低活化钢钢板的制备工艺过程包括：对直径为24cm的JLF-1钢铸锭进行1220℃保温7h均匀化退火后，随后进行粗轧，粗轧温度为1130℃，终轧温度为980℃，变形量为72％；将粗轧后钢板置于1030℃保温2.5h，随后进行精轧，精轧温度为1030℃，终轧温度为930℃，变形量为84％；将精轧后钢板置于720℃进行时效11h；去除表面氧化皮，清洁后进行冷轧，冷轧变形量为73％；冷轧后不进行正火处理直接进行回火处理，即得到成品钢板，回火处理的温度为680℃，保温时间为2.5h。
本实施例制得的氧化物强化低活化钢的性能检测表如表1所示。
实施例7
本实施例的低活化钢钢板的制备工艺过程包括：对直径为25cm的CLAM钢铸锭进行12000℃保温8h均匀化退火后，随后进行粗轧，粗轧温度为1150℃，终轧温度为950℃，变形量为75％；将粗轧后钢板置于1050℃保温2～3h，随后进行精轧，精轧温度为1050℃，终轧温度为900℃，变形量为85％；将精轧后钢板置于750℃进行时效10h；去除表面氧化皮，清洁后进行冷轧，冷轧变形量为75％；冷轧后不进行正火处理直接进行回火处理，即得到成品钢板，回火处理的温度为700℃，保温时间为2h。
本实施例制得的氧化物强化低活化钢的性能检测表如表1所示。
实施例8
本实施例的低活化钢钢板的制备工艺过程包括：对直径为25cm的CLF-1钢铸锭进行1230℃保温5h均匀化退火后，随后进行粗轧，粗轧温度为1100℃，终轧温度为1000℃，变形量为70％；将粗轧后钢板置于1000℃保温3h，随后进行精轧，精轧温度为1050℃，终轧温度为900℃，变形量为85％；将精轧后钢板置于700℃进行时效12h；去除表面氧化皮，清洁后进行冷轧，冷轧变形量为75％；冷轧后不进行正火处理直接进行回火处理，即得到成品钢板，回火处理的温度为700℃，保温时间为2h。
本实施例制得的氧化物强化低活化钢的性能检测表如表1所示。
实施例9
本实施例的低活化钢钢板的制备工艺过程包括：对直径为20cm的EK-181钢铸锭进行1200℃保温8h均匀化退火后，随后进行粗轧，粗轧温度为1150℃，终轧温度为950℃，变形量为75％；将粗轧后钢板置于1050℃保温2h，随后进行精轧，精轧温度为1050℃，终轧温度为90℃，变形量为85％；将精轧后钢板置于750℃进行时效10h；去除表面氧化皮，清洁后进行冷轧，冷轧变形量为70％；冷轧后不进行正火处理直接进行回火处理，即得到成品钢板，回火处理的温度为650℃，保温时间为3h。
本实施例制得的氧化物强化低活化钢的性能检测表如表1所示。
实施例10
本实施例的低活化钢钢板的制备工艺过程包括：对直径为25cm的SCRAM钢铸锭进行1230℃保温5h均匀化退火后，随后进行粗轧，粗轧温度为1150℃，终轧温度为950℃，变形量为75％；将粗轧后钢板置于1000℃保温3h，随后进行精轧，精轧温度为1050℃，终轧温度为900℃，变形量为85％；将精轧后钢板置于700℃进行时效12h；去除表面氧化皮，清洁后进行冷轧，冷轧变形量为75％；冷轧后不进行正火处理直接进行回火处理，即得到成品钢板，回火处理的温度为700℃，保温时间为2h。
本实施例制得的氧化物强化低活化钢的性能检测表如表1所示。
实施例11
本实施例的低活化钢钢板的制备工艺过程包括：对直径为25cm的ARAA钢铸锭进行1230℃保温5h均匀化退火后，随后进行粗轧，粗轧温度为1100℃，终轧温度为950℃，变形量为75％；将粗轧后钢板置于1000℃保温3h，随后进行精轧，精轧温度为1000℃，终轧温度为900℃，变形量为85％；将精轧后钢板置于750℃进行时效10h；去除表面氧化皮，清洁后进行冷轧，冷轧变形量为75％；冷轧后不进行正火处理直接进行回火处理，即得到成品钢板，回火处理的温度为700℃，保温时间为3h。
本实施例制得的氧化物强化低活化钢的性能检测表如表1所示。
表1
Figure BDA0003102158790000071
Figure BDA0003102158790000081
从上述可以看出，本发明制备的氧化物强化低活化钢高温老化前具有优良的常温及高温力学性能。高温老化前，室温屈服强度为851～871MPa，650℃屈服强度为468～482MPa，韧脆转变温度为－119～－109℃，室温冲击功350～371J；高温老化后，室温屈服强度为794～856MPa，650℃屈服强度为450～484MP，韧脆转变温度为－102～－95℃，室温冲击功325～346J。高温老化前后室温屈服强度均远高于传统的低活化钢(460MPa)，室温冲击功也高于传统的低活化钢(130J)；高温老化后钢的力学性能没有出现大幅降低，实现了提高钢的力学性能和抗高温老化性能的效果。

Claims (4)

1.一种低活化钢钢板的制备工艺，其特征在于，包括如下过程：
将低活化钢铸锭进行均匀化退火；
完成均匀化退火后的铸锭进行粗轧，得到粗轧钢板；
将粗轧钢板于1000~1050℃下保温2~3h；
对保温后的粗轧钢板随后进行精轧，得到精轧钢板；
将精轧钢板于700~750℃下进行时效处理10~12h；
去除时效处理后的精轧钢板表面的氧化皮、进行清洁；
对清洁后的精轧钢板进行冷轧，得到冷轧钢板；
对冷轧钢板进行回火处理，得到所述低活化钢钢板；
所述低活化钢为Eurofer97、9Cr2WVTa、F82H、JLF-1、CLAM、CLF-1、EK-181、SCRAM或ARAA；
低活化钢铸锭的直径为20~25cm；
粗轧过程中：开轧温度为1100~1150℃，终轧温度为950~1000℃，变形量为70%~75%；
精轧过程中，开轧温度为1000~1050℃，终轧温度为900~950℃，变形量为80%~85%；
冷轧过程中，冷轧变形量为70%~75%；
回火处理过程中，处理温度为650~700℃，保温时间为2~3h。
2.根据权利要求1所述的一种低活化钢钢板的制备工艺，其特征在于，低活化钢铸锭均匀化退火的温度为1200~1230℃，保温时间为5~8h。
3.一种低活化钢钢板，其特征在于，该低活化钢钢板采用权利要求1-2任意一项所述制备工艺制得。
4.根据权利要求3所述的一种低活化钢钢板，其特征在于，所述低活化钢钢板的室温屈服强度为851~871MPa、650℃屈服强度为468~482MPa、韧脆转变温度为－119~－109℃、室温冲击功350~371 J；所述低活化钢钢板于550℃下保温5000h后，室温屈服强度为794~856MPa、650℃屈服强度为450~484MP、韧脆转变温度为－102~－95℃、室温冲击功325~346J。
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Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09174116A (ja) * 1995-12-27 1997-07-08 Nippon Steel Corp 連続熱延鋼板の製造方法とその設備
WO2005034139A2 (fr) * 2003-10-06 2005-04-14 The Federal State Unitarian Enterprise 'a.A.Bochvar All-Russia Research Institute Of Inorganic Materials' Unite de combustible pour reacteur a neutrons rapides, et gaine permettant sa preparation
CN103160745A (zh) * 2013-02-25 2013-06-19 宝钢特种材料有限公司 一种核聚变堆用大吨级高Ta低活化马氏体钢及其制造方法
CN103194692A (zh) * 2013-04-25 2013-07-10 北京科技大学 一种超临界水堆用马氏体钢及其制备方法
CN106119492A (zh) * 2016-08-24 2016-11-16 中国科学院合肥物质科学研究院 一种聚变堆用工业规模低活化马氏体钢板材的热加工方法
CN106435392A (zh) * 2016-09-23 2017-02-22 中国科学院合肥物质科学研究院 一种改进低活化马氏体钢力学性能的热机械处理方法
KR101769744B1 (ko) * 2016-03-03 2017-08-21 한국원자력연구원 인장 강도 및 크립 저항성이 우수한 저방사화 페라이트-마르텐사이트 강 및 이의 제조방법

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09174116A (ja) * 1995-12-27 1997-07-08 Nippon Steel Corp 連続熱延鋼板の製造方法とその設備
WO2005034139A2 (fr) * 2003-10-06 2005-04-14 The Federal State Unitarian Enterprise 'a.A.Bochvar All-Russia Research Institute Of Inorganic Materials' Unite de combustible pour reacteur a neutrons rapides, et gaine permettant sa preparation
CN103160745A (zh) * 2013-02-25 2013-06-19 宝钢特种材料有限公司 一种核聚变堆用大吨级高Ta低活化马氏体钢及其制造方法
CN103194692A (zh) * 2013-04-25 2013-07-10 北京科技大学 一种超临界水堆用马氏体钢及其制备方法
KR101769744B1 (ko) * 2016-03-03 2017-08-21 한국원자력연구원 인장 강도 및 크립 저항성이 우수한 저방사화 페라이트-마르텐사이트 강 및 이의 제조방법
CN106119492A (zh) * 2016-08-24 2016-11-16 中国科学院合肥物质科学研究院 一种聚变堆用工业规模低活化马氏体钢板材的热加工方法
CN106435392A (zh) * 2016-09-23 2017-02-22 中国科学院合肥物质科学研究院 一种改进低活化马氏体钢力学性能的热机械处理方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
庞启航.低活化钢析出相热力学研究.《材料工程》.2016,(第07期), *

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