CN113336502A - 一种多金属污染土壤的地聚物固化材料及其制备方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种多金属污染土壤的地聚物固化材料及其制备方法，原料由固态原料和液态原料组成；固态原料按照质量百分比由4～6％水泥，4～6％高炉矿渣，88～92％多金属污染土壤组成，三者组份为100％；液态原料是含有碱激发剂和减水剂的水溶液，碱激发剂的质量浓度为4～6％，减水剂的质量浓度为0.5～1.0％；固态原料和液态原料按照水灰比为0.30～0.40进行混合。本发明将其应用于有毒废料处理。通过如下过程重金属离子被固定在地聚物中:(1)金属离子进入地聚物网络；(2)平衡相关阴阳离子金属离子被束缚在该结构中；(3)物理性封装重金属离子。地聚物基质因其低渗透性、抗酸性及耐久性而为有毒重金属提供了理想固化环境。通过物理化学作用有害元素被固定在三维网络结构地聚物基质中。

Description

一种多金属污染土壤的地聚物固化材料及其制备方法

技术领域

本发明属于土壤修复技术领域，具体涉及一种多金属污染土壤的地聚物固化材料及其制备方法。

背景技术

随着国家经济的发展，工业的高度发达，对矿产资源的需求的增加，导致矿区周边的土壤重金属污染严重。重金属是一种持久性潜在的有毒污染物，人类活动对矿山的不断开采以及矿渣的随意堆放，使矿区周围的土壤造成重金属污染。重金属进入污染土壤后，难以被生物降解，长期累积会引起土壤生物活性降低，造成土壤生态系统功能减弱，甚至丧失，使得土壤的承载力下降，影响地表动植物活性。而且土壤中重金属具有随食物链传递、生物富集和生物放大的特点，这是一个长期而缓慢的累积过程。重金属污染的土壤，往往土质疏松，容易造成水土流失。目前，针对矿区土壤重金属的修复问题和处理问题，许多专家做了很多研究，最直接的方法就是将其固化后填埋，但是目前大多数污染土壤固化后，强度难以达到要求，因而重金属离子的释放还是不符合标准，存在持续性的污染。

发明内容

本发明的目的提供一种多金属污染土壤的地聚物固化材料及其制备方法，该地聚物固化材料以多金属污染土壤为主要原料，通过缩聚反应形成地聚物，地聚物内部的硅铝网络骨架会形成微孔结构可以阻止了重金属离子的释放。

本发明这种一种多金属污染土壤的地聚物固化材料，原料由固态原料和液态原料组成；固态原料按照质量百分比由4～6％水泥，4～6％高炉矿渣，88～92％多金属污染土壤组成，三者组份为100％；液态原料是含有碱激发剂和减水剂的水溶液，碱激发剂的质量浓度为4～6％，减水剂的质量浓度为0.5～1.0％；固态原料和液态原料按照水灰比为0.30～0.40进行混合。

优选的，所述固态原料由质量百分比由5％水泥，5％高炉矿渣，90％多金属污染土壤组成；液态原料中碱激发剂的质量浓度为5％，减水剂的浓度为0.75％；固态原料和液态原料按照水灰比为0.35。

所述的水泥为PO42.5号普通硅酸盐水泥；高炉矿渣为S95级粒化高炉矿渣粉，高炉矿渣K值≥1.2。

所述的减水剂为阴离子表面活性剂，优选为，聚羧酸减水剂；所述的碱激发剂为硅酸钠，优选的，所述硅酸钠的Na₂O与SiO₂含量之比为1.03，模数为1。

本发明这种多金属污染土壤的地聚物固化材料的制备方法，包括以下步骤：

按照设定的浓度，先配置含有碱激发剂和减水剂的水溶液作为液态原料；接着按照质量比称取水泥、高炉矿渣和多金属污染土壤，混匀后得到固态原料；按照设定的水灰比，将液态原料加入到固态原料中，混匀后，放置到模具中，振动台振动设定时间后，将高出试模的部分刮除抹平，在然后静置成型，成型后脱模，最后进行养护，得到多金属污染土壤的地聚物固化材料。

所述的设定时间为5～10s，静置成型时间为24h，养护时间为7～28天，养护时，需要每天浇水，使固化体表面没有明显干燥的痕迹。

本发明的有益效果：地聚合物是环状分子链构成的"类晶体"结构，环状分子之问结合形成密闭的笼状，可以把金属离子包围在空腔内，同时骨架中的铝离子也能吸附金属离子；金属离子还参与了地聚合物结构的形成。本发明利用这一点，可将其应用于有毒废料处理。通过如下过程重金属离子被固定在地聚物中:(1)金属离子进入地聚物网络；(2)平衡相关阴阳离子金属离子被束缚在该结构中；(3)物理性封装重金属离子。地聚物基质因其低渗透性、抗酸性及耐久性而为有毒重金属提供了理想固化环境。通过物理化学作用有害元素被固定在三维网络结构地聚物基质中。利用地聚物对复合重金属污染土壤进行固化/稳定化修复，并对微观结构特性分析。

附图说明

图1本发明实施例1中多金属污染的土壤的XRD图；

图2本发明实施例1中多金属污染的土壤的SEM图；

图3本发明实施例1中高炉矿渣的XRD图谱；

图4本发明实施例1中高炉矿渣的SEM；

图5本发明实施例2中固化体7，14和28天的无侧限抗压强度图；

图6本发明实施例3中14天固化体的XRD图谱；

图7本发明实施例3中固化试样7(a)，14(b)和28(c)天的SEM图。

具体实施方式

实施例1

一、原料的选择：

1、多金属污染的土壤

本实施例中的土壤取自湖南省株洲市某冶炼场地厂区内，该地区为中亚热带季风湿润气候区，年均气温17.2℃，年均降水量为1389mm，土壤类型为红黄色土壤。污染土壤采自表层0-30cm处，采集土样混合均匀，去除砂石、根系等杂物，过2mm筛烘干备用。土样的主要化学成分为SiO₂、Al₂O₃、Fe₂O₃等，其中SiO₂含量最大，高达53.60％，还有K₂O、CdO和CaO等成分，具体含量如表1所示。

表1供试土壤的主要化学成分

本实施例中的土样利用Tessier五步提取法测定土壤中重金属Pb、Zn、As和Cd总量及各形态的浓度(离子交换态、碳酸盐结合态、铁锰氧化物结合态、有机结合态和残渣态)，结果见表2。供试土壤中总Pb含量为2469.73mg/kg，总Zn含量为10435.43mg/kg，总As含量为107.28mg/kg，总Cd含量为112.97mg/kg，这四种重金属含量均超过了《土壤环境质量建设用地土壤污染风险管控标准》(GB36600-2018)中第二类用地土壤污染风险筛选值超标倍数分别为3.09倍、14.91倍、1.79倍和1.74倍，需进行修复。污染土壤中重金属浸出毒性试验结果中，Pb的浸出量为91.45mg/kg，Zn的浸出量为526.30mg/kg，这两种重金属均超过了GB5085.3-2007《危险废物鉴别标准浸出毒性试验》中的鉴别标准值：Pb<5mg/L，Zn<100mg/L，因此对供试土壤进行固化/稳定化时重点关注重金属Pb和Zn的含量及各形态变化情况。

表2供试土壤重金属总量及各形态含量(单位：mg/kg)

附注：Zn的土壤修复筛选值采用湖南省地方标准《重金属污染场地土壤修复标准》(DB43/T 1125－2016)里的“工业用地”标准。

本实施例中污染土壤的XRD结果如图1所示，分析土壤矿物学特征发现，绝大部分矿物成分为石英(SiO₂)，而部分SiO₂和Al₂O₃以高岭土(Al₂Si₂O₅(OH)₄)和白云母(KAl₃Si₃O₁₀(OH)₂)矿物形态存在，这两种矿物较稳定，在碱性环境中不易发生水化反应。

本实施例中污染土壤的SEM微观形貌如图2所示，其中图2-a为土样放大200倍的形貌特征图像，图2-b为土样放大1000倍的形貌图，主要由粒径较大的片状石英组成，也有部分团状结构，粒径在10μm到几十μm之间，大粒径颗粒表面上附着小粒径矿物，土壤孔隙所占面积较大，结构蓬松。

2、高炉矿渣

本实施例中所用高炉矿渣为S95级粒化高炉矿渣粉，是冶炼生铁从高炉排出的一种废渣，为河北省灵寿县岩行矿产品贸易有限公司生产，白色粉末状固体。高炉矿渣的化学成分如表3所示，主要的氧化物为CaO、SiO₂、Al₂O₃和MgO。利用质量系数K来表征矿渣的活性，K值越大，高炉矿渣活性越高。K＝(CaO+MgO+Al₂O₃)/(SiO₂+MnO+TiO₂),可得本试验所用高炉矿渣的质量系数K为2.12。规定用于水泥中的高炉矿渣K值≥1.2。

表3高炉矿渣的主要化学成分

图3为高炉矿渣的XRD图谱。由图可知，高炉矿渣主要为非晶态物质，无明显衍射峰。这是因为熔融态的氧化硅和氧化铝在高温炉中被迅速冷却时，没来得及结晶就已冷却为硅酸钙和硅铝酸钙，最终高炉矿渣中多为玻璃态的成分。在2θ为25°-35°之间的弥散峰是高炉矿渣的玻璃体结构，是优良的地聚物原料。

图4为试验用高炉矿渣的微观形貌图，图4-a为高炉矿渣放大200倍的微观形貌特征图，图4-b为其放大20000倍的形貌图，由图可知，高炉矿渣颗粒具有棱片状，形状不规则且为玻璃态，颗粒粒径分布范围较宽，掺杂20-30μm的大颗粒。

3、水泥

本实施例中所用水泥为PO42.5号普通硅酸盐水泥，来自河南永安水泥有限责任公司。掺加脱硫石膏的量为8％，掺加混合材(炉渣、石灰石和矿粉)12％，该水泥的性能指标如表4所示，该符合国家标准《通用硅酸盐水泥》

(GB175-2007)规定的品质指标要求。

表4水泥的性能指标

水泥的基本化学成分如表5所示，主要化学成分为CaO、SiO₂、Al₂O₃，占水泥总质量的88％以上；还有少量的SO₃、Fe₂O₃和MgO等物质。

表5水泥的主要化学成分

4、碱激发剂

本实施例所使用的碱激发剂为分析纯的硅酸钠，即钠水玻璃，分子式为Na₂SiO₃·9H₂O，生产厂家为天津市化学试剂三厂。该碱激发剂的碱度主要由模数决定(SiO₂与Na₂O的摩尔比)。而模数越大，水玻璃的碱度越低，低碱度使其无法与地聚物材料结合，水化效率降低，固化体的抗压强度降低；而较低的模数，碱度提高，可与地聚物材料反应生成C-S-H，水化效率较高，固化体的强度有所提高。本实施例所用水玻璃的Na₂O与SiO₂含量之比为1.03，模数为1。

5、减水剂

减水剂属于阴离子表面活性剂，对水泥颗粒起分散作用，改善工作性能和流动性，减少单位用水量和单位水泥用量。试验采用上海臣启化工科技有限公司生产的聚羧酸减水剂，呈灰白色粉末，减水率为18～29％。

二、地聚物固化材料的制备

将聚羧酸减水剂和硅酸钠加入到去离子水中，配置成质量浓度分别为0.75％和5％的水溶液，该水溶液作为液态溶剂；接着按照质量比为90:5:5将重金属污染土壤、高炉矿渣和水泥进行混合，混合后的混合料作为固态原料；按照水灰比为0.35，将液态原料加入到固态原料中，全部混合均匀后注入40mm×40mm×40mm模具内，制成固化体。制作时将混合均匀的材料一次性装满试模，放置在振动台振动5-10s，将高出试模的部分刮除抹平，每组制备3个平行样。成型24小时后脱模，分别在室温下养护7，14和28天，每天浇水使固化体表面没有明显干燥的痕迹，养护完毕后，得到不同养护时间的地聚物固化材料。

实施例2性能测试

1、毒性浸出实验

按照中华人民共和国环境保护行业标准《固体废物浸出毒性浸出方法硫酸硝酸法》(HJ/T299–2007)进行试验：

1L去离子水中约加入2滴质量比为2:1的浓H₂SO₄和浓HNO₃混合液，使浸提剂pH为3.2±0.05，即为浸提剂。称取破碎过9.5mm筛的实施例1制备的地聚物固化材料10g(精确到0.1g)，置于200ml锥形瓶中，根据固化体的含水率，按液固比10:1(L/kg)加入浸提剂，用封口膜密封瓶口，放于恒温水浴震荡器上，转速为180r/min条件下振荡18h，在压力过滤器上用0.45μm的微孔滤膜过滤浸提液，即为浸出液。使用电感耦合等离子体发射光谱仪(铂金埃尔默股份有限公司PerkinElmer Avio500)，测定浸出液的重金属离子浓度，即重金属毒性浸出浓度。

本实施例中不同养护时间的(7、14和28天)地聚物固化材料，测得各样品中As、Pb、Zn、Cd、Ca的浸出浓度，结果见表6；固化体浸出毒性鉴别标准值依照GB 5085.3-1996《危险废物鉴别标准浸出毒性试验》，重金属浓度限值分别为As<5mg/L、Pb<5mg/L、Zn<100mg/L、Cd<1mg/L。可知固化体均在浸出毒性浓度阈值内，地聚物的固化/稳定化系统可用于固化/稳定化过程。以往研究表明，重金属毒性浸出量的多少由试样的酸中和能力决定，而试样中酸中和能力和Ca的浓度呈正相关关系。由于各试样中Ca的浓度均很高，因此重金属的毒性浸出浓度几乎达到可忽略的程度。并且随养护龄期延长，试样中Ca的浓度降低，所以毒性浸出的重金属浓度有所增加，主要体现在重金属Cd。而随着养护龄期从7天至14天，固化体中重金属As、Pb和Zn的浸出浓度降低，这是因为地聚物在固化早期主要进行溶解缩聚的过程，硅铝三维交联网络骨架还未完全形成，重金属As、Pb和Zn主要以羟基配合离子和少量沉淀形式存在，以物理包胶作用而被固封。随养护龄期的增加，地聚物内部硅铝网络骨架已经基本形成，重金属阳离子参与[SiO₄]^4-、[AlO₄]^-四面体、[Na⁺AlO⁴]^4-中多余的负电荷的平衡而被固封在网络结构中比例增大。同时，铝硅酸盐地聚物基质中的微孔结构阻止了重金属离子的释放。此时地聚物对重金属As、Pb和Zn的固化率显著增大，浸出浓度降低。

表6固化体浸出液中重金属的浓度(单位：mg/L)

2、抗压强度测试

实施例1制备的脱模后将养护至龄期的40mm×40mm×40mm立方块固化体放在微机控制电子万能试验机(美斯特工业系统(中国)有限公司MTS E45.105型号)受压平台的中心部位，受压面积为1600㎡，下压板的位移加载速率为0.5mm/min，直至固化体被破坏。抗压强度Rc按公式(1)计算：

式中：

R_c-抗压强度，MPa

F_c-破坏时最大载荷，N

A-受压面积，m²

当固化体用作填埋处理时，各个国家规定的填埋要求强度不同，美国EPA规定养护龄期为28天时的固化体无侧限抗压强度需>350kPa，而荷兰和法国规定养护28天的无侧限抗压强度>1MPa。

养护28天后配比的固化体均满足填埋要求，本发明实施例1中地聚物固化材料其抗压强度28天后可达到3.16MPa(图5所示)。而且固化体试样养护7d、14d、28d后的抗压强度逐渐递增，其中地聚物固化材料在28d内的强度变化值为1.49MPa。

硅酸钠碱激发剂能提高复合胶凝材料的强度。本发明中还在实验中制备没有添加碱激发剂，且水泥的添加量为20％，但抗压强度只有0.22MPa。这是因为复合胶凝材料加水后，首先进行的是水泥熟料的水化反应，主要是熟料中硅酸三钙、硅酸二钙及铝酸三钙的水化，该反应生成了C-S-H凝胶及Ca(OH)₂，形成早期强度，并且使浆体具有一定的碱度。而碱激发剂的存在则进一步提高了水化液相的碱度，促进了Si-O-Si，Si-O-Al，Al-O-Al化学键的断裂，生成SiO₄ ^4-、AlO₄ ^5-和钙离子等，这些离子可以重新组合形成新的水化产物，这些水化产物填充了装体水化后留下的空隙，使得固化体更加密实，在宏观上即表现为抗压强度的逐步提高。

新生成的Ca(OH)₂与二氧化硅、氧化铝进一步发生水化反应，生成具有胶结能力的水化硅酸钙(C-S-H)和水化铝酸钙(C-A-H)。

m Ca(OH)₂+SiO₂+(n-1)H₂0→m CaO·SiO₂·nH₂O

m Ca(OH)₂+A1₂O₃+(n-1)H₂0→m CaO·A1₂O₃·n H₂O

高炉矿渣中还含有硫酸钙，可以和水化硫酸钙反应生成水化硫铝酸钙：

m CaO·A1₂O₃+n H₂O+CaSO₂·2H₂O→m CaO·A1₂O₃·CaSO4·(n+2)H₂O

高炉矿渣中的碳酸钙、氢氧化钙等化学成分与污染土壤中具有活性的颗粒发生水化反应，新生成的水化产物填充固化土体的结构骨架。由于高炉矿渣属于强碱性材料，土体中掺加高炉矿渣后整个体系处于碱性环境中，促进水化反应的进一步发生，高炉矿渣中溶出大量的钙离子，硅离子在强碱性的环境中，污染土体中的颗粒二氧化硅与钙离子进行水化反应，生成较为难溶解的水化产物，当这些水化产物填充到污染土壤的空隙中，固化土体结构骨架更密实。因此固化土体的无侧限抗压强度有很大的提升。

实施例3固化机理研究

1、固化体的XRD

选取养护龄期为14d的地聚物固化体进行XRD图谱分析，如图6所示。Davidovits认为矿物聚合材料漫射峰的最强峰对应衍射角在27°-29°范围内，表明本试验制得了矿物聚合材料。由该图可知，XRD的峰差异较小，三个不同配比的试样主要组成矿物相大体相同，主要的矿物相组成包括石英(SiO₂)、高岭土(Al₂(Si₂O₅)(OH)₄)、氢氧化钙(Ca(OH)₂)、C-A-H((CaO₃)Al₂O₃(H₂O)₆)和钠沸石(Na₂Al₂(Si₃O₁₀)(H₂O)₂)。主要的差异为由物质结晶程度和数量不同所引起的峰强和峰宽度的不同。而C-S-H凝胶，用XRD很难检测到，因此XRD图谱中一般以氢氧化钙(Ca(OH)₂)表示C-S-H。

结合图6，说明本实验成功制得地聚物固化材料。主要发生以下反应：

(1)水化反应

以水泥的水化反应和高炉矿渣的碱激发反应(碱性条件下，矿渣玻璃体表面的钙离子在氢氧根离子的作用下生成氢氧化钙，使得玻璃体网络结构遭到破坏并分解)为主，主要水化反应式如(1)所示：

Ca²⁺+2OH^-＝Ca(OH)₂(CaO+H₂O＝Ca(OH)₂) (1)

(高炉矿渣中玻璃体的CaO分解反应，为后期水化胶凝产物的继续生成提供Ca(OH)₂)，由于高炉矿渣含有较多活性SiO₂和活性Al₂O₃等物质，能够与水泥水化生成的Ca(OH)₂继续发生水化反应，生成类似于水泥水化产物的水硬性胶凝物质：水化铝酸钙(C-A-H)和硅铝酸类胶凝物质(C-S-H)等，从而不断提升固化体的强度。相应的反应式如(2)、(3)所示：

m Ca(OH)₂+SiO₂+(n-1)H₂0→m CaO·SiO₂·nH₂O (2)

m Ca(OH)₂+A1₂O₃+(n-1)H₂0→m CaO·A1₂O₃·n H₂O (3)

固化体中水泥还会发生水化反应，包括C₂S、C₃S和C₃A，相应的反应式如(4)、(5)和(6)所示：

C₂S+H₂O→C-S-H+Ca(OH)₂ (4)

C₃S+H₂O→C-S-H+Ca(OH)₂ (5)

C₃A+H₂O→C-A-H+Ca(OH)₂ (6)

(2)火山灰反应

当pH值大于13时，部分含有不稳定SiO₂及Al₂O₃态的矿物水解反应会生成SiO₄ ^2-、AlO₂ ^-、SO₄ ^2-，原料中会水化反应生成Ca(OH)₂，进而形成稳定的离子形态离子态物质与Ca²⁺反应形成形成C-S-H和C-A-H胶凝物质，提高固化体的抗压强度，活性物质水解反应方程式如(7)、(8)、(9)所示：

SiO₂+H₂O+OH^-→SiO(OH)₃ ^- (7)

SiO₂+H₂O+OH^-→HSiO₃ ^- (8)

Al₂O₃+H₂O+OH^-→Al(OH)₄ ^- (9)

(3)碳化反应

固体颗粒中存在很多孔隙，空气中的CO₂溶于水产生CO₃ ^2-离子，CO₃ ^2-与Ca²⁺反应生成CaCO₃；固化体中存在Ca²⁺和AlO₂ ^-时，反应生成Ca₄Al₂O₆CO₃·11H₂O；AFt中SO₄ ^2-溶解并被CO₃ ^2-取代，生成新的AFt产物。反应方程式如(10)、(11)、(12)所示：

CO₃ ^2-+Ca²⁺→CaCO₃ (10)

Ca²⁺+CO₃ ^2-+AlO₂ ^-+H₂O→Ca₄Al₂O₆CO₃·11H₂O (11)

{Ca₆[Al(OH)₆]₂·24H₂O}⁶⁺+3CO₂ ^2-+H₂O→{Ca₆[Al(OH)₆]₂·24H₂O}(CO₂)₃·H₂O (12)

(4)缩聚反应

碱激发剂与高炉矿渣混合搅拌到最终成型，通过缩聚反应生成结构复杂的无机硅铝酸盐聚合物胶凝材料，主要生成物为纳沸石(Na₂Al₂(Si₃O₁₀)(H₂O)₂)，从而提高了结构的密实度及力学性能。依据戴维德维斯的理论分析推测出其可能的缩聚反应式如公式(13)所示：

2、固化体的SEM

由图7中可以明显的看出不同配比的地聚物固化体，结构发生了明显的变化，并且随着时间的改变，结构也会有所发生变化。在7d的时候水化反应和缩聚反应还未反应完全，试块中有纳米级别的颗粒，这些颗粒是由铝硅酸盐原料在碱性溶液中经过溶解-聚合反应生成的地聚物颗粒；并且其中有部分微粒在凝结过程中聚集生成块状基质，固化体的结构还比较松散，还并未形成稳定的固化体结构；28d后地聚物微粒聚合转变成均匀、致密的地聚物基质，稳定结构，结构致密，此时抗压强度达到最大。内部黑色颗粒物为铝硅酸盐，相互连接成纳米孔，最终形成地聚物基体材料；地聚物固化体缩聚反应彻底，生成的铝硅酸盐凝胶相很多，结构密实度高，从而大大提高了材料的力学性能。

Claims (7)

1.一种多金属污染土壤的地聚物固化材料，其特征在于，原料由固态原料和液态原料组成；固态原料按照质量百分比由4～6％水泥，4～6％高炉矿渣，88～92％多金属污染土壤组成，三者组份为100％；液态原料是含有碱激发剂和减水剂的水溶液，碱激发剂的质量浓度为4～6％，减水剂的质量浓度为0.5～1.0％；固态原料和液态原料按照水灰比为0.30～0.40进行混合。

2.根据权利要求1所述的多金属污染土壤的地聚物固化材料，其特征在于，所述固态原料由质量百分比由5％水泥，5％高炉矿渣，90％多金属污染土壤组成；液态原料中碱激发剂的质量浓度为5％，减水剂的浓度为0.75％；固态原料和液态原料按照水灰比为0.35。

3.根据权利要求2所述的多金属污染土壤的地聚物固化材料，其特征在于，所述的水泥为PO42.5号普通硅酸盐水泥；高炉矿渣为S95级粒化高炉矿渣粉，高炉矿渣K值≥1.2。

4.根据权利要求2所述的多金属污染土壤的地聚物固化材料，其特征在于，所述的减水剂为阴离子表面活性剂，碱激发剂为硅酸钠。

5.根据权利要求4所述的多金属污染土壤的地聚物固化材料，其特征在于，减水剂为聚羧酸减水剂，硅酸钠的Na₂O与SiO₂含量之比为1.03，模数为1。

6.根据权利要求1～5中任意一项所述的多金属污染土壤的地聚物固化材料的制备方法，包括以下步骤：

按照设定的浓度，先配置含有碱激发剂和减水剂的水溶液作为液态原料；接着按照质量比称取水泥、高炉矿渣和多金属污染土壤，混匀后得到固态原料；按照设定的水灰比，将液态原料加入到固态原料中，混匀后，放置到模具中，振动台振动设定时间后，将高出试模的部分刮除抹平，在然后静置成型，成型后脱模，最后进行养护，得到多金属污染土壤的地聚物固化材料。

7.根据权利要求6所述的多金属污染土壤的地聚物固化材料的制备方法，其特征在于，所述的设定时间为5～10s，静置成型时间为24h，养护时间为7～28天，养护时，需要每天浇水，使固化体表面没有明显干燥的痕迹。

Images