CN112725693A - 一种大型风机主轴激光修复用合金粉末及激光修复方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种激光修复方法及修复用合金粉末,具体涉及一种大型风机主轴激光修复方法及修复用合金粉末。本发明的目的是解决现有采用激光修复方法对风机主轴进行修复时存在高速服役环境中熔覆层易剥落、易产生回火色,采用高碳、高硼提升硬度易导致熔厚开裂,熔覆完使用者对工件进行回火处理会导致硬度下降的技术问题,提供一种大型风机主轴激光修复方法及修复用合金粉末。合金粉末作为涂层成分与基材接近无色差,热变形小、组织致密、涂层与基材的结合力牢靠,熔厚不开裂,故服役中熔覆层不存在剥落的风险,回火后硬度符合行业标准,是一种与待修复基材成分接近且可焊性好的合金粉末,非常适用于对动辄成百上千万的风机主轴的修复。
Description
技术领域
本发明涉及一种激光修复方法及修复用合金粉末,具体涉及一种大型风机主轴激光修复用合金粉末及激光修复方法。
背景技术
利用25Cr2Ni4MoV钢生产的轴流压缩机、透平膨胀机等大型风机转子的主轴被广泛应用于天然气、石油化工、电站、冶金等领域,主要起输送清洁空气、清洁煤气、惰性气体等气体的作用。转速在数千转、重量在十万吨甚至几十万吨的大型风机主轴常因服役期过长、异物拉伤、供油系统出现故障而引起主轴与轴瓦之间的严重磨损,导致风机主轴失效甚至是报废。也有一些大型风机主轴严重磨损之后采用在主轴上安装轴套、热喷涂或等离子束熔覆的方式进行修复,但是,由于安装轴套的加工周期长,热喷涂的涂层与基材属于物理结合,承压、耐磨性不足,使用寿命短,而等离子束熔覆的热输出较大,熔覆过程中的应力变形难以控制等原因,上述三种修复技术已逐渐被淘汰,目前多采用激光修复的方法对风机主轴进行修复,但采用激光修复时存在如下几方面的问题:
1、采用市面上流通的不锈钢粉末进行修复,因不锈钢的成分与基材成分之间巨大的差异性,导致风机主轴在高速服役环境中易出现熔覆层剥落,且由于不锈钢涂层在最高温度为300℃的环境中服役时易产生回火色,会给客户带来不必要的风险;
2、风机主轴修复之后一般要求熔覆厚度为5.0~6.0mm,硬度为230~290HB,使用不锈钢合金粉末如果要达到此硬度范围,一般需要高碳、高硼等焊接时易开裂的元素来提升硬度,这容易导致熔厚开裂的风险;
3、熔覆完使用者需要对工件进行机加和回火处理,且在热处理制度一定的情况下,由于加工硬化的影响,机加后硬度提升,回火后硬度会下降,这将导致不符合验收条件的情况出现。
发明内容
本发明的目的是解决现有采用激光修复方法对风机主轴进行修复时存在高速服役环境中熔覆层易剥落、易产生回火色,采用高碳、高硼提升硬度易导致熔厚开裂,熔覆完使用者对工件进行回火处理会导致硬度下降的技术问题,提供一种大型风机主轴激光修复用合金粉末及激光修复方法。
为解决上述技术问题,本发明提供的技术解决方案如下:
本发明提供一种大型风机主轴激光修复用合金粉末,其特殊之处在于,包括以下组分的粉末:
C:0.15~0.18wt%;
Cr:1.0~2.0wt%;
Ni:3.0~4.0wt%;
Mo:0.2~0.5wt%;
Mn:0.0~0.5wt%;
Nb:0.05~0.08wt%;
V:0.08~0.12wt%;
B:0.4~0.7wt%;
Si:0.3~0.6wt%;
Fe为余量。
进一步地,所述各组分的粉末预先混合后采用抽真空氮气雾化制粉方法制得。
进一步地,所制粉末粒径为75~120微米。
进一步地,C:0.16~0.17wt%;
Cr:1.3~1.5wt%;
Ni:3.1~3.5wt%;
Mo:0.25~0.35wt%;
Mn:0.2~0.25wt%;
Nb:0.05~0.065wt%;
V:0.08~0.10wt%;
B:0.45~0.55wt%;
Si:0.35~0.45wt%;
Fe为余量。
进一步地,C:0.17wt%;
Cr:1.5wt%;
Ni:3.5wt%;
Mo:0.35wt%;
Mn:0.25wt%;
Nb:0.065wt%;
V:0.10wt%;
B:0.55wt%;
Si:0.45wt%;
Fe为余量。
进一步地,C:0.16wt%;
Cr:1.3wt%;
Ni:3.1wt%;
Mo:0.25wt%;
Mn:0.2wt%;
Nb:0.05wt%;
V:0.08wt%;
B:0.45wt%;
Si:0.35wt%;
Fe为余量。
本发明还提供一种大型风机主轴激光修复方法,其特殊之处在于,基于上述的大型风机主轴激光修复用合金粉末,包括以下步骤:
1)通过车削去除大型风机主轴的疲劳层,并在车削起始和终了位置倒出30±5°的倒角;
2)采用同步送份方式将所述大型风机主轴激光修复用合金粉末熔覆在风机主轴的表面;
3)完成一层激光熔覆后,停光,用抛光轮刷去该熔覆层上的熔渣,直至熔渣完全除净后,再进行下一层的熔覆;
4)将熔覆完成的风机主轴车削至达到公差要求后,进行着色探伤,若探测有气孔裂纹,则通过车削去除熔覆层,然后返回步骤2);若探测无气孔裂纹,则将车削后的风机主轴送入热处理炉中进行回火,回火后空冷至室温,再次着色探伤和进行硬度测试,若探测无气孔裂纹且硬度满足要求,则激光修复完成,否则通过车削去除熔覆层,然后返回步骤2)。
进一步地,步骤2)中熔覆时,激光功率为5000w~5900w,线速度为9.0~11mm/s,搭接率为50~55%,熔覆厚度控制在0.8~1.1mm之间。
进一步地,步骤4)中,回火温度为590~625℃,温度浮动为±10℃,回火时长为5±1小时。
本发明合金粉末中各成分与含量的选取依据:
1、合金粉末中Cr、Ni成分为主成分,让其与基材(25Cr2Ni4MoV)中的成分接近,目的是让其熔覆层的颜色、热膨胀系数、综合力学性能与基材接近。此外熔覆层主成分越接近基材主成分其熔覆层的与基材的熔合性越好,从而引发综合性能就越好,抗开裂效果越优异。
2、C同样也为主成分,通过比较碳含量为0.1wt%,0.15wt%,0.20wt%,0.25wt%四种材质的熔覆层在590~625℃(±10℃)回火后的硬度,发现碳含量为0.15wt%~0.20wt%范围时熔覆层的硬度符合行业标准和企业标准要求的230~290HB的要求。考虑到碳含量越高开裂倾向性越大,所以选用0.15~0.18wt%这个范围。
3)Mn,Si为钢材(粉末)必须含有的元素,Mn含量越高组织越粗大化,对韧性不利,所以控制在0.5wt%以下,Si含量越高硬度越高对韧性也不利,硅含量越低粉末在熔覆时的除氧造渣能力减弱,容易产生气孔,通过实验发现:Si含量在0.3~0.6wt%时综合性能最优异。
4)B含量为除氧造渣的元素,为激光熔覆用自熔性合金粉末的必须元素之一,与Si联合使用,B含量越高熔覆后熔覆层开裂倾向极大,B含量低的话容易产生气孔和夹渣,B含量0.4~0.7wt%范围时,无论是熔覆层与基材的色差还是在590~625℃(±10℃)回火后的硬度均符合标准。
5)Nb,V含量主要是细化晶粒,进一步提升韧性和强度。根据材料学里面“相似相熔”原则。V含量参考了基材的成分,目的是为了更好的与基材匹配,提升其综合力学性能,Nb含量的加入是为在850℃以上时通过Nb的析出来强烈细化高温奥氏体的晶粒,850℃以下Nb析出接近完毕,V开始析出进一步细化晶粒,Nb和V双微合金联合对整个冷却过程有实质性的帮助,此外Nb由于很活泼,易于Cr、Mo、Fe元素反应想能金属间化合物,所以行业有个不成文的规定:在碳含量为0.10~0.20wt%这个范围时合金结构钢的Nb含量应低于0.1wt%,通过综合的试验对比我们选择是0.05~0.08wt%。
6)Mo的加入为消除回火软化和回火脆性,过高的Mo将引起熔厚裂纹的产生,所以选择0.2~0.5wt%。
本发明相比现有技术具有的有益效果如下:
1、本发明提供的大型风机主轴激光修复用合金粉末及激光修复方法,涂层成分与基材接近无色差,热变形小、组织致密、涂层与基材的结合力牢靠,熔厚不开裂,故服役中熔覆层不存在剥落的风险,回火后硬度符合行业标准,是一种与待修复基材成分接近且可焊性好的合金粉末。解决了现有修复方法中存在的熔覆层与基材色差不一致、基材成分与熔覆层成分差异过大而导致的熔覆层剥落、熔厚易开裂、回火硬度过高或过低等问题,非常适用于对动辄成百上千万的风机主轴的修复。
2、本发明提供的大型风机主轴激光修复用合金粉末及激光修复方法,成本仅为现有合金粉末成本的2/3,大大降低生产成本。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步地说明。
下面针对2MPG5.8(6350)风机主轴的激光修复,给出以下几个实施例。
实施例1
一种大型风机主轴激光修复用合金粉末,包括以下组分的粉末:
C:0.17wt%;
Cr:1.5wt%;
Ni:3.5wt%;
Mo:0.35wt%;
Mn:0.25wt%;
Nb:0.065wt%;
V:0.10wt%;
B:0.55wt%;
Si:0.45wt%;
Fe为余量。
上述各组分的粉末预先混合后采用抽真空氮气雾化制粉方法制得,所制粉末粒径为75~120微米。
一种大型风机主轴激光修复方法,基于上述的大型风机主轴激光修复用合金粉末,包括以下步骤:
1)通过车削去除大型风机主轴的疲劳层,并在车削起始和终了位置倒出30°的倒角;
2)采用同步送份方式将所述大型风机主轴激光修复用合金粉末熔覆在风机主轴的表面,熔覆时,激光功率为5500w,线速度为10mm/s,搭接率为55%,熔覆厚度控制在1.0mm之间;
3)完成一层激光熔覆后,停光,用抛光轮刷去该熔覆层上的熔渣,直至熔渣完全除净后,再进行下一层的熔覆;
4)将熔覆完成的风机主轴车削至达到公差要求后,进行着色探伤,若探测有气孔裂纹,则通过车削去除熔覆层,然后返回步骤2);若探测无气孔裂纹,则将车削后的风机主轴送入热处理炉中进行回火,回火温度为615℃,温度浮动为±10℃,回火时长为5小时,回火后空冷至室温,再次着色探伤和进行硬度测试,若探测无气孔裂纹且硬度满足要求,则激光修复完成,否则通过车削去除熔覆层,然后返回步骤2)。
实施例2
一种大型风机主轴激光修复用合金粉末,包括以下组分的粉末:
C:0.16wt%;
Cr:1.3wt%;
Ni:3.1wt%;
Mo:0.25wt%;
Mn:0.2wt%;
Nb:0.05wt%;
V:0.08wt%;
B:0.45wt%;
Si:0.35wt%;
Fe为余量。
上述各组分的粉末预先混合后采用抽真空氮气雾化制粉方法制得,所制粉末粒径为75~120微米。
一种大型风机主轴激光修复方法,基于上述的大型风机主轴激光修复用合金粉末,包括以下步骤:
1)通过车削去除大型风机主轴的疲劳层,并在车削起始和终了位置倒出30°的倒角;
2)采用同步送份方式将所述大型风机主轴激光修复用合金粉末熔覆在风机主轴的表面,熔覆时,激光功率为5300w,线速度为11mm/s,搭接率为50%,熔覆厚度控制在0.8mm之间;
3)完成一层激光熔覆后,停光,用抛光轮刷去该熔覆层上的熔渣,直至熔渣完全除净后,再进行下一层的熔覆;
4)将熔覆完成的风机主轴车削至达到公差要求后,进行着色探伤,若探测有气孔裂纹,则通过车削去除熔覆层,然后返回步骤2);若探测无气孔裂纹,则将车削后的风机主轴送入热处理炉中进行回火,回火温度为625℃,温度浮动为±10℃,回火时长为5小时,回火后空冷至室温,再次着色探伤和进行硬度测试,若探测无气孔裂纹且硬度满足要求,则激光修复完成,否则通过车削去除熔覆层,然后返回步骤2)。
实施例3
一种大型风机主轴激光修复用合金粉末,包括以下组分的粉末:
C:0.15wt%;
Cr:1.0wt%;
Ni:3.3wt%;
Mo:0.15wt%;
Mn:0.05wt%;
Nb:0.055wt%;
V:0.09wt%;
B:0.40wt%;
Si:0.55wt%;
Fe为余量。
上述各组分的粉末预先混合后采用抽真空氮气雾化制粉方法制得,所制粉末粒径为75~120微米。
一种大型风机主轴激光修复方法,基于上述的大型风机主轴激光修复用合金粉末,包括以下步骤:
1)通过车削去除大型风机主轴的疲劳层,并在车削起始和终了位置倒出30°的倒角;
2)采用同步送份方式将所述大型风机主轴激光修复用合金粉末熔覆在风机主轴的表面,熔覆时,激光功率为5000w,线速度为9mm/s,搭接率为52%,熔覆厚度控制在0.9mm之间;
3)完成一层激光熔覆后,停光,用抛光轮刷去该熔覆层上的熔渣,直至熔渣完全除净后,再进行下一层的熔覆;
4)将熔覆完成的风机主轴车削至达到公差要求后,进行着色探伤,若探测有气孔裂纹,则通过车削去除熔覆层,然后返回步骤2);若探测无气孔裂纹,则将车削后的风机主轴送入热处理炉中进行回火,回火温度为600℃,温度浮动为±10℃,回火时长为6小时,回火后空冷至室温,再次着色探伤和进行硬度测试,若探测无气孔裂纹且硬度满足要求,则激光修复完成,否则通过车削去除熔覆层,然后返回步骤2)。
实施例4
一种大型风机主轴激光修复用合金粉末,包括以下组分的粉末:
C:0.18wt%;
Cr:2.0wt%;
Ni:4.0wt%;
Mo:0.45wt%;
Mn:0.5wt%;
Nb:0.075wt%;
V:0.11wt%;
B:0.65wt%;
Si:0.6wt%;
Fe为余量。
上述各组分的粉末预先混合后采用抽真空氮气雾化制粉方法制得,所制粉末粒径为75~120微米。
一种大型风机主轴激光修复方法,基于上述的大型风机主轴激光修复用合金粉末,包括以下步骤:
1)通过车削去除大型风机主轴的疲劳层,并在车削起始和终了位置倒出30°的倒角;
2)采用同步送份方式将所述大型风机主轴激光修复用合金粉末熔覆在风机主轴的表面,熔覆时,激光功率为5900w,线速度为10mm/s,搭接率为54%,熔覆厚度控制在1.1mm之间;
3)完成一层激光熔覆后,停光,用抛光轮刷去该熔覆层上的熔渣,直至熔渣完全除净后,再进行下一层的熔覆;
4)将熔覆完成的风机主轴车削至达到公差要求后,进行着色探伤,若探测有气孔裂纹,则通过车削去除熔覆层,然后返回步骤2);若探测无气孔裂纹,则将车削后的风机主轴送入热处理炉中进行回火,回火温度为590℃,温度浮动为±10℃,回火时长为4小时,回火后空冷至室温,再次着色探伤和进行硬度测试,若探测无气孔裂纹且硬度满足要求,则激光修复完成,否则通过车削去除熔覆层,然后返回步骤2)。
最后应说明的是:以上实施例仅用以说明本发明的技术方案,而非对其限制,对于本领域的普通专业技术人员来说,可以对前述各实施例所记载的具体技术方案进行修改,或者对其中部分技术特征进行等同替换,而这些修改或者替换,并不使相应技术方案的本质脱离本发明所保护技术方案的范围。
Claims (9)
1.一种大型风机主轴激光修复用合金粉末,其特征在于,包括以下组分的粉末:
C:0.15~0.18wt%;
Cr:1.0~2.0wt%;
Ni:3.0~4.0wt%;
Mo:0.2~0.5wt%;
Mn:0.0~0.5wt%;
Nb:0.05~0.08wt%;
V:0.08~0.12wt%;
B:0.4~0.7wt%;
Si:0.3~0.6wt%;
Fe为余量。
2.根据权利要求1所述的大型风机主轴激光修复用合金粉末,其特征在于:
所述各组分的粉末预先混合后采用抽真空氮气雾化制粉方法制得。
3.根据权利要求1或2所述的大型风机主轴激光修复用合金粉末,其特征在于:
所制粉末粒径为75~120微米。
4.根据权利要求3所述的大型风机主轴激光修复用合金粉末,其特征在于:
C:0.16~0.17wt%;
Cr:1.3~1.5wt%;
Ni:3.1~3.5wt%;
Mo:0.25~0.35wt%;
Mn:0.2~0.25wt%;
Nb:0.05~0.065wt%;
V:0.08~0.10wt%;
B:0.45~0.55wt%;
Si:0.35~0.45wt%;
Fe为余量。
5.根据权利要求4所述的大型风机主轴激光修复用合金粉末,其特征在于:
C:0.17wt%;
Cr:1.5wt%;
Ni:3.5wt%;
Mo:0.35wt%;
Mn:0.25wt%;
Nb:0.065wt%;
V:0.10wt%;
B:0.55wt%;
Si:0.45wt%;
Fe为余量。
6.根据权利要求4所述的大型风机主轴激光修复用合金粉末,其特征在于:
C:0.16wt%;
Cr:1.3wt%;
Ni:3.1wt%;
Mo:0.25wt%;
Mn:0.2wt%;
Nb:0.05wt%;
V:0.08wt%;
B:0.45wt%;
Si:0.35wt%;
Fe为余量。
7.一种大型风机主轴激光修复方法,其特征在于,基于权利要求1至6任一所述的大型风机主轴激光修复用合金粉末,包括以下步骤:
1)通过车削去除大型风机主轴的疲劳层,并在车削起始和终了位置倒出30±5°的倒角;
2)采用同步送份方式将所述大型风机主轴激光修复用合金粉末熔覆在风机主轴的表面;
3)完成一层激光熔覆后,停光,用抛光轮刷去该熔覆层上的熔渣,直至熔渣完全除净后,再进行下一层的熔覆;
4)将熔覆完成的风机主轴车削至达到公差要求后,进行着色探伤,若探测有气孔裂纹,则通过车削去除熔覆层,然后返回步骤2);若探测无气孔裂纹,则将车削后的风机主轴送入热处理炉中进行回火,回火后空冷至室温,再次着色探伤和进行硬度测试,若探测无气孔裂纹且硬度满足要求,则激光修复完成,否则通过车削去除熔覆层,然后返回步骤2)。
8.根据权利要求7所述的大型风机主轴激光修复方法,其特征在于:
步骤2)中熔覆时,激光功率为5000w~5900w,线速度为9.0~11mm/s,搭接率为50~55%,熔覆厚度控制在0.8~1.1mm之间。
9.根据权利要求8所述的大型风机主轴激光修复方法,其特征在于:
步骤4)中,回火温度为590~625℃,温度浮动为±10℃,回火时长为5±1小时。
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