CN112570926B - 精锻机锤头堆焊用焊丝及精锻机锤头堆焊方法 - Google Patents
精锻机锤头堆焊用焊丝及精锻机锤头堆焊方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN112570926B CN112570926B CN202011360554.4A CN202011360554A CN112570926B CN 112570926 B CN112570926 B CN 112570926B CN 202011360554 A CN202011360554 A CN 202011360554A CN 112570926 B CN112570926 B CN 112570926B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- forging machine
- precision forging
- surfacing
- hammerhead
- overlaying
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/04—Welding for other purposes than joining, e.g. built-up welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
- B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/10—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing cobalt
- C22C38/105—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing cobalt containing Co and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
Abstract
本发明涉及堆焊技术领域,尤其涉及一种精锻机锤头堆焊用焊丝,包括如下质量分数的化学成分:碳:≤0.05%;硅:0.01%‑0.05%;镍:35%‑40%;钴:12%‑17%;铌:2.5%‑5.5%;钛:1.2%‑2.0%;铝:0.2%‑1.2%;硼:≤0.12%;锆:0.02%‑0.2%;其余为铁。还涉及一种精锻机锤头堆焊方法,在精锻机锤头基体的作业面上依次堆焊打底层、过渡层和耐磨层,耐磨层的堆焊焊丝采用如上所述的精锻机锤头堆焊用焊丝。该焊丝为低热膨胀系数型铁基高温合金焊丝,用于精锻机锤头耐磨层的堆焊具有优良的抗裂性和抗热疲劳性能,同时在锤头作业温度区间又兼备良好的高温强度和高温稳定性,因此能够提高锤头耐磨层的高温热强性、热稳定性和抗裂性,且堆焊层无裂纹,可使得堆焊后的锤头使用寿命得到大幅度提升,降低堆焊材料成本。
Description
技术领域
本发明涉及堆焊技术领域,尤其涉及一种精锻机锤头堆焊用焊丝及一种精锻机锤头堆焊方法。
背景技术
堆焊技术是金属电弧增材制造、再制造的核心手段和载体,而堆焊材料的性能对其工程应用起着至关重要的作用。堆焊增材制造、再制造在建设绿色工业、资源节约型、环境友好型社会以及发展循环经济中有着独特作用。
精锻机是一种快速精密锻压设备,它是一种由四个对称锤头组成且可以对金属坯料进行高频率锻打的短冲程压力机。精锻机每个锤头的锻压力为15吨-2500吨,每分钟可打击125次-2000次。锤头除了要承受高频高强度的冲击力以外,还要受到锻件1000℃以上高温烘烤的热应力影响,所以锤头很容易出现凹陷、裂纹等缺陷。缺陷会严重影响产品质量,因此要经常修复或更换锤头,使锤头成为易耗品。采用堆焊技术对精锻机锤头新品进行堆焊增材制造和旧品的再制造可提高锤头使用寿命,实现锤头的循环再利用,有效地避免因锤头使用寿命短而失效、报废造成的经济损失。
目前工业生产在用的精锻机锤头堆焊修复用焊丝主要是型号单一的镍基焊丝,其分为过渡层用焊丝和工作层用焊丝两种,在实际生产应用中的主要问题是锤头经堆焊修复后使用寿命短、堆焊层内微裂纹无法彻底消除造成质量不稳定,采用预热400℃手工TIG焊(Tungsten Inert Gas Welding,又称为非熔化极惰性气体保护电弧焊),工人劳动强度大,作业周期长,一个锤头要几周时间才能焊完。
由于锤头承受长时间高温锻打、工况条件恶劣,因此,为保证锤头的高温稳定性和热强性,目前在用的工作层镍基高温合金焊丝采用的是沉淀强化型变形镍基高温合金焊丝,虽然是变形高温合金,但其合金元素总量已经达到43%-45%,而且还含有4.4%-5.8%(Al+Ti)沉淀强化元素,形成大量的γ′相,使合金的塑韧性大幅降低,是变形镍基高温合金中的难变形高温合金。在实际堆焊操作过程中,裂纹问题很难消除,而且裂纹长短、走向都不确定,严重影响锤头使用寿命。堆焊金属的裂纹主要是由焊接残余应力造成的,而残余应力是焊接熔池凝固收缩及降温过程的热膨胀系数不同造成的,热膨胀系数越大焊接残余应力也越大,若热膨胀系数足够小则焊接残余应力会降的很低,这对焊接刚性大的工件避免产生裂纹非常有利,而目前应用的镍基合金堆焊金属由于热膨胀系数过大造成焊接残余应力过大,是造成堆焊金属裂纹的重要原因之一。因此,亟需一种热膨胀系数低的焊丝,用于精锻机锤头的堆焊,以减少裂纹。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种热膨胀系数低的精锻机锤头堆焊用焊丝,以克服现有技术的上述缺陷。
为了解决上述技术问题,本发明采用如下技术方案:
本发明提供一种精锻机锤头堆焊用焊丝,精锻机锤头堆焊用焊丝包括如下质量分数的化学成分:碳:≤0.05%;硅:0.01%-0.05%;镍:35%-40%;钴:12%-17%;铌:2.5%-5.5%;钛:1.2%-2.0%;铝:0.2%-1.2%;硼:≤0.12%;锆:0.02%-0.2%;其余为铁。
优选地,精锻机锤头堆焊用焊丝的直径为1.2mm-1.6mm。
本发明还提供一种精锻机锤头堆焊方法,在精锻机锤头基体的作业面上依次堆焊打底层、过渡层和耐磨层,耐磨层的堆焊焊丝采用如上所述的精锻机锤头堆焊用焊丝。
优选地,打底层、过渡层和耐磨层的堆焊均采用熔化极气体保护焊,熔化极气体保护焊采用半自动焊。
优选地,打底层的堆焊厚度为3mm-10mm。
优选地,过渡层的堆焊厚度不低于15mm。
优选地,耐磨层的堆焊厚度为23mm-27mm。
优选地,打底层和/或过渡层的堆焊焊丝采用直径为1.2mm-1.6mm的药芯焊丝。
优选地,在精锻机锤头基体的作业面上实施堆焊之前,先将精锻机锤头基体预热至400℃;在实施堆焊的过程中,精锻机锤头基体的温度保持在不低于400℃。
优选地,在打底层、过渡层和耐磨层的堆焊完成后,对精锻机锤头进行消应力处理。
与现有技术相比,本发明具有显著的进步:
本发明的精锻机锤头堆焊用焊丝为低热膨胀系数型铁基高温合金焊丝,用于精锻机锤头的堆焊具有优良的抗裂性和抗热疲劳性能,同时在精锻机锤头作业温度区间又兼备良好的高温强度和高温稳定性,因此,将本发明的精锻机锤头堆焊用焊丝用于精锻机锤头的耐磨层堆焊,能够提高精锻机锤头耐磨层的高温热强性、热稳定性和抗裂性,且堆焊层无裂纹,可使得堆焊后的精锻机锤头使用寿命得到大幅度提升,并可降低堆焊材料成本。
具体实施方式
下面对本发明的具体实施方式作进一步详细说明。这些实施方式仅用于说明本发明,而并非对本发明的限制。
本发明实施例提供一种精锻机锤头堆焊用焊丝。本实施例的精锻机锤头堆焊用焊丝包括如下质量分数的化学成分:碳:≤0.05%;硅:0.01%-0.05%;镍:35%-40%;钴:12%-17%;铌:2.5%-5.5%;钛:1.2%-2.0%;铝:0.2%-1.2%;硼:≤0.12%;锆:0.02%-0.2%;其余为铁。
基于上述化学成分的组成,本实施例的精锻机锤头堆焊用焊丝的堆焊熔敷金属在20℃-400℃的平均热膨胀系数为:7.0×10-6/℃-8.0×10-6/℃;本实施例的精锻机锤头堆焊用焊丝的堆焊熔敷金属在560℃-860℃的高温力学性能数据见下表1。
表1本实施例的精锻机锤头堆焊用焊丝的堆焊熔敷金属的高温力学性能
试验温度/℃ | 规定塑性延伸强度/MPa | 抗拉强度/MPa | 断后延长率/% | 断面收缩率/% |
560 | 259 | 514 | 18 | 25 |
560 | 316 | 617 | 25.5 | 40 |
660 | 452 | 609 | 12 | 23 |
660 | 380 | 556 | 9 | 6 |
660 | 448 | 624 | 12 | 23 |
760 | 249 | 360 | 39 | 62 |
760 | 286 | 380 | 27 | 56 |
760 | 303 | 345 | 41 | 67 |
860 | 157 | 185 | 57 | 74 |
860 | 143 | 175 | 53 | 77 |
860 | 142 | 167 | 51 | 80 |
可见,本实施例的精锻机锤头堆焊用焊丝为低热膨胀系数型铁基高温合金焊丝,用于精锻机锤头的堆焊具有优良的抗裂性和抗热疲劳性能,同时在精锻机锤头作业温度区间又兼备良好的高温强度和高温稳定性,因此,本实施例的精锻机锤头堆焊用焊丝可用于精锻机锤头的耐磨层堆焊,能够提高精锻机锤头耐磨层的高温热强性、热稳定性和抗裂性,且堆焊层无裂纹,可使得堆焊后的精锻机锤头使用寿命得到大幅度提升,并可降低堆焊材料成本。
优选地,本实施例的精锻机锤头堆焊用焊丝的直径为1.2mm-1.6mm。
本实施例的精锻机锤头堆焊用焊丝可适用于(2%-20%)二氧化碳+(98%-80%)氩气保护焊或纯氩气保护焊,并采用半自动焊,可采用直流反极性焊接,焊接电流为200A-300A,焊接电压为22V-28V,焊丝伸出导电嘴长度为10mm-25mm。采用熔化极气体保护半自动焊能够大幅度提高生产效率,降低工人劳动强度。
基于上述精锻机锤头堆焊用焊丝,本发明实施例还提供一种精锻机锤头堆焊方法。本实施例的精锻机锤头堆焊方法为:在精锻机锤头基体的作业面上依次堆焊打底层、过渡层和耐磨层,即先在精锻机锤头基体的作业面上堆焊打底层,然后在打底层上堆焊过渡层,再在过渡层上堆焊耐磨层,耐磨层的堆焊焊丝采用本实施例的上述精锻机锤头堆焊用焊丝。该精锻机锤头基体可以是新锤头基体,也可以是经过修整处理的旧锤头基体。该精锻机锤头堆焊用焊丝为低热膨胀系数型铁基高温合金焊丝,用于精锻机锤头耐磨层的堆焊具有优良的抗裂性和抗热疲劳性能,同时在精锻机锤头作业温度区间又兼备良好的高温强度和高温稳定性,因此,本实施例的精锻机锤头堆焊方法能够提高精锻机锤头耐磨层的高温热强性、热稳定性和抗裂性,且堆焊层无裂纹,可使得堆焊后的精锻机锤头使用寿命得到大幅度提升,并可降低堆焊材料成本。
优选地,耐磨层的堆焊厚度为23mm-27mm,较佳为25mm。耐磨层的堆焊采用熔化极气体保护焊,且熔化极气体保护焊采用半自动焊,能够大幅度提高生产效率,降低工人劳动强度。该熔化极气体保护半自动焊可采用直流反极性焊接,焊接电流为200A-300A,焊接电压为22V-28V,焊丝伸出导电嘴长度为10mm-25mm。
由于精锻机锤头基体材料主要是56NiCrMoV7模具钢或4Cr5MoSiV热作模具钢,其焊接性差,为避免直接在精锻机锤头基体上堆焊耐磨层焊丝产生裂纹,因而在精锻机锤头基体的作业面上先堆焊一层适合与精锻机锤头基体联接的堆焊金属,即堆焊打底层。优选地,打底层的堆焊焊丝采用直径为1.2mm-1.6mm的药芯焊丝。优选地,打底层的堆焊厚度为3mm-10mm。优选地,打底层的堆焊采用熔化极气体保护焊,且熔化极气体保护焊采用半自动焊,能够大幅度提高生产效率,降低工人劳动强度。
由于过渡层处于耐磨层之下,过渡层的作业温度较耐磨层已有明显下降,因此,过渡层的堆焊焊丝可以采用高温热强性低一些的堆焊焊丝,以降低成本。优选地,过渡层的堆焊焊丝采用直径为1.2mm-1.6mm的药芯焊丝。优选地,过渡层的堆焊厚度不低于15mm。优选地,过渡层的堆焊采用熔化极气体保护焊,且熔化极气体保护焊采用半自动焊,能够大幅度提高生产效率,降低工人劳动强度。
本实施例的精锻机锤头堆焊方法中,优选地,在精锻机锤头基体的作业面上实施堆焊之前,即在堆焊打底层之前,先将精锻机锤头基体预热至400℃,然后再实施堆焊,在实施堆焊的过程中,即在堆焊打底层、过渡层和耐磨层的过程中,精锻机锤头基体的温度保持在不低于400℃。
本实施例的精锻机锤头堆焊方法中,优选地,在打底层、过渡层和耐磨层的堆焊完成后,对精锻机锤头进行消应力处理,该消应力处理优选为:将堆焊完成后精锻机锤头放进热处理炉,在550℃下保温10小时,然后随炉缓冷至100℃以下后出炉。而后,经着色探伤无缺陷后,可按尺寸要求进行机加工。
以上所述仅是本发明的优选实施方式,应当指出,对于本技术领域的普通技术人员来说,在不脱离本发明技术原理的前提下,还可以做出若干改进和替换,这些改进和替换也应视为本发明的保护范围。
Claims (10)
1.一种精锻机锤头堆焊用焊丝,其特征在于,所述精锻机锤头堆焊用焊丝包括如下质量分数的化学成分:碳:≤0.05%;硅:0.01%-0.05%;镍:35%-40%;钴:12%-17%;铌:2.5%-5.5%;钛:1.2%-2.0%;铝:0.2%-1.2%;硼:≤0.12%;锆:0.02%-0.2%;其余为铁。
2.根据权利要求1所述的精锻机锤头堆焊用焊丝,其特征在于,所述精锻机锤头堆焊用焊丝的直径为1.2mm-1.6mm。
3.一种精锻机锤头堆焊方法,其特征在于,在精锻机锤头基体的作业面上依次堆焊打底层、过渡层和耐磨层,所述耐磨层的堆焊焊丝采用如权利要求1或2所述的精锻机锤头堆焊用焊丝。
4.根据权利要求3所述的精锻机锤头堆焊方法,其特征在于,所述打底层、所述过渡层和所述耐磨层的堆焊均采用熔化极气体保护焊,所述熔化极气体保护焊采用半自动焊。
5.根据权利要求3所述的精锻机锤头堆焊方法,其特征在于,所述打底层的堆焊厚度为3mm-10mm。
6.根据权利要求3所述的精锻机锤头堆焊方法,其特征在于,所述过渡层的堆焊厚度不低于15mm。
7.根据权利要求3所述的精锻机锤头堆焊方法,其特征在于,所述耐磨层的堆焊厚度为23mm-27mm。
8.根据权利要求3所述的精锻机锤头堆焊方法,其特征在于,所述打底层和/或所述过渡层的堆焊焊丝采用直径为1.2mm-1.6mm的药芯焊丝。
9.根据权利要求3所述的精锻机锤头堆焊方法,其特征在于,在所述精锻机锤头基体的作业面上实施堆焊之前,先将所述精锻机锤头基体预热至400℃;在实施堆焊的过程中,所述精锻机锤头基体的温度保持在不低于400℃。
10.根据权利要求3所述的精锻机锤头堆焊方法,其特征在于,在所述打底层、所述过渡层和所述耐磨层的堆焊完成后,对精锻机锤头进行消应力处理。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202011360554.4A CN112570926B (zh) | 2020-11-27 | 2020-11-27 | 精锻机锤头堆焊用焊丝及精锻机锤头堆焊方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202011360554.4A CN112570926B (zh) | 2020-11-27 | 2020-11-27 | 精锻机锤头堆焊用焊丝及精锻机锤头堆焊方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN112570926A CN112570926A (zh) | 2021-03-30 |
CN112570926B true CN112570926B (zh) | 2022-08-02 |
Family
ID=75124053
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202011360554.4A Active CN112570926B (zh) | 2020-11-27 | 2020-11-27 | 精锻机锤头堆焊用焊丝及精锻机锤头堆焊方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN112570926B (zh) |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101190482A (zh) * | 2006-12-01 | 2008-06-04 | 株式会社神户制钢所 | 实芯焊丝 |
RU2530611C1 (ru) * | 2013-04-08 | 2014-10-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Сварочная проволока для автоматической сварки теплоустойчивых сталей перлитного класса |
CN105312793A (zh) * | 2014-07-29 | 2016-02-10 | 中国科学院金属研究所 | 一种700℃超超临界火电高温部件用Fe-Ni基高温合金焊丝及其应用 |
CN105436665A (zh) * | 2015-12-16 | 2016-03-30 | 秦皇岛鸿翔焊业有限公司 | 大型热轧支承辊Cr4的堆焊再造层及修复轧辊的方法 |
CN108067763A (zh) * | 2016-11-15 | 2018-05-25 | 张宇 | 镍基焊丝 |
CN109693055A (zh) * | 2019-01-31 | 2019-04-30 | 江苏新航合金科技有限公司 | 油气管道用内壁堆焊耐高温耐腐蚀镍合金焊丝及制备方法 |
CN110405380A (zh) * | 2019-08-20 | 2019-11-05 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种铁基高温合金焊丝 |
-
2020
- 2020-11-27 CN CN202011360554.4A patent/CN112570926B/zh active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101190482A (zh) * | 2006-12-01 | 2008-06-04 | 株式会社神户制钢所 | 实芯焊丝 |
RU2530611C1 (ru) * | 2013-04-08 | 2014-10-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Сварочная проволока для автоматической сварки теплоустойчивых сталей перлитного класса |
CN105312793A (zh) * | 2014-07-29 | 2016-02-10 | 中国科学院金属研究所 | 一种700℃超超临界火电高温部件用Fe-Ni基高温合金焊丝及其应用 |
CN105436665A (zh) * | 2015-12-16 | 2016-03-30 | 秦皇岛鸿翔焊业有限公司 | 大型热轧支承辊Cr4的堆焊再造层及修复轧辊的方法 |
CN108067763A (zh) * | 2016-11-15 | 2018-05-25 | 张宇 | 镍基焊丝 |
CN109693055A (zh) * | 2019-01-31 | 2019-04-30 | 江苏新航合金科技有限公司 | 油气管道用内壁堆焊耐高温耐腐蚀镍合金焊丝及制备方法 |
CN110405380A (zh) * | 2019-08-20 | 2019-11-05 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种铁基高温合金焊丝 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN112570926A (zh) | 2021-03-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN109468634B (zh) | 一种激光熔覆技术恢复轧机阶梯垫精度的工艺方法 | |
CN101109083A (zh) | 发动机曲轴激光熔覆修复工艺 | |
CN102658417B (zh) | 高铬铸铁的铸造缺陷的焊补工艺 | |
CN101994114A (zh) | 热轧无缝钢管轧机限动芯棒激光熔覆耐磨、抗热疲劳合金涂层工艺 | |
CN105063491B (zh) | 一种径向精锻机用高硬度锤头的制备方法 | |
CN109693026B (zh) | 一种用于外圆大面积司太立合金耐磨堆焊的组合堆焊方法 | |
CN110747458A (zh) | 热轧定宽压力机曲轴的修复方法 | |
CN101804709A (zh) | 耐磨件的耐磨结构及其修复加工工艺 | |
CN101532121B (zh) | 一种金属表面电弧喷熔加工工艺 | |
CN111945156A (zh) | 一种激光熔覆制备离心辊的方法 | |
US7205032B2 (en) | Controlled thermal expansion of welds to enhance toughness | |
CN113529005A (zh) | 一种连铸辊的喷涂制造方法 | |
CN109252161A (zh) | 一种激光熔块修复中碳调质钢缺陷的方法 | |
CN112570926B (zh) | 精锻机锤头堆焊用焊丝及精锻机锤头堆焊方法 | |
CN100389926C (zh) | 热作模具钢焊接材料 | |
CN201645924U (zh) | 一种耐磨件的耐磨结构 | |
JP2005074467A (ja) | スポット溶接方法およびスポット溶接された鋼板部材 | |
CN110424005A (zh) | 一种易磨损的金属件表面等离子熔覆方法 | |
JPH11256271A (ja) | 熱間幅圧下プレス用工具およびその製造方法 | |
CN102465288B (zh) | 一种激光增韧镁合金还原罐的制造方法 | |
CN115747790A (zh) | 一种利用合金熔覆再制造技术修复立柱缸体表面缺陷的方法 | |
CN110814478B (zh) | 加钒钢加氢反应器凸台堆焊制造方法 | |
CN111843111B (zh) | 一种耐磨金属复合板及其制造方法 | |
CN109277724B (zh) | 一种芯棒局部修复用气保焊丝及焊接工艺 | |
CN111005025B (zh) | 一种汽车气门模具用耐高温磨损涂层的制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |