CN112388113A - 一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺 - Google Patents
一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN112388113A CN112388113A CN202011392209.9A CN202011392209A CN112388113A CN 112388113 A CN112388113 A CN 112388113A CN 202011392209 A CN202011392209 A CN 202011392209A CN 112388113 A CN112388113 A CN 112388113A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- welding
- steel plate
- equal
- steel
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/235—Preliminary treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
Abstract
本发明公开了一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,涉及钢铁生产技术领域,焊接前根据钢板厚度进行不同预热,防止预热不够或预热过高,节省了能源;同时对道间温度进行最低控制,焊接接头的性能且最大化工作效率,缩短工期。对低Mo新型耐火钢Q345FRE、Q390FRE、Q420FRE、Q460FRE四种级别钢种进行焊接,焊接接头性能可达到使用标准。
Description
技术领域
本发明涉及钢铁生产技术领域,特别是涉及一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺。
背景技术
传统耐火钢必须含有足够量的Mo才能保证高温强度,但是Mo价格昂贵,因此钢板制造成本较高,对耐火钢的应用有极大的限制。利用Nb微合金化部分代替Mo合金化(即低Mo含Nb),成功研发出低Mo新型耐火钢(化学成分为C:0.03%~0.06%,Si:0.17%~0.19%,Mn:0.3%~0.7%,Mo:0.12%~0.21%,Nb:0.03%~0.07%,Cr:0.40%~0.48%,V:0.02%~0.05%,Ti:0.01%~0.04%,P≤0.015%,S≤0.015%),性能完全满足国标要求。
在钢板应用过程中,采用传统适用于高Mo耐火钢的焊接工艺进行焊接,焊接接头性能不能达到使用标准,即焊态和600℃保温3h后,Q345FRE、Q390FRE两个级别的耐火钢室温拉伸屈服强度达到345~510MPa,600℃高温拉伸屈服强度≥260MPa;Q420FRE、Q460FRE两个级别的耐火钢室温拉伸屈服强度达到420~600MPa,600℃高温拉伸屈服强度≥307MPa;焊接接头焊缝和热影响区-40℃冲击≥34J;焊接接头弯曲无裂纹。因此,需要研发出适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧焊接工艺。
发明内容
本发明针对上述技术问题,克服现有技术的缺点,提供一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,包括以下步骤:
S1、对待焊接钢板进行坡口加工,不同厚度规格钢板采用不同坡口形式;
S2、为待焊接钢板匹配焊材,根据钢板强度级别匹配不同焊材;
S3、对待焊接钢板进行预热处理,根据钢板厚度进行不同温度预热;
S4、对钢板进行打底焊接1~2道,根据焊接位置采用不同焊接参数;
S5、对钢板进行填充焊接,根据焊接位置采用不同焊接参数,焊接方法为多层多道焊;
S6、对钢板进行清根处理,根据钢板厚度采取不同的清根方式。
本发明进一步限定的技术方案是:
前所述的一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,步骤S1,
钢板厚度≤20mm时,采用V型坡口,坡口角度为单边29~31°,根部留间隙1~2mm,反面清根后不容易将钢板形变控制住,所以钢板组对时预留3~5°反变形;
钢板厚度>20mm时,采用X型坡口,坡口角度为单边29~31°,根部留钝边1~2mm。
前所述的一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,步骤S2,Q345FRE、Q390FRE钢板采用Φ1.2mm哈尔滨威尔焊接焊材HS390FR,焊材的主要成分为:C:0.030%~0.039%,Si:0.10%~0.40%,Mn:0.40%~1.10%,Cr:0.001%~0.002%,Ni:0.060%~0.090%,Mo:0.41%~0.82%,Cu:0.042%~0.074%,P≤0.008%,S≤0.005%;Q420FRE、Q460FRE钢板采用Φ1.2mm哈尔滨威尔焊接焊材HS460FR,焊材的主要成分为:C:0.050%~0.086%,Si:0.20%~0.42%,Mn:0.80%~1.31%,Cr:0.001%~0.002%,Ni:0.061%~0.090%,Mo:0.41%~0.82%,Cu:0.072%~0.105%,P≤0.008%,S≤0.005%。
前所述的一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,步骤S3,钢板厚度≤8mm时,预热20℃;
8mm<钢板厚度≤20mm时,预热40℃;
20mm<钢板厚度≤30mm时,预热60℃;
30mm<钢板厚度≤60mm时,预热100℃;
钢板厚度>60mm时,预热150℃。
前所述的一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,步骤S4,平焊位置,焊接电流为200~220A,焊接电压为23~25V,焊接速度25~28cm/min,电弧可摆动或不摆动;
横焊位置,焊接电流为210~230A,焊接电压为24~26V,焊接速度25~28cm/min,电弧需摆动;
立焊位置,焊接电流为180~200A,焊接电压为22~24V,焊接速度为26~28cm/min,电弧需摆动;
仰焊位置,焊接电流为215~225A,焊接电压为23~25V,焊接速度为24~26cm/min,电弧需摆动。
前所述的一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,步骤S5,平焊位置,焊接电流为260~280A,焊接电压为29~31V,焊接速度为32~34cm/min,道间温度≤150℃,电弧可摆动或不摆动;
横焊位置,焊接电流为270~290A,焊接电压为30~32V,焊接速度为32~34cm/min,道间温度≤150℃,电弧需摆动;
立焊位置,焊接电流为200~210A,焊接电压为26~28V,焊接速度为22~24cm/min,道间温度≤150℃,电弧需摆动;
仰焊位置,焊接电流为265~285A,焊接电压为30~32V,焊接速度为30~32cm/min,道间温度≤150℃,电弧需摆动。
前所述的一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,步骤S6,钢板厚度≤8mm时,采用所述步骤S1中坡口型式,在钢板先焊侧焊接完毕后,在反面进行碳弧气刨清根1~2mm,再用所述步骤S5进行焊接;
8mm<钢板厚度≤20mm时,采用所述步骤S1中坡口型式,在钢板先焊侧焊接2~3道后,在反面进行碳弧气刨清根2~3mm,再用所述步骤S5进行焊接;
钢板厚度>20mm时,采用所述步骤S1中坡口型式,在钢板先焊侧焊接3~5道后,在反面进行碳弧气刨清根3~4mm,再用所述步骤S5进行焊接。
本发明的有益效果是:
(1)本发明对低Mo新型耐火钢Q345FRE、Q390FRE、Q420FRE、Q460FRE四种级别钢种进行焊接,焊接接头性能可达到使用标准,即焊态和600℃保温3h后,Q345FRE、Q390FRE两个级别的耐火钢室温拉伸屈服强度达到345~510MPa,600℃高温拉伸屈服强度≥260MPa;Q420FRE、Q460FRE两个级别的耐火钢室温拉伸屈服强度达到420~600MPa,600℃高温拉伸屈服强度≥307MPa;焊接接头焊缝和热影响区-40℃冲击≥34J;焊接接头弯曲无裂纹;
(2)本发明提供了适用于Nb代Mo新型耐火钢的全位置气保电弧焊接工艺,利用该工艺可进行平、横、立、仰四个位置进行气保焊接,焊接接头无缺陷,合格率高;
(3)本发明焊接前根据钢板厚度进行不同预热,防止预热不够或预热过高,节省了能源;同时对道间温度进行最低控制,焊接接头的性能且最大化工作效率,缩短工期;
(4)本发明对新型耐火钢的应用起到了关键性作用,节约Mo金属消耗,降低建筑的耐火成本,具有重要社会意义。
附图说明
图1为本发明工艺过程中步骤S1的V型焊接坡口示意图;
图2为本发明工艺过程中步骤S1的X型焊接坡口示意图;
图3为实施例1中的V型焊接坡口示意图;
图4为实施例2中的X型焊接坡口示意图。
具体实施方式
实施例1
本实施例提供的一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,对规格为20mm的Nb代Mo新型耐火钢Q345FRE级别钢进行气保电弧焊接,焊接位置为平焊,具体包括如下步骤:
S1、采用如图3所示V型焊接坡口,坡口角度为单边30°,根部留间隙1~2mm,钢板组对时预留3~5°反变形;
S2、Q345FRE钢板采用Φ1.2mm哈尔滨威尔焊接焊材HS390FR;
S3、钢板预热40℃;
S4、对钢板进行打底焊接1道,焊接电流为200~220A,焊接电压为23~25V,焊接速度25~28cm/min,电弧摆动;
S5、对钢板进行填充焊接,焊接方法为多层多道焊,焊接电流为260~280A,焊接电压为29~31V,焊接速度为32~34cm/min,道间温度≤150℃,电弧尽量摆动,也可不摆动;
S6、在钢板先焊侧焊接2道后,在反面进行碳弧气刨清根2mm,随后进行填充焊接,焊接电流为260~280A,焊接电压为29~31V,焊接速度为32~34cm/min,道间温度≤150℃,电弧尽量摆动,也可不摆动;
S7、焊接接头检测。
焊接接头检测具体如下:
①无损检测
采用X射线探伤,无裂纹、未熔合、未焊满、气孔、夹渣等缺陷,探伤结果为I级,焊接合格。
②拉伸试验
根据耐火钢技术要求,焊态和600℃保温3h后,室温拉伸屈服强度达到345~510MPa,600℃高温拉伸屈服强度≥260MPa,试验结果均满足技术要求。
③冲击试验
缺口类型 | 缺口位置 | 温度/℃ | 吸收功KV<sub>2</sub>/J |
V | 焊缝中心 | -40 | 78 92 96 |
V | 热影响区(fl+1) | -40 | 246 182 48 |
根据耐火钢技术要求,-40℃冲击≥34J,试验结果均满足技术要求。
④弯曲试验
试验类型 | 试样厚度/mm | 弯心直径/mm | 弯曲角度 | 结果 |
侧弯 | 10 | 40 | 180° | 完好 |
侧弯 | 10 | 40 | 180° | 完好 |
侧弯 | 10 | 40 | 180° | 完好 |
侧弯 | 10 | 40 | 180° | 完好 |
根据耐火钢技术要求,弯曲无裂纹,实验结果均满足技术要求。
实施例2
本实施例提供的一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,对规格为50mm的Nb代Mo新型耐火钢Q420FRE级别钢进行手工电弧焊接,焊接位置为横焊,具体包括如下步骤:
S1、采用如图4所示X型焊接坡口,坡口角度为单边30°,根部留钝边1~2mm;
S2、Q420FRE钢板采用Φ1.2mm哈尔滨威尔焊接焊材HS460FR;
S3、钢板预热100℃;
S4、对钢板进行打底焊接2道,焊接电流为210~230A,焊接电压为24~26V,焊接速度25~28cm/min,电弧需摆动;
S5、对钢板进行填充焊接,焊接方法为多层多道焊,焊接电流为270~290A,焊接电压为30~32V,焊接速度为32~34cm/min,道间温度≤150℃,电弧需摆动;
S6、在钢板先焊侧焊接4道后,在反面进行碳弧气刨清根3mm,随后进行填充焊接,焊接电流为270~290A,焊接电压为30~32V,焊接速度为32~34cm/min,道间温度≤150℃,电弧需摆动;
S7、焊接接头检测。
焊接接头检测具体如下:
①无损检测
采用X射线探伤,无裂纹、未熔合、未焊满、气孔、夹渣等缺陷,探伤结果为I级,焊接合格。
②拉伸试验
根据耐火钢技术要求,焊态和600℃保温3h后,室温拉伸屈服强度达到420~600MPa,600℃高温拉伸屈服强度≥307MPa,试验结果均满足技术要求。
③冲击试验
缺口类型 | 缺口位置 | 温度/℃ | 吸收功KV<sub>2</sub>/J |
V | 焊缝中心 | -40 | 65 47 58 |
V | 热影响区(fl+1) | -40 | 228 265 244 |
根据耐火钢技术要求,-40℃冲击≥34J,试验结果均满足技术要求。
④弯曲试验
试验类型 | 试样厚度/mm | 弯心直径/mm | 弯曲角度 | 结果 |
侧弯 | 10 | 40 | 180° | 完好 |
侧弯 | 10 | 40 | 180° | 完好 |
侧弯 | 10 | 40 | 180° | 完好 |
侧弯 | 10 | 40 | 180° | 完好 |
根据耐火钢技术要求,弯曲无裂纹,实验结果均满足技术要求。
低Mo新型耐火钢钢板采用Nb、Ti、V微合金化提高高温性能,所以Mo含量较低,但在焊接接头中,不能进行热处理,所以需要焊材中具有较高含量的Mo来提高焊接接头高温性能,焊材的合金成分较高,所以在进行焊接时采用的线能量不宜过高,防止出现淬硬组织,影响性能。
本发明采用的焊接工艺能够使低Mo新型耐火钢Q345FRE、Q390FRE、Q420FRE、Q460FRE四种级别钢种的焊接接头性能优良,对未来耐火建筑的建造起到至关重要的作用。
除上述实施例外,本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案,均落在本发明要求的保护范围。
Claims (7)
1.一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,其特征在于:包括以下步骤:
S1、对待焊接钢板进行坡口加工,不同厚度规格钢板采用不同坡口形式;
S2、为待焊接钢板匹配焊材,根据钢板强度级别匹配不同焊材;
S3、对待焊接钢板进行预热处理,根据钢板厚度进行不同温度预热;
S4、对钢板进行打底焊接1~2道,根据焊接位置采用不同焊接参数;
S5、对钢板进行填充焊接,根据焊接位置采用不同焊接参数,焊接方法为多层多道焊;
S6、对钢板进行清根处理,根据钢板厚度采取不同的清根方式。
2.根据权利要求1所述的一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,其特征在于:所述步骤S1,
钢板厚度≤20mm时,采用V型坡口,坡口角度为单边29~31°,根部留间隙1~2mm,反面清根后不容易将钢板形变控制住,所以钢板组对时预留3~5°反变形;
钢板厚度>20mm时,采用X型坡口,坡口角度为单边29~31°,根部留钝边1~2mm。
3.根据权利要求1所述的一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,其特征在于:所述步骤S2,
Q345FRE、Q390FRE钢板采用Φ1.2mm哈尔滨威尔焊接焊材HS390FR,焊材的主要成分为:C:0.030%~0.039%,Si:0.10%~0.40%,Mn:0.40%~1.10%,Cr:0.001%~0.002%,Ni:0.060%~0.090%,Mo:0.41%~0.82%,Cu:0.042%~0.074%,P≤0.008%,S≤0.005%;
Q420FRE、Q460FRE钢板采用Φ1.2mm哈尔滨威尔焊接焊材HS460FR,焊材的主要成分为:C:0.050%~0.086%,Si:0.20%~0.42%,Mn:0.80%~1.31%,Cr:0.001%~0.002%,Ni:0.061%~0.090%,Mo:0.41%~0.82%,Cu:0.072%~0.105%,P≤0.008%,S≤0.005%。
4.根据权利要求2所述的一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,其特征在于:所述步骤S3,
钢板厚度≤8mm时,预热20℃;
8mm<钢板厚度≤20mm时,预热40℃;
20mm<钢板厚度≤30mm时,预热60℃;
30mm<钢板厚度≤60mm时,预热100℃;
钢板厚度>60mm时,预热150℃。
5.根据权利要求4所述的一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,其特征在于:所述步骤S4,
平焊位置,焊接电流为200~220A,焊接电压为23~25V,焊接速度25~28cm/min,电弧可摆动或不摆动;
横焊位置,焊接电流为210~230A,焊接电压为24~26V,焊接速度25~28cm/min,电弧需摆动;
立焊位置,焊接电流为180~200A,焊接电压为22~24V,焊接速度为26~28cm/min,电弧需摆动;
仰焊位置,焊接电流为215~225A,焊接电压为23~25V,焊接速度为24~26cm/min,电弧需摆动。
6.根据权利要求5所述的一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,其特征在于:所述步骤S5,
平焊位置,焊接电流为260~280A,焊接电压为29~31V,焊接速度为32~34cm/min,道间温度≤150℃,电弧可摆动或不摆动;
横焊位置,焊接电流为270~290A,焊接电压为30~32V,焊接速度为32~34cm/min,道间温度≤150℃,电弧需摆动;
立焊位置,焊接电流为200~210A,焊接电压为26~28V,焊接速度为22~24cm/min,道间温度≤150℃,电弧需摆动;
仰焊位置,焊接电流为265~285A,焊接电压为30~32V,焊接速度为30~32cm/min,道间温度≤150℃,电弧需摆动。
7.根据权利要求6所述的一种适用于低Mo新型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺,其特征在于:所述步骤S6,
钢板厚度≤8mm时,采用所述步骤S1中坡口型式,在钢板先焊侧焊接完毕后,在反面进行碳弧气刨清根1~2mm,再用所述步骤S5进行焊接;
8mm<钢板厚度≤20mm时,采用所述步骤S1中坡口型式,在钢板先焊侧焊接2~3道后,在反面进行碳弧气刨清根2~3mm,再用所述步骤S5进行焊接;
钢板厚度>20mm时,采用所述步骤S1中坡口型式,在钢板先焊侧焊接3~5道后,在反面进行碳弧气刨清根3~4mm,再用所述步骤S5进行焊接。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202011392209.9A CN112388113B (zh) | 2020-12-02 | 2020-12-02 | 一种适用于低Mo型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202011392209.9A CN112388113B (zh) | 2020-12-02 | 2020-12-02 | 一种适用于低Mo型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN112388113A true CN112388113A (zh) | 2021-02-23 |
CN112388113B CN112388113B (zh) | 2022-06-17 |
Family
ID=74604918
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202011392209.9A Active CN112388113B (zh) | 2020-12-02 | 2020-12-02 | 一种适用于低Mo型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN112388113B (zh) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2409322A1 (de) * | 1974-02-27 | 1975-09-04 | Alexander Binzel | Hohlprofil aus gummiartigem, flexiblem material |
CN102990203A (zh) * | 2012-12-11 | 2013-03-27 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种80mm厚E36海洋工程用钢的药芯焊丝气体保护焊焊接工艺 |
CN105252122A (zh) * | 2015-11-02 | 2016-01-20 | 中铁宝桥(扬州)有限公司 | 一种桥梁用Q345qENH~Q420qENH级高性能耐候钢的焊接方法 |
CN110666311A (zh) * | 2019-08-29 | 2020-01-10 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种多元复合微合金化节钼型耐火钢高效焊接工艺 |
CN110877138A (zh) * | 2019-11-22 | 2020-03-13 | 浙江精工钢结构集团有限公司 | 一种q460耐蚀耐火钢板的双面双弧不清根焊接方法 |
-
2020
- 2020-12-02 CN CN202011392209.9A patent/CN112388113B/zh active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2409322A1 (de) * | 1974-02-27 | 1975-09-04 | Alexander Binzel | Hohlprofil aus gummiartigem, flexiblem material |
CN102990203A (zh) * | 2012-12-11 | 2013-03-27 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种80mm厚E36海洋工程用钢的药芯焊丝气体保护焊焊接工艺 |
CN105252122A (zh) * | 2015-11-02 | 2016-01-20 | 中铁宝桥(扬州)有限公司 | 一种桥梁用Q345qENH~Q420qENH级高性能耐候钢的焊接方法 |
CN110666311A (zh) * | 2019-08-29 | 2020-01-10 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种多元复合微合金化节钼型耐火钢高效焊接工艺 |
CN110877138A (zh) * | 2019-11-22 | 2020-03-13 | 浙江精工钢结构集团有限公司 | 一种q460耐蚀耐火钢板的双面双弧不清根焊接方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
许可: "Q420FRE耐火钢焊接性能研究", 《中国硕士学位论文全文数据库工程科技Ⅰ辑》 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN112388113B (zh) | 2022-06-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101797600B (zh) | 一种高强度x100钢级螺旋缝埋弧焊管制造方法 | |
CN103447672A (zh) | 一种大厚度屈服强度690MPa级低温钢板的埋弧焊接工艺 | |
CN110076430B (zh) | 一种厚度≥40mm的1000MPa钢板的气保护焊接方法 | |
CN111659980A (zh) | 一种镍基高耐蚀复合钢管焊接方法 | |
CN111360381A (zh) | 一种容器用不锈钢复合板焊接方法 | |
CN110640349A (zh) | 一种Mn13高锰钢的焊接工艺 | |
CN107414405B (zh) | 自升式钻井平台的轴承座焊接裂纹的修补工艺 | |
CN110091037A (zh) | 海上风电塔筒弹性支座补强焊接新工艺 | |
CN112372118B (zh) | 低Mo耐火钢的埋弧焊接方法 | |
CN112192000B (zh) | 一种屈服强度≧1250MPa的超高强钢板焊接工艺 | |
CN109530883A (zh) | 一种不锈钢310s焊接工艺 | |
CN112388113B (zh) | 一种适用于低Mo型耐火钢的气保电弧全位置焊接工艺 | |
CN105195858B (zh) | 一种船体结构用钢平角接焊接方法 | |
CN108994523B (zh) | 一种液压支架底座柱窝的加固改造方法 | |
CN112620884B (zh) | 一种适用于低Mo耐火钢的手工电弧全位置焊接工艺 | |
CN102009325B (zh) | 提高哈氏合金导电辊焊缝耐腐蚀性能的方法 | |
CN113510342B (zh) | 液压支架用q690级别调质钢中厚板低预热焊接方法 | |
CN112008206B (zh) | 一种调质高强度钢板材的焊接方法 | |
CN114603234A (zh) | 一种42CrMo合金钢与低碳钢异种钢焊接方法 | |
CN103658937A (zh) | 一种炼钢大包回转台板材的焊接方法 | |
CN103111733A (zh) | 高耐候钢与不锈钢的焊接方法 | |
CN103286464B (zh) | 焊接中碳调质合金钢与普通低碳钢的方法 | |
CN105562893A (zh) | 用于大规格超高强度钢板的co2气体保护焊的焊接方法 | |
CN110640270A (zh) | 一种抗侧弯的钢板焊接工艺 | |
CN108356417B (zh) | 一种提高高强塑积中锰钢激光焊接接头塑性的热处理方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |