CN112269218A - 一种基于残留地层沉积分析的挤压构造变形量测定方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种基于残留地层沉积分析的挤压构造变形量测定方法，解决了复杂构造区挤压变形量精确计算问题，可精确计算复杂挤压构造变形量。其中挤压构造变形量分为两部分，一部分是有连续残留分布地层的挤压变形量计算；另一部分是无残留地层的挤压变形量计算，对于无残留地层分布区挤压构造变形量计算，将接近无地层残留区有残留的地层中的砾石搬运距离减去砾石与现今沉积边界的距离视作无地层残留区构造变形量；将残留地层连续分布区挤压变形量与所述接近无地层残留区构造变形量相加，以得到挤压构造变形总量。该方法实现了无地层残留区挤压变形量由无法恢复到定量计算；对于查明构造变形过程，恢复残留地层原型盆地具有重要意义。
Description
技术领域
本发明涉及油气勘探构造建模技术领域，特别涉及一种基于残留地层沉积分析的挤压构造变形量测定方法。
背景技术
在研究含油气盆地的构造演化过程中，基于地层回剥和剖面平衡的原则来编制“构造演化剖面”是展现盆地演化史、恢复某一地质历史时期岩相古地理的重要手段，对于认识该盆地关键期的原型盆地具有重要意义，同时进一步制约了对盆地源、储及油藏配置的认识，对明确盆地油气资源潜力和勘探开发实践具有十分重要的意义。
受限于地质结构的复杂性、不同的学者在研究同一地区构造过程中会出现不同的认识，从而导致了对复杂构造的多解性认识，另外即使研究者对同一构造的结构有基本统一的认识，但是在编制构造演化图时的“剖面平衡”也就是如何准确计算构造变形量在思路和方法上存在差异，从而导致对构造的原始变形边界和演化过程的认识上产生分歧。
建立“平衡地质剖面”是古构造复原和构造演化研究的基础，自Chamberlain(1910)提出地质平衡的概念以来，多位学者对其进行了完善(Dahlstrom1969；Tearpockand Bisehke，1991；Buchanan and Nieuwland，1996；Groshong，1999)，使地质平衡成为描述构造几何形态和解析构造变形过程中必须遵循的基本原理之一，就目前的研究现状，平衡剖面可以理解为是遵循岩层长度或面积变形后不变的原则，将变形剖面恢复到沉积地层状态的剖面或从沉积地层剖面依据变形原理得到变形的剖面。地质平衡包括几何形态上的平衡和地质概念上的平衡两个方面，其中几何形态的平衡，也就是挤压构造变形量的计算，往往是学者们争议的关键，也是地质平衡过程中的难点所在。
发明内容
鉴于上述问题，提出了本发明以便提供一种克服上述问题或者至少部分地解决上述问题的基于残留地层沉积分析的挤压构造变形量测定方法。
本发明实施例提供一种基于残留地层沉积分析的挤压构造变形量测定方法，包括：
步骤一：确定目标区域残留地层沉积构造背景；所述沉积构造背景包括：沉积期盆地类型及边界；
步骤二：确定目标区域残留地层的物源方向和沉积相带；基于野外露头、钻井岩心相、测井相、粒度分析确定物源方向和沉积相类型；然后通过露头-钻井相点、剖面相线、地震相面结合，厘定残余地层相带；
步骤三：确定目标区域残留地层中砾石的搬运距离；
基于薄片分析，确定残留地层中砾石成分获得所述砾石磨圆度值，根据所述砾石磨圆度值，计算砾石搬运距离；
步骤四：挤压构造变形量计算：
基于断层相关褶皱分析，计算残留地层连续分布区挤压变形量；
对于无残留地层分布区挤压构造变形量计算，将接近无地层残留区有残留的地层中的砾石搬运距离减去砾石与现今沉积边界的距离视作无地层残留区构造变形量；
将残留地层连续分布区挤压变形量与所述无地层残留区构造变形量相加，以得到挤压构造变形总量。
进一步地，所述步骤一包括以下一种或多种方式：
(1-1)基于板块构造学调研，落实残留地层沉积期盆地背景；
(1-2)通过测定残留地层稀土元素及微量元素，并在环境判定经验图版上进行投点确认残余地层沉积期所处构造背景；
(1-3)野外及钻井资料分析，验证残留地层沉积背景；
针对残留地层沉积期盆地背景判识，利用区域构造分析、稀土元素构造环境判识、钻井及露头资料来判定且相互验证。
进一步地，所述步骤三中，所述方法计算砾石搬运距离前提条件为残留地层母岩为火山岩。
进一步地，所述步骤三中，根据所述砾石磨圆度值，计算砾石搬运距离；包括：
采用去扁化IPP的沉积砾石圆度计算方法，计算砾石磨圆度；
通过统计连续残留地层区沿物源方向不同点砾石的磨圆度与搬运距离的关系，建立砾石磨圆度与距离的关系公式；
将所述目标区域残留地层中砾石磨圆度，代入砾石磨圆度与距离的关系公式中，计算砾石搬运距离；
所述关系公式为：S＝35.22F×R1.483
其中，S为砾石搬运距离；F为沉积相带矫正因子；R为磨圆度；S与R呈正相关关系。
进一步地，所述步骤四中，基于断层相关褶皱分析，计算残留地区连续分布区挤压变形量，包括：
对于残留地层连续分布区，应用2D-move软件，基于断层相关褶皱分析，计算挤压构造变形量。
本发明实施例提供的上述技术方案的有益效果至少包括：
本发明实施例提供的一种基于残留地层沉积分析的挤压构造变形量测定方法，解决了复杂构造变区形量精确计算问题，可精确计算复杂挤压构造变形量。其中挤压构造变形量分为两部分，一部分是有连续残留分布地层的挤压变形量计算；另一部分是无残留地层的挤压变形量计算，对于无残留地层分布区挤压构造变形量计算，将接近无地层残留区有残留的地层中的砾石搬运距离，减去砾石与现今沉积边界的距离视作无地层残留区构造变形量；将残留地层连续分布区挤压变形量与所述无地层残留区构造变形量相加，以得到挤压构造变形总量。
通过恢复残留地层不连续或无地层残留区挤压构造变形量，将构造与沉积作用有机结合，创新形成基于残留地层沉积分析的挤压构造变形量计算方法，实现了无地层残留区变形过程由无法恢复到定量计算；进而精确恢复挤压构造变形量对于查明构造变形过程，恢复残留地层原型盆地具有重要意义。
本发明的其它特征和优点将在随后的说明书中阐述，并且，部分地从说明书中变得显而易见，或者通过实施本发明而了解。本发明的目的和其他优点可通过在所写的说明书、权利要求书、以及附图中所特别指出的结构来实现和获得。
下面通过附图和实施例，对本发明的技术方案做进一步的详细描述。
附图说明
附图用来提供对本发明的进一步理解，并且构成说明书的一部分，与本发明的实施例一起用于解释本发明，并不构成对本发明的限制。在附图中：
图1为本发明实施例提供的基于残留地层沉积分析的挤压构造变形量测定方法的流程图；
图2为本发明实施例提供的有地层残留区构造变形恢复示意图；
图3为本发明实施例提供的无地层残留区构造变形恢复示意图；
图4为本发明实施例提供的构造剖面总变形量计算示意图；
图5为达尔布特断裂附近观察到的蛇绿岩套示意图；
图6为准噶尔盆地西北缘早二叠世成盆期构造格局示意图；
图7为柳树沟达尔布特断裂带地质剖面图；
图8为风南1-哈山1风城组剖面相示意图；
图9为哈山地区P1f残留沉积相图；
图10为哈山地区P1f古水流方向示意图；
图11为哈山地区P1f残留地层RMS属性图；
图12为砾石磨圆度与搬运距离关系图；
图13为哈山地区P1f复原后沉积相图；
图14为哈山西地区构造变形复原剖面图；
图15为哈山构造带中段地区构造变形复原剖面图。
具体实施方式
下面将参照附图更详细地描述本公开的示例性实施例。虽然附图中显示了本公开的示例性实施例，然而应当理解，可以以各种形式实现本公开而不应被这里阐述的实施例所限制。相反，提供这些实施例是为了能够更透彻地理解本公开，并且能够将本公开的范围完整的传达给本领域的技术人员。
挤压构造变形量的计算可分为两部分，一部分是有连续残留分布地层的挤压变形量计算，可利用2D-move软件进行计算；另一部分是无残留地层的挤压变形量计算，通常是估算，这也是学者们争议最大的关键所在。山前带构造变形强烈，地层残留分布变化大，局部地区无地层残留，变形过程恢复困难。残余地层中沉积物中记录了丰富的地质信息，如其矿物组合及占比可以重建古气候、恢复古环境及沉积期水动力条件，矿物(颗粒)表面的形态和结晶参数的特征则反映了其形成环境和后期经历的搬运、侵蚀和沉积过程以及源区信号，因此可以利用残余地层中沉积物的信息反推构造变形信息，实现挤压构造变形量的定量或半定量计算。
具体地，参照图1所示，本发明实施例提供的一种基于残留地层沉积分析的挤压构造变形量测定方法，包括以下步骤：
步骤一：确定目标区域残留地层沉积构造背景；所述沉积构造背景包括：沉积期盆地类型及边界；
步骤二：确定目标区域残留地层的物源方向和沉积相带；基于野外露头、钻井岩心相、测井相、粒度分析确定物源方向和沉积相类型；然后通过露头-钻井相点、剖面相线、地震相面结合，厘定残余地层相带；
步骤三：确定目标区域残留地层中砾石的搬运距离；
基于薄片分析，确定残留地层中砾石成分获得所述砾石磨圆度值，根据所述砾石磨圆度值，计算砾石搬运距离；
步骤四：挤压构造变形量计算：
基于断层相关褶皱分析，计算残留地层连续分布区挤压变形量；
对于无残留地层分布区挤压构造变形量计算，将接近无地层残留区有残留的地层中的砾石搬运距离减去砾石与现今沉积边界的距离视作无地层残留区构造变形量；
将残留地层连续分布区挤压变形量与所述无地层残留区构造变形量相加，以得到挤压构造变形总量。
下面为了便于说明本发明的技术方案，以准噶尔盆地西北缘哈山山前带为例，进行详细的阐述。
(1)哈山山前带构造变形恢复技术
山前带受构造变形强烈影响，地层残留分布变化大，局部地区无地层残留，攻关形成了复杂山前带构造演化分析方法。该方法包含两部分，一部分是针对有地层残留区，主要应用2D-move软件，开展断层相关褶皱计算，进行构造变形量和变形过程恢复，如图2所示。第二部分是针对无地层残留区，该区位于逆冲断层上盘，地层被剥蚀殆尽，露头局部有残留。针对该无地层残留区，创新了基于沉积环境分析的构造恢复技术，如图3所示。总得剖面变形量为两部分变形恢复后所计算的缩短量相加的总和，如图4所示。
现主要详细介绍无地层残留区变形恢复技术的相关流程。
构造作用沉积化表征方法意思为：由于无地层残留区构造变形无法表征，将接近无地层残留区有残留的地层中的砾石搬运距离，减去砾石与现今沉积边界的距离视作无地层残留区构造变形量。如图4所示，图中AB为无地层残留区，其中A—现今位置，为接近无地层残留区有残留的地层中的砾石选取点位置，B—沉积边界现今位置，为构造变形边界或原始沉积边界的现今位置；A’—构造恢复后位置；B’—沉积边界原始位置；L1—残留地层连续分布区给予变形量；L2—A点从物源区被搬运的距离；L3—A点离现今沉积边界的距离；L—整体变形缩短量。即：剖面缩短量计算公式为：L＝L1+L2-L3。对于无残留地层分布区挤压构造变形量计算，将接近无地层残留区有残留的地层中的砾石搬运距离减去砾石与现今沉积边界的距离视作无地层残留区构造变形量；将残留地层连续分布区挤压变形量与所述无地层残留区构造变形量相加，以得到挤压构造变形总量。
1)区域分析定性质：以板块构造学为指导，结合元素分析及构造环境判别，提出早二叠世准噶尔西北缘为伸展裂陷的认识。野外露头上达尔布特断裂内部蛇绿岩套的发现证实其为早期缝合带，如图5所示，达尔布特断裂附近观察到的蛇绿岩套(N:45°54'25.37",E:84°49'26.75")，易成为后碰撞伸展裂陷控盆边界；和参1、和参2等钻井证实断裂以北地区不发育二叠系(图6)；柳树沟达尔布特断裂带内赤底组砾岩为盆缘冲积扇沉积特征，推测北部控盆边界断裂可能为达尔布特断裂(图7所示)。
2)残余地层定相带：通过野外露头、钻井岩心相、测井相、粒度分析确定沉积相类型，然后通过露头-钻井相(点)、剖面相(线)、地震相(面)结合，厘定残余地层相带。本次研究统计哈山西露头、新2井、哈浅6井等54个数据点、9条剖面等分析，厘定了残余地层为扇三角洲-湖相沉积(图8-9)。
3)水流方向定源头：通过前人区域应力场分析，明确准西北缘C末-P时期具有西北向东南逆冲抬升的大背景。而通过露头、钻井确定的古水流方向结合残余地层地震属性图分析存在2个物源方向，一个来自于北北西方向，一个来自北西西方向(图10～11)。
4)搬运距离定规模：磨圆度为碎屑颗粒最大投影面上每个角的平均曲率半径与最大内接球半径的比值，是对碎屑颗粒原始棱角被其他颗粒或介质磨圆的程度进行定量表示的参数。它反映了砾石的搬运与沉积过程。
综合岩心、露头等资料，进一步通过薄片鉴定，确定砾石成分，采用去扁化IPP的沉积砾石圆度计算方法计算磨圆度。
IPP圆度公式为R＝p2/4πA，其中p为颗粒周长，A为颗粒面积，R为圆度。
通过对大量砾石的测定，结合前人研究，建立砾石不同级别磨圆度标准，棱角状(≤0.2)、次棱角状(0.2～0.4)、次棱-次圆状(0.4～0.6)、次圆状(0.6～0.8)、圆状(≥0.8)。
通过统计残留地层区沿物源方向上不同点砾石的磨圆度与搬运距离的关系，并结合前人测量的不同母岩成分砾石磨圆度与搬运距离数据，建立砾石磨圆度与距离的关系公式。
S＝35.22F×R1.483
其中S为砾石搬运距离，F为沉积相带矫正因子；R为磨圆度，S与R呈正相关关系。
根据该计算公式，选取近无地层残留区的哈山西野外露头点、哈深2井、哈深斜1井、新2井、夏23井、夏101井等的早二叠世风城组中岩浆岩砾石进行磨圆度的计算，结果显示搬运距离可达18～30km(表1、图12)。
整体上，P1f沉积期存在2个物源方向，通过以上研究，恢复了西北部原始地层充填及长度，并利用有、无残留地层残留部分构造变形特点，恢复了哈山山前带整体变形量，并进行了原始沉积相带和构造演化剖面的恢复(如图13-图15、参照表1所示)。
表1哈山山前带整体缩短量计算表
(2)不同区段构造变形过程恢复
在上述研究的基础上，选取过哈山构造带不同区段的典型地震剖面，进行了构造变形过程的恢复(图14～图15)。
①哈山构造带西段
通过复原结果来看(图13)，二叠纪早期处于拉张裂陷应力环境，形成一系列正断层，向北部哈山地区P1反射层地层明显增厚。早二叠世末期应力场由伸展变为挤压，先期正断层发生构造正反转形成叠瓦逆断层，造成地层缩短，缩短量为4km。晚海西运动使得地层强烈逆冲推覆，发育多条逆冲推覆断裂，控制了哈山的构造格局，哈山造山带内的断层沿深部滑脱面向盆地传递(下断坪)，在乌尔禾处向上逆冲(断坡)，断层切割石炭系(C)后转入P1内水平滑脱(上断坪)形成乌尔禾背斜雏形。与此同时，推覆体深部逆冲断层向上逆冲，在推覆体前翼形成构造三角楔，推覆体下部的先期叠瓦逆断层发展形成双重构造，前缘冲断带P2反射层的反向逆冲导致P2顶被剥蚀。随着挤压作用的持续，造山带深部逆冲断层出现低角度逆冲断层，向上切割古生界地层，乌尔禾背斜处转入P1底滑脱形成断坡背斜，将早期的褶皱变形改造。
二叠纪末期地层强烈变形，缩短距离达26km。三叠纪末，推覆作用再次增强，发育多条后展式逆冲推覆断层，断层由造山带深部向上往山前逆冲推覆，形成叠瓦状构造叠加，缩短距离为3.8km。侏罗纪末期挤压活动强度明显减弱，深部构造三角楔与推覆体叠瓦逆冲推覆构造继续逆冲推覆，造成侏罗系、白垩系的掀斜，构造缩短距离为0.2km。喜山期达尔布特断裂走滑形成花状构造(图14)。
②哈山构造带中段
哈山构造带中段构造变形与哈山西地区具有一定的相似性。早二叠世处于拉伸环境，主要发育正断层。早二叠世末期构造应力场转换，构造挤压造成地层叠加缩短(缩短距离为2.3km)。晚二叠世在挤压应力作用下形成一系列逆冲冲断断层，断层逆冲至沉积地表(P2顶)，形成一低角度逆冲推覆构造，地层叠置累计缩短距离达22.9km。三叠纪逆冲推覆断层持续低角度逆冲，构造缩短距离为0.8km。侏罗纪期间，在前期冲断断层后翼，冲断带内挤压沿P1底、顶发育两条次级阶梯状逆冲断层，其后列式逆冲冲断造成P1反射层的两次规模性垂向叠加，两逆冲断层向上逆冲至当时的次级地表，沉积侏罗系与叠瓦冲断体呈上超接触关系。早白垩世构造挤压使得深部逆冲断层再次逆冲，石炭系逆冲推覆至地表。喜山期达尔布特断裂走滑改造形成现今的构造特征(图15)。
本发明实施例提供的基于残留地层沉积分析的挤压构造变形量测定方法，解决了复杂构造区挤压变形量精确计算问题，可精确计算复杂挤压构造变形量。其中挤压构造变形量分为两部分，一部分是有连续残留分布地层的挤压变形量计算；另一部分是无残留地层的挤压变形量计算，对于无残留地层分布区挤压构造变形量计算，将接近无地层残留区有残留的地层中的砾石搬运距离减去砾石与现今沉积边界的距离视作无地层残留区构造变形量；将残留地层连续分布区挤压变形量与所述无地层残留区构造变形量相加，以得到挤压构造变形总量。该方法实现了无地层残留区挤压变形量由无法恢复到定量计算；对于查明构造变形过程，恢复残留地层原型盆地具有重要意义。
显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样，倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。
Claims (5)
1.一种基于残留地层沉积分析的挤压构造变形量测定方法，其特征在于，包括：
步骤一：确定目标区域残留地层沉积构造背景；所述沉积构造背景包括：沉积期盆地类型及边界；
步骤二：确定目标区域残留地层的物源方向和沉积相带；基于野外露头、钻井岩心相、测井相、粒度分析确定物源方向和沉积相类型；然后通过露头-钻井相点、剖面相线、地震相面结合，厘定残余地层相带；
步骤三：确定目标区域残留地层中砾石的搬运距离；
基于薄片分析，确定残留地层中砾石成分获得所述砾石磨圆度值，根据所述砾石磨圆度值，计算砾石搬运距离；
步骤四：挤压构造变形量计算：
基于断层相关褶皱分析，计算残留地层连续分布区挤压变形量；
对于无残留地层分布区挤压构造变形量计算，将接近无地层残留区有残留的地层中的砾石搬运距离减去砾石与现今沉积边界的距离视作无地层残留区构造变形量；
将残留地层连续分布区挤压变形量与所述无地层残留区构造变形量相加，以得到挤压构造变形总量。
2.根据权利要求1所述的基于残留地层沉积分析的挤压构造变形量测定方法，其特征在于，所述步骤一包括以下一种或多种方式：
(1-1)基于板块构造学调研，落实残留地层沉积期盆地背景；
(1-2)通过测定残留地层稀土元素及微量元素，并在环境判定经验图版上进行投点确认残余地层沉积期所处构造背景；
(1-3)野外及钻井资料分析，验证残留地层沉积背景；
针对残留地层沉积期盆地背景判识，利用区域构造分析、稀土元素构造环境判识、钻井及露头资料来判定且相互验证。
3.根据权利要求1所述的基于残留地层沉积分析的挤压构造变形量测定方法，其特征在于，所述步骤三中，所述方法计算砾石搬运距离前提条件为残留地层母岩为火山岩。
4.根据权利要求3所述的基于残留地层沉积分析的挤压构造变形量测定方法，其特征在于，所述步骤三中，根据所述砾石磨圆度值，计算砾石搬运距离；包括：
采用去扁化IPP的沉积砾石圆度计算方法，计算砾石磨圆度；
通过统计连续残留地层区沿物源方向不同点砾石的磨圆度与搬运距离的关系，建立砾石磨圆度与距离的关系公式；
将所述目标区域残留地层中砾石磨圆度，代入砾石磨圆度与距离的关系公式中，计算砾石搬运距离；
所述关系公式为：S＝35.22F×R1.483
其中，S为砾石搬运距离；F为沉积相带矫正因子；R为磨圆度；S与R呈正相关关系。
5.根据权利要求1所述的基于残留地层沉积分析的挤压构造变形量测定方法，其特征在于，所述步骤四中，基于断层相关褶皱分析，计算残留地区连续分布区挤压变形量，包括：
对于残留地层连续分布区，应用2D-move软件，基于断层相关褶皱分析，计算挤压构造变形量。
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Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5787050A (en) * | 1996-08-13 | 1998-07-28 | Petro-Canada | Well test imaging |
| CN105388526A (zh) * | 2015-10-28 | 2016-03-09 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种陆相湖盆的古地质结构恢复方法 |
| CN105953766A (zh) * | 2016-04-28 | 2016-09-21 | 长江大学 | 基于岩芯图像的砾石磨圆度测量方法 |
| CN108267797A (zh) * | 2018-03-22 | 2018-07-10 | 中国石油大学(北京) | 同生正断层发育区古地貌的恢复方法 |
| CN109268005A (zh) * | 2018-10-30 | 2019-01-25 | 中国石油大学(华东) | 一种基于储层时变性的剩余油预测方法及工业化流程 |
-
2020
- 2020-11-18 CN CN202011294683.8A patent/CN112269218B/zh active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5787050A (en) * | 1996-08-13 | 1998-07-28 | Petro-Canada | Well test imaging |
| CN105388526A (zh) * | 2015-10-28 | 2016-03-09 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种陆相湖盆的古地质结构恢复方法 |
| CN105953766A (zh) * | 2016-04-28 | 2016-09-21 | 长江大学 | 基于岩芯图像的砾石磨圆度测量方法 |
| CN108267797A (zh) * | 2018-03-22 | 2018-07-10 | 中国石油大学(北京) | 同生正断层发育区古地貌的恢复方法 |
| CN109268005A (zh) * | 2018-10-30 | 2019-01-25 | 中国石油大学(华东) | 一种基于储层时变性的剩余油预测方法及工业化流程 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
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| 胡修棉: "物源分析的一个误区：砂粒在河流搬运过程中的变化", 《古地理学报》 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN112269218B (zh) | 2023-03-31 |
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