具体实施方式
一种管壳式换热器,如图1所示,所述管壳式换热器包括有壳体11、换热部件10、壳程入口接管5和壳程出口接管6;所述换热部件10设置在壳体11中,换热部件固定连接在前管板14、后管板17上;所述的壳程入口接管5和壳程出口接管6均设置在壳体11上;流体从壳程入口接管5进入,经过换热部件进行换热,从壳程出口接管6出去。
图2展示了换热部件10的切面示意图(从图1左侧观察),如图2所示,所述换热部件10包括右管箱2、左管箱8和换热管1,换热管1与右管箱2和左管箱8相连通,左管箱8 和/或右管箱2内填充相变流体,相变流体在右管箱2和左管箱8以及换热管1内进行封闭循环。
所述右管箱、左管箱的两端的端部设置在前后管板14、17的开孔中,用于固定,如图1 所示。
作为优选,所述右管箱2和左管箱8沿着壳程长度方向上延伸。壳程优选沿着水平方向延伸。
如图2所示,所述换热器包括第一换热管131和第二换热管132,所述第一换热管131 设置穿过左管箱8内,第二换热管132设置穿过右管箱2;换热管1为一个或者多个,每个换热管1包括多根圆弧形的管束12,多根圆弧形的管束12的中心线为以右管箱2的轴线为同心圆的圆弧,相邻管束12的端部连通,流体在右管箱2和左管箱8之间形成串联流动,从而使得管束的端部形成管束自由端3、4;所述流体是相变流体,优选汽液相变液体。所述第一换热管131和第二换热管132分别流过第一流体和第二流体。所述第一流体、第二流体和壳程流体之间可以进行三种流体的换热。例如,换热过程如下:
第一流体是热源,第二流体和壳程流体是冷源,通过第一流体换热,使得换热部件内的相变流体发生相变,从而通过管束12向外散热换热壳程流体,同时汽相流体进入右管箱2,与第二流体进行换热,换热后的冷凝流体通过回流管返回左管箱,从而实现三流体换热。
作为优选,第二流体是热源,第一流体和壳程流体是冷源,通过第二流体换热,使得换热部件内的相变流体发生相变,从而通过管束12向外散热换热壳程流体,同时汽相流体进入左管箱8,与第一流体换热,换热后的冷凝流体通过回流管返回右管箱,从而实现三流体换热。
作为优选,壳程流体是热源,第一流体和第二流体是冷源,通过壳程流体换热,使得换热部件内的流体吸热,与第一流体和第二流体换热,从而实现三流体换热。
作为优选,第一流体是冷源,第二流体和壳程流体是热源,通过第二流体、壳程流体换热,从而实现三流体换热。
作为优选,第二流体是冷源,第一流体和壳程流体是热源,通过第一流体和壳程流体换热,换热第二流体,从而实现三流体换热。
作为优选,壳程流体是冷源,第一流体和第二流体是热源,通过第一流体和第二流体换热,换热第壳程流体,从而实现三流体换热。
作为优选,第一换热管和第二换热管的内径相同。
下面重点描述壳程流体是冷源,第一流体和第二流体是热源的情况。
作为优选,如图4、5所示,第一换热管131、第二换热管132的入口设置第一阀门18和第二阀门19,第一阀门18和第二阀门19和控制器数据连接,通过控制器控制第一阀门和第二阀门的开闭和开度大小,用于控制进入第一换热管和第二换热管的换热流体的流量。
研究以及实践中发现,持续性的功率稳定性的热源的换热会导致内部换热部件的流体形成稳定性,即流体不在流动或者流动性很少,或者流量稳定,导致换热管1振动性能大大减弱,从而影响换热管1的除垢以及换热的效率。因此需要对上述换热器进行如下改进。
在本发明人的在先申请中,提出了一种周期性的换热方式,通过周期性的换热方式来不断的促进换热管的振动,从而提高换热效率和除垢效果。但是,通过固定性周期性变化来调整管束的振动,会出现滞后性以及周期会出现过长或者过短的情况。因此本发明对前面的申请进行了改进,对振动进行智能型控制,从而使得内部的流体能够实现的频繁性的振动,从而实现很好的除垢以及换热效果。
本发明针对在先研究的技术中的不足,提供一种新式的智能控制振动的换热器。该换热器能够提高了换热效率,从而实现很好的除垢以及换热效果。
一、基于压力自主调节振动
作为优选,左管箱8和右管箱2内分别设置第一压力传感器和第二压力传感器,用于检测左管箱和右管箱内的压力,第一压力传感器和第二压力传感器与控制器进行数据连接,控制器根据时间顺序提取检测的左管箱和右管箱的压力数据,通过相邻的时间段的压力数据的比较,获取其压力差或者压力差变化的累计,根据压力差或者压力差变化的累计来控制第一阀门18和第二阀门19的开闭,从而控制第一换热管131、第二换热管132的换热了流体是否通过进行换热。
通过压力感知元件检测的前后时间段压力差或者累计压力差,能够通过压力差来判断内部的流体的蒸发基本达到了饱和,内部流体的体积也基本变化不大,此种情况下,内部流体相对稳定,此时的管束振动性变差,因此需要进行调整,使其进行振动,从而停止加热。使得流体进行体积变小从而实现振动。当压力差降低到一定程度时,此时内部流体又开始进入稳定状态,此时需要加热使得流体重新蒸发膨胀,因此需要进行启动电加热器进行加热。
通过根据压力差或者压力差变化的累计来判断流体的稳定状态,使得结果更加准确,不会因为运行时间问题导致的老化而产生的误差增加问题。
作为优选,当第一阀门18打开,第二阀门19关闭时,第一换热管进行换热,第二换热管不进行换热时,如果在前时间段的左管箱压力为P1,相邻的在后时间段的左管箱压力为P2,如果P2与P1的差值低于阈值时,控制器第一阀门18关闭,第二阀门19打开,第一换热管不进行换热,第二换热管进行换热。
作为优选,当第一阀门18关闭,第二阀门19打开时,第一换热管不进行换热,第二换热管进行换热时,如果在前时间段的右管箱压力为P1,相邻的在后时间段的右管箱压力为P2,如果P2与P1的差值低于阈值时,控制器第一阀门18打开,第二阀门19关闭,第一换热管进行换热,第二换热管不进行换热。
通过先后的压力差大小判断,根据不同情况决定阀门的运行状态。
作为优选,当第一阀门18打开,第二阀门19关闭时,第一换热管进行换热,第二换热管不进行换热时,如果在前时间段左管箱的压力为P1,相邻的在后时间段左管箱的压力为P2,如果P1=P2,则根据下面情况判断加热:
如果P1大于第一数据的压力,控制器控制第一阀门18关闭,第二阀门19打开;其中第一数据大于相变流体发生相变后的压力;优选第一数据是相变流体充分相变的压力;
如果P1小于等于第二数据的压力,控制器控制第一阀门18继续打开,第二阀门19继续关闭,其中第二数据小于等于相变流体没有发生相变的压力。
所述的第一数据是充分加热状态的压力数据,第二数据是没有加热或者加热刚开始的压力数据。通过上述的压力大小的判断,避免过热或者没加热状态的误判,从而根据不同情况决定阀门的运行状态。
作为优选,当第一阀门18关闭,第二阀门19打开时,第一换热管不进行换热,第二换热管进行换热时,如果在前时间段右管箱的压力为P1,相邻的在后时间段右管箱的压力为P2,如果P1=P2,则根据下面情况判断加热:
如果P1大于第一数据的压力,控制器控制第一阀门18打开,第二阀门19关闭;其中第一数据大于相变流体发生相变后的压力;优选第一数据是相变流体充分相变的压力;
如果P1小于等于第二数据的压力,控制器控制第一阀门18继续关闭,第二阀门19继续打开,其中第二数据小于等于相变流体没有发生相变的压力。
所述的第一数据是充分加热状态的压力数据,第二数据是没有加热或者加热刚开始的压力数据。通过上述的压力大小的判断,避免过热或者没加热状态的误判,从而根据不同情况决定阀门的运行状态。
作为优选,所述左管箱和右管箱的压力感知元件分别设置为n个,依次计算加热管箱(左管箱或者右管箱)当前时间段压力P
i与前一时间段压力Q
i-1的差D
i=P
i-Q
i-1,并对n个压力差 D
i进行算术累计求和
当Y的值低于设定阈值时,控制器控制加热管箱的所在的阀门关闭,非加热的管箱所在的阀门打开,从而切换加热的管箱。
作为优选,如果Y=0,则根据下面情况判断加热:
如果Pi的算术平均数大于第一数据的压力,控制器控制加热的管箱的阀门关闭,停止加热,另一管箱的阀门打开;其中第一数据大于相变流体发生相变后的压力;优选是相变流体充分相变的压力;
如果Pi的算术平均数小于第二数据的压力,控制器控制加热的管箱的阀门继续打开,另一管箱的阀门继续关闭,其中第二数据小于等于相变流体没有发生相变的压力。
所述的第一数据是充分加热状态的压力数据,第二数据是没有加热或者加热刚开始的压力数据。
作为优选,测量压力的时间段周期是1-10分钟,优选3-6分钟,进一步优选是4分钟。
作为优选,阈值是100-1000pa,优选是500pa。
作为优选,压力值可以是时间段周期内的平均压力值。也可以使时间段内的某一时刻的压力。例如优选都是时间段结束时的压力。
二、基于温度自主调节振动
作为优选,左管箱8和右管箱2内分别设置第一温度传感器和第二温度传感器,用于检测左管箱和右管箱内的温度,第一温度传感器和第二温度传感器与控制器进行数据连接,控制器根据时间顺序提取检测的左管箱和右管箱的温度数据,通过相邻的时间段的温度数据的比较,获取其温度差或者温度差变化的累计,根据温度差或者温度差变化的累计来控制第一阀门18和第二阀门19的开闭,从而控制第一换热管131、第二换热管132的换热了流体是否通过进行换热。
通过温度感知元件检测的前后时间段温度差或者累计温度差,能够通过温度差来判断内部的流体的蒸发基本达到了饱和,内部流体的体积也基本变化不大,此种情况下,内部流体相对稳定,此时的管束振动性变差,因此需要进行调整,使其进行振动,从而停止加热。使得流体进行体积变小从而实现振动。当温度差降低到一定程度时,此时内部流体又开始进入稳定状态,此时需要加热使得流体重新蒸发膨胀,因此需要进行启动电加热器进行加热。
通过根据温度差或者温度差变化的累计来判断流体的稳定状态,使得结果更加准确,不会因为运行时间问题导致的老化而产生的误差增加问题。
作为优选,当第一阀门18打开,第二阀门19关闭时,第一换热管进行换热,第二换热管不进行换热时,如果在前时间段的左管箱温度为T1,相邻的在后时间段的左管箱温度为T2,如果T2与T1的差值低于阈值时,控制器第一阀门18关闭,第二阀门19打开,第一换热管不进行换热,第二换热管进行换热。
作为优选,当第一阀门18关闭,第二阀门19打开时,第一换热管不进行换热,第二换热管进行换热时,如果在前时间段的右管箱温度为T1,相邻的在后时间段的右管箱温度为T2,如果T2与T1的差值低于阈值时,控制器第一阀门18打开,第二阀门19关闭,第一换热管进行换热,第二换热管不进行换热。
通过先后的温度差大小判断,根据不同情况决定阀门的运行状态。
作为优选,当第一阀门18打开,第二阀门19关闭时,第一换热管进行换热,第二换热管不进行换热时,如果在前时间段左管箱的温度为T1,相邻的在后时间段左管箱的温度为T2,如果T1=T2,则根据下面情况判断加热:
如果T1大于第一数据的温度,控制器控制第一阀门18关闭,第二阀门19打开;其中第一数据大于相变流体发生相变后的温度;优选第一数据是相变流体充分相变的温度;
如果T1小于等于第二数据的温度,控制器控制第一阀门18继续打开,第二阀门19继续关闭,其中第二数据小于等于相变流体没有发生相变的温度。
所述的第一数据是充分加热状态的温度数据,第二数据是没有加热或者加热刚开始的温度数据。通过上述的温度大小的判断,避免过热或者没加热状态的误判,从而根据不同情况决定阀门的运行状态。
作为优选,当第一阀门18关闭,第二阀门19打开时,第一换热管不进行换热,第二换热管进行换热时,如果在前时间段右管箱的温度为T1,相邻的在后时间段右管箱的温度为T2,如果T1=T2,则根据下面情况判断加热:
如果T1大于第一数据的温度,控制器控制第一阀门18打开,第二阀门19关闭;其中第一数据大于相变流体发生相变后的温度;优选第一数据是相变流体充分相变的温度;
如果T1小于等于第二数据的温度,控制器控制第一阀门18继续关闭,第二阀门19继续打开,其中第二数据小于等于相变流体没有发生相变的温度。
所述的第一数据是充分加热状态的温度数据,第二数据是没有加热或者加热刚开始的温度数据。通过上述的温度大小的判断,避免过热或者没加热状态的误判,从而根据不同情况决定阀门的运行状态。
作为优选,所述左管箱和右管箱的温度感知元件分别设置为n个,依次计算加热管箱(左管箱或者右管箱)当前时间段温度T
i与前一时间段温度Q
i-1的差D
i=T
i-Q
i-1,并对n个温度差D
i进行算术累计求和
当Y的值低于设定阈值时,控制器控制加热管箱的所在的阀门关闭,非加热的管箱所在的阀门打开,从而切换加热的管箱。
作为优选,如果Y=0,则根据下面情况判断加热:
如果Ti的算术平均数大于第一数据的温度,控制器控制加热的管箱的阀门关闭,停止加热,另一管箱的阀门打开;其中第一数据大于相变流体发生相变后的温度;优选是相变流体充分相变的温度;
如果Ti的算术平均数小于第二数据的温度,控制器控制加热的管箱的阀门继续打开,另一管箱的阀门继续关闭,其中第二数据小于等于相变流体没有发生相变的温度。
所述的第一数据是充分加热状态的温度数据,第二数据是没有加热或者加热刚开始的温度数据。
作为优选,测量温度的时间段周期是1-10分钟,优选3-6分钟,进一步优选是4分钟。
作为优选,温度值可以是时间段周期内的平均温度值。也可以使时间段内的某一时刻的温度。例如优选都是时间段结束时的温度。
三、基于液位自主调节振动
作为优选,左管箱8和右管箱2内分别设置第一液位传感器和第二液位传感器,用于检测左管箱和右管箱内的液位,第一液位传感器和第二液位传感器与控制器进行数据连接,控制器根据时间顺序提取检测的左管箱和右管箱的液位数据,通过相邻的时间段的液位数据的比较,获取其液位差或者液位差变化的累计,根据液位差或者液位差变化的累计来控制第一阀门18和第二阀门19的开闭,从而控制第一换热管131、第二换热管132的换热了流体是否通过进行换热。
通过液位感知元件检测的前后时间段液位差或者累计液位差,能够通过液位差来判断内部的流体的蒸发基本达到了饱和,内部流体的体积也基本变化不大,此种情况下,内部流体相对稳定,此时的管束振动性变差,因此需要进行调整,使其进行振动,从而停止加热。使得流体进行体积变小从而实现振动。当液位差降低到一定程度时,此时内部流体又开始进入稳定状态,此时需要加热使得流体重新蒸发膨胀,因此需要进行启动电加热器进行加热。
通过根据液位差或者液位差变化的累计来判断流体的稳定状态,使得结果更加准确,不会因为运行时间问题导致的老化而产生的误差增加问题。
作为优选,当第一阀门18打开,第二阀门19关闭时,第一换热管进行换热,第二换热管不进行换热时,如果在前时间段的左管箱液位为L1,相邻的在后时间段的左管箱液位为L2,如果L1与L2的差值低于阈值时,控制器第一阀门18关闭,第二阀门19打开,第一换热管不进行换热,第二换热管进行换热。
作为优选,当第一阀门18关闭,第二阀门19打开时,第一换热管不进行换热,第二换热管进行换热时,如果在前时间段的右管箱液位为L1,相邻的在后时间段的右管箱液位为L2,如果L1与L2的差值低于阈值时,控制器第一阀门18打开,第二阀门19关闭,第一换热管进行换热,第二换热管不进行换热。
通过先后的液位差大小判断,根据不同情况决定阀门的运行状态。
作为优选,当第一阀门18打开,第二阀门19关闭时,第一换热管进行换热,第二换热管不进行换热时,如果在前时间段左管箱的液位为L1,相邻的在后时间段左管箱的液位为L2,如果L1=L2,则根据下面情况判断加热:
如果L1小于等于第一数据的液位,控制器控制第一阀门18关闭,第二阀门19打开;其中第一数据大于相变流体发生相变后的液位;优选第一数据是相变流体充分相变的液位;
如果L1大于等于第二数据的液位,控制器控制第一阀门18继续打开,第二阀门19继续关闭,其中第二数据小于等于相变流体没有发生相变的液位。
所述的第一数据是充分加热状态的液位数据,第二数据是没有加热或者加热刚开始的液位数据。通过上述的液位大小的判断,避免过热或者没加热状态的误判,从而根据不同情况决定阀门的运行状态。
作为优选,当第一阀门18关闭,第二阀门19打开时,第一换热管不进行换热,第二换热管进行换热时,如果在前时间段右管箱的液位为L1,相邻的在后时间段右管箱的液位为L2,如果L1=L2,则根据下面情况判断加热:
如果L1小于等于第一数据的液位,控制器控制第一阀门18打开,第二阀门19关闭;其中第一数据大于相变流体发生相变后的液位;优选第一数据是相变流体充分相变的液位;
如果L1大于等于第二数据的液位,控制器控制第一阀门18继续关闭,第二阀门19继续打开,其中第二数据小于等于相变流体没有发生相变的液位。
所述的第一数据是充分加热状态的液位数据,第二数据是没有加热或者加热刚开始的液位数据。通过上述的液位大小的判断,避免过热或者没加热状态的误判,从而根据不同情况决定阀门的运行状态。
作为优选,所述左管箱和右管箱的液位感知元件分别设置为n个,依次计算加热管箱(左管箱或者右管箱)当前时间段液位T
i与前一时间段液位Q
i-1的差D
i=T
i-Q
i-1,并对n个液位差D
i进行算术累计求和
当Y的值低于设定阈值时,控制器控制加热管箱的所在的阀门关闭,非加热的管箱所在的阀门打开,从而切换加热的管箱。
作为优选,如果Y=0,则根据下面情况判断加热:
如果Ti的算术平均数小于等于第一数据的液位,控制器控制加热的管箱的阀门关闭,停止加热,另一管箱的阀门打开;其中第一数据大于相变流体发生相变后的液位;优选是相变流体充分相变的液位;
如果Ti的算术平均数大于等于第二数据的液位,控制器控制加热的管箱的阀门继续打开,另一管箱的阀门继续关闭,其中第二数据小于等于相变流体没有发生相变的液位。
所述的第一数据是充分加热状态的液位数据,第二数据是没有加热或者加热刚开始的液位数据。
作为优选,测量液位的时间段周期是1-10分钟,优选3-6分钟,进一步优选是4分钟。
作为优选,液位值可以是时间段周期内的平均液位值。也可以使时间段内的某一时刻的液位。例如优选都是时间段结束时的液位。
四、基于速度自主调节振动
作为优选,管束自由端内部设置速度感知元件,用于检测管束自由端内的流体的流速,所述速度感知元件与控制器进行数据连接,控制器根据时间顺序提取检测的流速数据,通过相邻的时间段的流速数据的比较,获取其流速差或者流速差变化的累计,根据流速差或者流速差变化的累计来控制第一阀门18和第二阀门19的开闭,从而控制第一换热管131、第二换热管132的换热了流体是否通过进行换热。
通过流速感知元件检测的前后时间段流速差或者累计流速差,能够通过流速差来判断内部的流体的蒸发基本达到了饱和,内部流体的体积也基本变化不大,此种情况下,内部流体相对稳定,此时的管束振动性变差,因此需要进行调整,使其进行振动,从而停止加热。使得流体进行体积变小从而实现振动。当流速差降低到一定程度时,此时内部流体又开始进入稳定状态,此时需要加热使得流体重新蒸发膨胀,因此需要进行启动电加热器进行加热。
通过根据流速差或者流速差变化的累计来判断流体的稳定状态,使得结果更加准确,不会因为运行时间问题导致的老化而产生的误差增加问题。
作为优选,当第一阀门18打开,第二阀门19关闭时,第一换热管进行换热,第二换热管不进行换热时,如果在前时间段的流速为L1,相邻的在后时间段的流速为L2,如果L2与L1的差值低于阈值时,控制器第一阀门18关闭,第二阀门19打开,第一换热管不进行换热,第二换热管进行换热。
作为优选,当第一阀门18关闭,第二阀门19打开时,第一换热管不进行换热,第二换热管进行换热时,如果在前时间段的流速为L1,相邻的在后时间段的流速为L2,如果L2与L1的差值低于阈值时,控制器第一阀门18打开,第二阀门19关闭,第一换热管进行换热,第二换热管不进行换热。
通过先后的流速差大小判断,根据不同情况决定阀门的运行状态。
作为优选,当第一阀门18打开,第二阀门19关闭时,第一换热管进行换热,第二换热管不进行换热时,如果在前时间段的流速为L1,相邻的在后时间段的流速为L2,如果L1=L2,则根据下面情况判断加热:
如果L1大于等于第一数据的流速,控制器控制第一阀门18关闭,第二阀门19打开;其中第一数据大于相变流体发生相变后的流速;优选第一数据是相变流体充分相变的流速;
如果L1小于等于第二数据的流速,控制器控制第一阀门18继续打开,第二阀门19继续关闭,其中第二数据小于等于相变流体没有发生相变的流速。
所述的第一数据是充分加热状态的流速数据,第二数据是没有加热或者加热刚开始的流速数据。通过上述的流速大小的判断,避免过热或者没加热状态的误判,从而根据不同情况决定阀门的运行状态。
作为优选,当第一阀门18关闭,第二阀门19打开时,第一换热管不进行换热,第二换热管进行换热时,如果在前时间段的流速为L1,相邻的在后时间段的流速为L2,如果L1=L2,则根据下面情况判断加热:
如果L1大于等于第一数据的流速,控制器控制第一阀门18打开,第二阀门19关闭;其中第一数据大于相变流体发生相变后的流速;优选第一数据是相变流体充分相变的流速;
如果L1小于等于第二数据的流速,控制器控制第一阀门18继续关闭,第二阀门19继续打开,其中第二数据小于等于相变流体没有发生相变的流速。
所述的第一数据是充分加热状态的流速数据,第二数据是没有加热或者加热刚开始的流速数据。通过上述的流速大小的判断,避免过热或者没加热状态的误判,从而根据不同情况决定阀门的运行状态。
作为优选,所流速感知元件设置为n个,依次计算当前时间段流速T
i与前一时间段流速Q
i-1的差D
i=T
i-Q
i-1,并对n个流速差D
i进行算术累计求和
当Y的值低于设定阈值时,控制器控制加热管箱的所在的阀门关闭,非加热的管箱所在的阀门打开,从而切换加热的管箱。
作为优选,如果Y=0,则根据下面情况判断加热:
如果Ti的算术平均数大于等于第一数据的流速,控制器控制加热的管箱的阀门关闭,停止加热,另一管箱的阀门打开;其中第一数据大于相变流体发生相变后的流速;优选是相变流体充分相变的流速;
如果Ti的算术平均数小于等于第二数据的流速,控制器控制加热的管箱的阀门继续打开,另一管箱的阀门继续关闭,其中第二数据小于等于相变流体没有发生相变的流速。
所述的第一数据是充分加热状态的流速数据,第二数据是没有加热或者加热刚开始的流速数据。
作为优选,测量流速的时间段周期是1-10分钟,优选3-6分钟,进一步优选是4分钟。
作为优选,流速值可以是时间段周期内的平均流速值。也可以使时间段内的某一时刻的流速。例如优选都是时间段结束时的流速。
作为优选,第一流体的平均温度等于第二流体的平均温度,第一流体单位时间的平均单位时间的流量等于第二流体单位时间的平均单位时间的流量。所述平均温度是流体入口温度和流体出口温度的平均值。
作为优选,第一流体和第二流体是同一种流体。
作为优选如图4所示,第一流体和第二流体具有共同的进口集管20和出口集管21。流体先进入进口集管,然后通过进口集管进入第一换热管和第二换热管进行换热,然后通过出口集管流出。
作为优选如图5所示,第一流体和第二流体分别具有各自的进口集管22、23和出口集管24、25。流体先进入各自的进口集管,然后通过进口集管进入第一换热管和第二换热管进行换热,然后通过各自的出口集管流出。
作为优选,右管箱和左管箱底部设置回流管,保证第一、二管箱内冷凝的流体能够快速流动。
作为优选,所述右管箱2的管径等于左管箱8的管径。通过右管箱和左管箱的管径相等,能够保证流体进行相变在第一箱体内和左管箱保持同样的传输速度。
作为优选,换热管在右管箱的连接位置9低于左管箱与换热管的连接位置。这样保证蒸汽能够快速的向上进入左管箱。
作为优选,右管箱和左管箱之间设置回流管,有选设置在右管箱和左管箱两端端部 18-20,保证左管箱内冷凝的流体能够进入第一管线。
作为优选,右管箱和左管箱沿着水平方向上设置,沿着壳程内流体的流动方向,所述换热管设置为多个,沿着壳程流体的流动方向,换热管管束的管径不断变大。
作为优选,沿着壳程流体的流动方向,换热管管束的管径不断变大的幅度不断的增加。
通过换热管的管径幅度增加,可以保证壳程流体出口位置充分进行换热,形成类似逆流的换热效果,而且进一步强化传热效果,使得整体振动效果均匀,换热效果增加,进一步提高换热效果以及除垢效果。通过实验发现,采取此种结构设计可以取得更好的换热效果以及除垢效果。
作为优选,沿着壳程内流体的流动方向,所述换热管设置为多个,沿着流体的流动方向,相邻换热管的间距不断变小。
作为优选,沿着右管箱的高度方向,换热管之间的间距不断变小的幅度不断的增加。
通过换热管的间距幅度增加,可以保证壳程流体出口位置充分进行换热,形成类似逆流的换热效果,而且进一步强化传热效果,使得整体振动效果均匀,换热效果增加,进一步提高换热效果以及除垢效果。通过实验发现,采取此种结构设计可以取得更好的换热效果以及除垢效果。
作为优选,如图7所示,所述壳体是横截面为圆形壳体,壳体中设置多个换热部件。
作为优选,如图7所示,所述壳体内设置的多个换热部件,其中一个设置在壳体的中心 (右管箱的圆心位于壳体的圆心),成为中心换热部件,其它的围绕壳体的中心分布,成为外围换热部件。通过如此结构设计,可以使得壳体内流体充分达到振动目的,提高换热效果。
作为优选,所述的外围换热部件的右管箱的中心点的连线构成正多边形。
作为优选,单个外围换热部件的第一流体、第二流体的单位时间的流量分别小于中心换热部件的第一流体、第二流体。通过如此设计,使得中心达到更大的震动频率,形成中心振动源,从而影响四周,达到更好的强化传热和除垢效果。
作为优选,同一水平换热截面上,流体要达到均匀的振动,避免换热分布不均匀。因此需要通过合理分配不同的换热部件中的第一流体、第二流体单位时间的流量的大小。通过实验发现,中心换热部件与外围管束换热部件的换热功率比例与两个关键因素相关,其中一个就是外围换热部件与壳体中心之间的间距(即外围换热部件的圆心与中心换热部件的圆心的距离)以及壳体的直径相关。因此本发明根据大量数值模拟和实验,优化了最佳的单位时间的流量的比例分配。
作为优选,壳体内壁半径为R,所述中心换热部件的圆心设置在壳体圆形截面圆心,外围换热部件的右管箱圆心距离壳体圆形截面的圆心的距离为S,相邻外围换热部件的右管箱圆心分别与圆形截面圆心进行连线,两根连线形成的夹角为A,外围换热部件的第一流体单位时间流量为V2,进口温度为T2,比热是C2,单个中心换热部件的第一流体单位时间流量为V1,进口温度为T1,比热是C1,则满足如下要求:
[V2*C2*(T2-T标准)]/[V1*C1*(T1-T标准)]=a-b*Ln(R/S);Ln是对数函数;T标准是壳程流体换热后的目标温度,一般根据需要进行设定。
a,b是系数,其中2.0869<a<2.0875,0.6833<b<0.6837;
优选,1.35<R/S<2.1;进一步优选1.4<R/S<2.0;
优选,1.55<[V2*C2*(T2-T标准)]/[V1*C1*(T1-T标准)]<1.9。进一步优选 1.6<[V2*C2*(T2-T标准)]/[V1*C1*(T1-T标准)]<1.8;
其中35°<A<80°。
作为优选,四周分布数量为4-5个。
相对于前面的设计,本发明创造性的将换热流体的单位时间的流量、比热、温度以及目标温度融合到换热器的尺寸设计中,因此上述的结构优化也是本发明的一个关键发明点。
同一换热部件第二流体单位时间流量和第一流体单位时间流量相同,进口温度相同。上述单位时间的流量是指平均单位时间的流量。优选第二流体和第一流体是同一种流体。
外围换热部件的第一流体单位时间流量为V2、进口温度为T1、比热是C1是多个外围换热部件的平均数。
作为优选,R为1600-2400毫米,优选是2000mm;S为1150-1700毫米,优选为1300mm;换热管管束的直径为12-20毫米,优选16mm;优选换热管的最外侧直径为300-560毫米,优选400mm。下集管的管径为100-116毫米,优选108毫米,上集管和下集管的长度为1.8-2.2 米。
进一步优选,a=2.0872,b=0.6835。
作为优选,所述箱体是圆形截面,设置多个换热部件,其中一个设置在圆形截面圆心的中心换热部件和其它的形成围绕圆形截面圆心分布的换热部件。换热管1为一组或者多组,每组换热管1包括多根圆弧形的管束12,多根圆弧形的管束12的中心线为同心圆的圆弧,相邻管束12的端部连通,从而使得换热管1的端部形成管束自由端3、4,例如图2中的自由端3、4。
作为优选,所述的换热流体为汽液相变的流体。
作为以优选,所述右管箱2、左管箱8以及换热管1都是圆管结构。
作为优选,换热管1的管束是弹性管束。
通过将换热管1的管束设置弹性管束,可以进一步提高换热系数。
作为优选,所述同心圆是以右管箱2的中心为圆心的圆。即换热管1的管束12围绕着右管箱2的中心线布置。
如图7所示,管束12不是一个完整的圆,而是留出一个口部,从而形成管束的自由端。所述口部的圆弧所在的角度为65-85度,即图7夹角b和c之和是65-85度。
作为优选,管束在同一侧的端部对齐,在同一个平面上,端部的延长线(或者端部所在的平面)经过右管箱2的中线。
作为优选,换热管1的内侧管束的第一端与右管箱2连接,第二端与相邻的外侧管束一端连接,换热管1的最外侧管束的一端与左管箱8连接,相邻的管束的端部连通,从而形成一个串联的结构。
第一端所在的平面与右管箱2和左管箱8中心线所在的平面形成的夹角c为40-50度。
第二端所在的平面与右管箱2和左管箱8中心线所在的平面形成的夹角b为25-35度。
通过上述优选的夹角的设计,使得自由端的振动达到最佳,从而使得换热效率达到最优。
如图7所示,换热管1的管束为4个,管束A、B、C、D联通。当然,不局限于四个,可以根据需要设置多个,具体连接结构与图7相同。
所述换热管1为多个,多个换热管1分别独立连接右管箱2和左管箱8,即多个换热管 1为并联结构。
虽然本发明已以较佳实施例披露如上,但本发明并非限定于此。任何本领域技术人员,在不脱离本发明的精神和范围内,均可作各种更动与修改,因此本发明的保护范围应当以权利要求所限定的范围为准。
虽然本发明已以较佳实施例披露如上,但本发明并非限定于此。任何本领域技术人员,在不脱离本发明的精神和范围内,均可作各种更动与修改,因此本发明的保护范围应当以权利要求所限定的范围为准。