CN112072666B - 一种1000kV特高压交流通道利用率的计算方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及特高压输电技术领域，尤其涉及一种1000kV特高压交流通道利用率的计算方法，根据推导出的特高压交流通道利用率的计算公式，利用PSASP工具，选取特高压交直流均投运的某一水平年的基础数据进行计算分析，在正常方式下，通过某交流线路发生N‑1故障后，计算出转移比，根据转移比不变的原则，得到直流双极闭锁后这条交流线路发生N‑1后的有功功率，通过单回特高压线路的热稳定极限得到特高压交流断面的极限，再根据直流闭锁后特高压交流断面的功率，最后计算出特高压交流通道利用率。本发明考虑的是整个1000kV特高压交流通道(即断面)的利用率，能够更好地评估特高压交流的输电能力。

Description

一种1000kV特高压交流通道利用率的计算方法
技术领域
本发明涉及特高压输电技术领域，尤其涉及一种1000kV特高压交流通道利用率的计算方法。
背景技术
特高压输电是在超高压输电的基础上发展起来的，其目的仍是继续提高输电能力，实现大功率的中、远距离输电，以及实现远距离的电力系统互联，建成联合电力系统。我国规划和建设的特高压单回交流输电线路的输送容量就可以达到5000～6000MW，而且线路长度也远超过322km，因此特高压输电具有明显的经济性。
特高压交流通道的利用率是特高压输电网运行过程中的重要考量指标，它能够比较直观的反映特高压交流线路的利用状况、客观地衡量特高压交流通道的输送能力，并且还能够在电力系统规划与运行过程中，为合理分布潮流、优化网架建设、避免事故发生提供有力的决策依据。因此，有必要开展1000kV特高压交流通道利用率的计算方法的研究。
对现有文献进行检索发现，现有文献中，韩柳、庄博、王智东等在《华东电力》(2011，39(6)：850-854)上发表的《电网利用效率指标研究》从线路的经济输电能力和极限输电能力两个方面对220kV及以下线路和500kV线路进行了对比计算分析。南晓强、李群湛、刘航等在《电力系统及其自动化学报》(2012，24(4)：126-129)上发表的《含风电场系统线路负载率的概率计算法》应用风电场的稳态分析模型，提出了风电并网线路负载率的概率统计方法，该方法通过对风速概率分布的随机重复取样，应用固有潮流计算法得到线路状态值，最后进行了概率统计。王亮、王启龙等在《山东电力技术》(2016，43(8))上发表的《220kV交流输电线路的利用率分析》中提出基于时序分析法的输电线路利用率综合评估方法，通过输电线路利用率的概率分布特征评估输电线路的利用率。
(1)现有技术均是针对500kV及以下电压等级的输电线路，是否适用于1000kV特高压交流线路存在不确定性。
(2)在特高压交直流混联电网中，特高压交流通道能够在电网发生直流双极闭锁等事故后起到良好的事故支撑作用，确保电网安全稳定运行。现有技术没有考虑到特高压交流通道的功能定位，不能客观衡量特高压交流的输送能力，因此不适用于特高压交直流混联电网领域。
(3)现有技术都是计算单回线路的利用率，而没有考虑整个交流通道的利用率，这对于评估特高压交流通道的输电能力存在局限性。
发明内容
为了解决上述问题，本发明提出一种1000kV特高压交流通道利用率的计算方法。
本发明采用以下技术方案：一种1000kV特高压交流通道利用率的计算方法，包括以下步骤：
步骤一、
Figure GDA0003550138240000021
Figure GDA0003550138240000031
Figure GDA0003550138240000032
步骤二、使用PSASP为研究工具，选取特高压交直流均投运的某一水平年的基础数据进行计算分析；
正常方式下，假设直流功率为A，交流通道由3回500kV线路和4回1000kV特高压交流线组成，其中，三条500kV线路设为线路1、线路2、线路3，对应的有功功率分别为B1、B2、B3，有功功率总和为B；四条1000kV特高压交流线路设为线路4、线路5、线路6、线路7，线路4与线路5的有功功率分别为C1、C2，线路6与线路7的有功功率分别为C3、C4，有功功率总和为C；
直流双极闭锁后，三条500kV线路的有功功率分别为B1′、B2′、B3′，有功功率总和为B′，1000kV特高压交流的线路4与线路5的有功功率分别为C1′、C2′，线路6与线路7的有功功率分别为C3′、C4′，有功功率总和为C′；
步骤三、正常方式下，线路4发生N-1故障后，线路5的有功功率为D，转移比为
Figure GDA0003550138240000033
直流双极闭锁后，线路4发生N-1故障后，线路5的有功功率为D′，根据转移比α不变的原则，
Figure GDA0003550138240000034
求出D′＝C2′+α×C1′；
步骤四、取线路4的热稳极限为M，直流双极闭锁后考虑任一元件故障后交流断面的热稳定极限为
Figure GDA0003550138240000035
因此，
Figure GDA0003550138240000036
Figure GDA0003550138240000041
Figure GDA0003550138240000042
进一步的，所述步骤二中，线路4和线路5、线路6和线路7均为相同型号和长度的同杆并架线路，C1＝C2、C3＝C4、C1′＝C2′、C3′＝C4′。
进一步的，所述步骤二中，发生直流双极闭锁故障后，直流功率将全部转移至交流通道，通过暂态稳定计算，从电压曲线观测到故障后交流通道所有线路的有功功率，即500kV线路有功功率总和为B′，1000kV特高压交流线有功功率总和为C′。
进一步的，所述步骤四中，根据线路4的长度和型号，得出单回线路的40度热稳极限为M。
本发明具有以下有益效果：
现有技术都是计算单回线路的利用率，本发明考虑的是整个1000kV特高压交流通道(即断面)的利用率，能够更好地评估特高压交流的输电能力。
附图说明
图1为雅中直流800万千瓦，交流受电200万千瓦正常方式下潮流图；
图2为雅中直流双极闭锁后，1000kV特高压交流线有功功率曲线；
图3为雅中直流双极闭锁后，鄂赣500kV联络线有功功率曲线。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
实施例1
本发明的优选实施例，一种1000kV特高压交流通道利用率的计算方法，包括以下步骤：
步骤一、考虑特高压交流通道的功能定位，在特高压交直流混联电网中，特高压交流通道能够在电网发生直流双极闭锁等事故后起到良好的事故支撑作用，确保电网安全稳定运行；满足新版强制性国家标准《电力系统安全稳定导则》GB38755-2019“3.1.4在故障后经调整的运行方式下，电力系统仍应有规定的静态稳定储备，并满足再次发生任一元件故障后的稳定和其他元件不超过规定事故过负荷能力”的要求；
根据以上两点内容，
Figure GDA0003550138240000051
Figure GDA0003550138240000052
Figure GDA0003550138240000053
步骤二、使用PSASP为研究工具，选取特高压交直流均投运的某一水平年的基础数据进行计算分析；
正常方式下，假设直流功率为A，交流通道由3回500kV线路和4回1000kV特高压交流线组成，其中，三条500kV线路设为线路1、线路2、线路3，对应的有功功率分别为B1、B2、B3，有功功率总和为B；四条1000kV特高压交流线路设为线路4、线路5、线路6、线路7，线路4与线路5的有功功率分别为C1、C2，线路6与线路7的有功功率分别为C3、C4，有功功率总和为C；
直流双极闭锁后，三条500kV线路的有功功率分别为B1′、B2′、B3′，有功功率总和为B′，1000kV特高压交流的线路4与线路5的有功功率分别为C1′、C2′，线路6与线路7的有功功率分别为C3′、C4′，有功功率总和为C′；
步骤三、正常方式下，线路4发生N-1故障后，线路5的有功功率为D，转移比为
Figure GDA0003550138240000061
直流双极闭锁后，线路4发生N-1故障后，线路5的有功功率为D′，根据转移比α不变的原则，
Figure GDA0003550138240000062
求出D′＝C2′+C×C1′；
步骤四、取线路4的热稳极限为M，直流双极闭锁后考虑任一元件故障后交流断面的热稳定极限为
Figure GDA0003550138240000063
因此，
Figure GDA0003550138240000064
Figure GDA0003550138240000065
Figure GDA0003550138240000066
步骤二中，线路4和线路5、线路6和线路7均为相同型号和长度的同杆并架线路，C1＝C2、C3＝C4、C1′＝C2′、C3′＝C4′。
步骤二中，发生直流双极闭锁故障后，直流功率将全部转移至交流通道，通过暂态稳定计算，从电压曲线观测到故障后交流通道所有线路的有功功率，即500kV线路有功功率总和为B′，1000kV特高压交流线有功功率总和为C′。
步骤四中，根据线路4的长度和型号，得出单回线路的40度热稳极限为M，在实际仿真计算中，通常取40度，故本发明也取40度。
现有技术都是计算单回线路的利用率，本发明考虑的是整个1000kV特高压交流通道(即断面)的利用率，能够更好地评估特高压交流的输电能力。
实施例2
以江西电网2022年丰水期大负荷(3300万千瓦)数据为例进行计算分析。
计算边界：雅中直流和特高压交流环网均投运，雅中直流功率800万千瓦，特高压交流通道为3回与湖北电网相连的500kV联络线(鄂磁湖-赣永修线路、鄂咸宁-赣梦山双回线)+4回1000kV特高压交流线(鄂武特-赣昌特双回线、湘长特-赣昌特双回线)。
在雅中直流800万千瓦，交流通道受电200万千瓦方式下，正常方式下潮流如图1所示；
雅中直流双极闭锁后，通过暂稳故障后电压曲线可以观测到每回交流线的有功功率，直流功率全部转移至三回500kV鄂赣联络线和四回1000kV特高压交流线，曲线如图2、3所示；直流双极闭锁故障前后交流线路的潮流分布如表1所示。
表1直流双极闭锁故障前后交流线路的潮流分布
单位：MW
Figure GDA0003550138240000071
Figure GDA0003550138240000081
正常方式下，鄂武特-赣昌特一回线N-1，另一回线功率271MW，转移比为(271-192)/192＝0.411。根据转移比不变的原则，直流双极闭锁后，鄂武特-赣昌特一回线N-1，另一回线功率为1562×0.411+1562＝2204MW。
根据鄂武特-赣昌特(8×LGJ-630)单回线路的40度热稳极限是5600MW，特高压交流断面的极限为：5674×5600/2204＝14417MW。
因此，特高压交流通道利用率为：5674/14417×100％＝39.4％。
在不出现冲突的前提下，本领域技术人员可以将上述附加技术特征自由组合以及叠加使用。
以上所述仅为本发明的优先实施方式，只要以基本相同手段实现本发明目的的技术方案都属于本发明的保护范围之内。

Claims (4)

1.一种1000kV特高压交流通道利用率的计算方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤一、
Figure FDA0003550138230000011
Figure FDA0003550138230000012
来实现对特高压交流通道的利用率的评估；
步骤二、使用PSASP为研究工具，选取特高压交直流均投运的某一水平年的基础数据进行计算分析；
正常方式下，假设直流功率为A，交流通道由3回500kV线路和4回1000kV特高压交流线组成，其中，三条500kV线路设为线路1、线路2、线路3，对应的有功功率分别为B1、B2、B3，有功功率总和为B；四条1000kV特高压交流线路设为线路4、线路5、线路6、线路7，线路4与线路5的有功功率分别为C1、C2，线路6与线路7的有功功率分别为C3、C4，有功功率总和为C；
直流双极闭锁后，三条500kV线路的有功功率分别为B1＇、B2＇、B3＇，有功功率总和为B＇，1000kV特高压交流的线路4与线路5的有功功率分别为C1＇、C2＇，线路6与线路7的有功功率分别为C3＇、C4＇，有功功率总和为C＇；
步骤三、正常方式下，线路4发生N-1故障后，线路5的有功功率为D，转移比为
Figure FDA0003550138230000013
直流双极闭锁后，线路4发生N-1故障后，线路5的有功功率为D＇,根据转移比α不变的原则，
Figure FDA0003550138230000014
求出D＇＝C2＇+α×C1＇；
步骤四、取线路4的热稳极限为M，直流双极闭锁后考虑任一元件故障后交流断面的热稳定极限为
Figure FDA0003550138230000021
因此，
Figure FDA0003550138230000022
Figure FDA0003550138230000023
2.根据权利要求1所述的一种1000kV特高压交流通道利用率的计算方法，其特征在于，所述步骤二中，线路4和线路5、线路6和线路7均为相同型号和长度的同杆并架线路，C1＝C2、C3＝C4、C1＇＝C2＇、C3＇＝C4＇。
3.根据权利要求1所述的一种1000kV特高压交流通道利用率的计算方法，其特征在于，所述步骤二中，发生直流双极闭锁故障后，直流功率将全部转移至交流通道，通过暂态稳定计算，从电压曲线观测到故障后交流通道所有线路的有功功率，即500kV线路有功功率总和为B＇，1000kV特高压交流线有功功率总和为C＇。
4.根据权利要求1所述的一种1000kV特高压交流通道利用率的计算方法，其特征在于，所述步骤四中，根据线路4的长度和型号，得出单回线路的40度热稳极限为M。
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