CN111927412B - 一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法 - Google Patents

一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法 Download PDF

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Abstract

本发明属于油气田开发中油藏工程技术领域，具体涉及一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法。本发明通过获取空气泡沫试验区试验前的生产动态参数、获取空气泡沫驱试验中的生产动态参数、对空气泡沫驱动态表现状况归类并调整、跟踪试验生产动态和试验动态及效果分析五个步骤，实现了空气泡沫驱试验动态优化调整的方法，用于指导现场试验，进行有针对性的参数调整和优化，以达到降水增油，改善开发效果的目的。

Description

一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法
技术领域
本发明属于油气田开发中油藏工程技术领域，具体涉及一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法。
背景技术
空气泡沫驱提高采收率技术创造性的将注空气驱和泡沫驱有机结合起来，用泡沫作为调剖剂，空气作为驱油剂，既能提高地层压力，又能有效避免由单纯注水或注气造成的水窜和气窜问题，从而能够降低含水，特别是针对已开发的老油田已进入中高含水、高采出程度和单井日产液量下降的形势，利用该技术可提高单井产油量，最终提高采收率，具有较强实际应用价值。
特低渗透油藏空气泡沫驱初期的注采参数，是在现场试注数值模拟技术设计的。现场试验表明，试验区在实施空气泡沫驱以后，油藏的压力水平上升，波及程度提高，开发效果得到明显提高。但空气泡沫在注入一段时间后(5-7个月后)，由于地下渗流场重新分布之后，部分井组效果开始逐步变差，主要表现为含水上升，产油量下降，甚至部分井组由于存在微裂缝，注入压力高，裂缝主向油井出现气体过早突破的问题。因此，为了进一步增加空气的波及体积，在实际的生产调整中，需要对注入井的开展参数优化，不断提升试验效果，发挥空气泡沫的最大作用。
目前，还没有针对特低渗透油藏空气泡沫驱动态调整方法可以参考。因此，有必要在试验过程中就采取有针对性的的措施进行调整，控制整个开发过程向预定的目标发展，取得最佳的效果，这对指导现场生产和调整具有重要指导意义。
发明内容
本发明提供了一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法，目的在于提供一种动态优化调整空气泡沫驱试验的方法，用于指导现场试验，进行有针对性的参数调整和优化，以达到降水增油，改善开发效果的目的。
上述目的，本发明采用的技术方案是：
一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法，包括如下步骤，
步骤一：获取空气泡沫试验区试验前的生产动态参数；
步骤二：获取空气泡沫驱试验中的生产动态参数；
进行空气泡沫驱试验，并获取空气泡沫驱试验生产动态参数；
步骤三：对空气泡沫驱动态表现状况归类并调整；
根据步骤二获取的参数与步骤一中获取的参数进行对比，对空气泡沫驱的试验表现进行归类，并采取相应的调整措施；
步骤四：跟踪试验生产动态；
步骤五：试验动态及效果分析；
根据生产动态数据，分析生产效果，若效果变差，返回步骤二；否则，返回步骤四。
所述的步骤一获取空气泡沫驱试验前的生产动态参数和步骤二获取空气泡沫驱试验中的生产动态参数均包括：油藏的含水率、地层压力值、产油量及氮气含量。
所述的步骤三中空气泡沫驱试验的动态表现划分的类型，包括：
状况类型一：较试验前，试验区含水率稳定，产油量下降；
状况类型二：较试验前，试验区含水率上升，产油量下降；
状况类型三：较试验前，试验区含水率上升，地层压力上升超过原始地层压力的120％；
状况类型四：较试验前，试验区含水率上升，油井产出氮气含量大于40％；
状况类型五：较试验前，试验区含水率稳定，产油量先上升随后保持稳定：
状况类型六：较试验前，试验区含水率下降，产油量持续上升。
所述的状况类型一出现时，采用的调整措施为增加注入速度即日注入量、增大气液比。
所述的状况类型二出现时，采用的调整措施为：增加气液比，同时提高泡沫液浓度0.1％～0.6％；若含水率快速上升，则堵水调剖。
所述的状况类型三出现时，采用的调整措施为：降低气液比或降低注入速度。
所述的降低气液比采取0.5的比例降低；注入速度以日注入量5m3为单位降低。
所述的状况类型四出现时，采用的调整措施为：降低气液比，抑制气窜；同时观察调整效果，若调整效果达到试验区含水率稳定，产油量先上升随后保持稳定或试验区含水率下降，产油量持续上升，保持气液比，否则进行深部调剖。
所述的状况类型五或状况类型六出现时，保持目前注入和生产状态。
所述的步骤二进行空气泡沫驱试验是在含水率为60％～63％时进行的，试验时采用的表面活性剂质量分数为0.4～0.5％。
有益效果：
本发明通过试验过程中出现的生产动态进行分类分析，针对不同的类别给出相应的优化调整方法。通过获取实时动态参数进行分析，采用不同的注入参数，有针对性的开展动态调整，并能对效果进行跟踪，通过现场试验，具有较强的操作性。
上述说明仅是本发明技术方案的概述，为了能够更清楚的了解本发明的技术手段，并可依照说明书的内容予以实施，以下以本发明的较佳实施例并配合附图详细说明如后。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1是本发明的流程图；
图2是本发明论证时空气泡沫驱实验拟合示意图；
图3是本发明论证时空气泡沫驱井组模型参数示意图；
图4是本发明论证时空气泡沫液注入量对提高采收率的影响示意图；
图5是本发明论证时表面活性剂质量浓度对提高采收率的影响示意图；
图6是本发明论证时气液比对提高采收率的影响示意图；
图7是本发明论证时不同注入时机(含水率)对提高采收率的影响示意图；
图8是本发明论证时不同注入速度对提高采收率的影响示意图；
图9是本发明论证时油水相渗曲线图；
图10是本发明论证时试验区产液量拟合示意图；
图11是本发明论证时试验区产油量拟合示意图；
图12是本发明论证时试验区含水率拟合示意图；
图13是本发明论证时试验区含水基本稳定，产油量下降时生产情况示意图；
图14是本发明论证时试验区含水基本稳定，产油量下降时空气泡沫驱注采参数调整示意图；
图15是本发明论证时含水缓慢上升、产油量下降时生产情况示意图；
图16是本发明论证时含水缓慢上升、产油量下降时空气泡沫驱注采参数调整示意图；
图17是本发明论证时含水上升、压力上升的生产情况示意图；
图18是本发明论证时含水上升、压力上升时空气泡沫驱注采参数调整示意图；
图19是本发明论证时含水上升、发生气窜的生产情况示意图；
图20是本发明论证时含水上升、发生气窜的时空气泡沫驱注采参数调整示意图；
图21是本发明论证时试验区含水稳定，产油量先上升随后保持稳定示意图；
图22是本发明论证时试验区含水下降，产油量持续上升示意图。
图中的实线均代表调整前值，虚线均代表调整后值。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
实施例一：
参照图1所示的一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法，包括如下步骤
步骤一：获取空气泡沫试验区试验前的生产动态参数；
步骤二：获取空气泡沫驱试验中的生产动态参数；
进行空气泡沫驱试验，并获取空气泡沫驱试验生产动态参数；
步骤三：对空气泡沫驱动态表现状况归类并调整；
根据步骤二获取的参数与步骤一中获取的参数进行对比，对空气泡沫驱的试验表现进行归类，并采取相应的调整措施；
步骤四：跟踪试验生产动态；
步骤五：试验动态及效果分析；
根据生产动态数据，分析生产效果，若效果变差，返回步骤二；否则，返回步骤四。
在实际使用时，本发明通过对试验过程中出现的生产动态进行分类分析，针对不同的类别给出相应的优化调整方法。通过获取实时动态参数进行分析，采用不同的注入参数，有针对性的开展动态调整，并能对效果进行跟踪，通过现场试验，具有较强的操作性。
实施例二：
参照图1所示的一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法，在实施例一的基础上：所述的步骤一获取空气泡沫驱试验前的生产动态参数和步骤三获取空气泡沫驱试验中的生产动态参数均包括：油藏的含水率、地层压力值、产油量及氮气含量。
在实际使用时，油藏的含水率、地层压力值、产油量及氮气含量，在试验区油井生产中的获取非常便利，只要获取这些数据，对油井生产实时动态就能够充分把握，并方便的进行相应措施的实施。根据油井氮气含量值，判断出气窜状况是否发生。
实施例三：
参照图1所示的一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法，在实施例一的基础上：所述的步骤三中空气泡沫驱试验的动态表现划分的类型，包括：
状况类型一：较试验前，试验区含水率稳定，产油量下降；
状况类型二：较试验前，试验区含水率上升，产油量下降；
状况类型三：较试验前，试验区含水率上升，地层压力上升超过原始地层压力的120％；
状况类型四：较试验前，试验区含水率上升，油井产出氮气含量大于40％；
状况类型五：较试验前，试验区含水率稳定，产油量先上升随后保持稳定：
状况类型六：较试验前，试验区含水率下降，产油量持续上升。
在实际使用时，试验区的空气泡沫驱动态表现状况划分为六种状况类型，基本概括了试验区的各种动态表现状况，使操作者能够根据获取的试验区生产实时动态参数，方便的进行归类，便于后续相应措施的采用。
实施例四：
参照图1所示的一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法，在实施例二的基础上：所述的状况类型一出现时，采用的调整措施为增加注入速度即日注入量、增大气液比。
优选的是，所述的状况类型二出现时，采用的调整措施为：增加气液比，同时提高泡沫液浓度0.1％～0.6％；若含水率快速上升，则堵水调剖。
优选的是，所述的状况类型三出现时，采用的优化调整方式为降低气液比或降低注入速度。
进一步的，所述的降低气液比采取0.5的比例降低；注入速度以日注入量5m3为单位降低。
优选的是，所述的状况类型四出现时，采用的优化调整方式为：降低气液比，抑制气窜；同时观察调整效果，若调整效果达到试验区含水率稳定，产油量先上升随后保持稳定或试验区含水率下降，产油量持续上升，保持气液比，否则进行深部调剖。
优选的是，所述的状况类型五或状况类型六出现时，保持保持目前注入和生产状态。
优选的是，所述的步骤三进行空气泡沫驱试验是在含水率为60％～63％时进行的，试验时采用的表面活性剂质量分数为0.4％～0.5％。
在具体应用时，空气泡沫驱试验注入时机为含水率50％～70％时进行，试验区注入泡沫时含水率为62％，为最佳合理注入时机。表面活性剂最佳质量分数推荐为0.5％。
本发明的技术方案，根据获取的试验区生产实时动态参数，能够方便的将试验状况进行归类，随后对应不同的类别，采用相应的措施，非常简单、方便。
实施例五：
某年针对L76-60、L74-62井组含水上升和产油量下降的情况，进行了调整，由原日注气30m3，日注泡沫液30m3，气液比1:1，井组含水由52％上升到58％左右。调整后，日注泡沫液保持日注气40m3，日注液20m3，气液比2:1，井组含水下降、单井产油量上升到，油井普遍见效，开发形势好转。
实施例六：
本发明的论证，如图2-图22所示。
为了提高空气泡沫驱数值模拟的准确性与使用价值，建立了空气泡沫驱数值模拟概念模型，输入实验获取的泡沫特征参数(组分，泡沫性能，理化参数等)，利用空气泡沫室内岩心驱替实验的数据进行参数拟合。整个拟合过程包括水驱油及空气泡沫驱两个过程，拟合得到的概念模型与实验结果吻合度高，可以用于空气泡沫驱的数值模拟的敏感性分析和方案设计。
1、敏感性分析
利用CMG软件中正交试验方法，选择等水平5因素正交试验，根据L16(45)正交设计表产生16套方案如表1所示，对影响空气泡沫驱效果的关键因素进行了排序，为空气泡沫驱动态调整优化奠定了基础。
表1 空气泡沫驱5因素L16(45)正交试验设计表
试验号 因素1 因素2 因素3 因素4 因素5
1 1 1 1 1 1
2 1 2 2 2 2
3 1 3 3 3 3
4 1 4 4 4 4
5 2 1 2 3 4
6 2 2 1 4 3
7 2 3 4 1 2
8 2 4 3 2 1
9 3 1 3 4 2
10 3 2 4 3 1
11 3 3 1 2 4
12 3 4 2 1 3
13 4 1 4 2 3
14 4 2 3 1 4
15 4 3 2 4 1
16 4 4 1 3 2
为模拟空气泡沫驱提高采收率实验，建立了60×1×1一维填砂管网格模型，网格步长1.0cm×3.0cm×3.0cm。模拟初始温度56℃，压力12.2MPa，含油饱和度58.5％，束缚水饱和度41.5％，平均渗透率320mD，孔隙度34.50％。地层原油粘度2.0mPa.s，表面活性剂浓度0.5％。注水速度0.5mL/min，先注水开发至含水98％，再进行空气泡沫驱，注入0.4PV，气液比2.5:1，最后水驱。拟合结果见图2、表2。结果表明，各阶段模拟结果与实验结果基本一致，拟合数据可靠。
表2 空气泡沫驱影响因素水平表
Figure BDA0002588879680000111
正交试验预测结果如表3所示。其中，X代表空气泡沫驱提高采收率幅度(％)。k1、k2、k3、k4为各因素同一水平试验指标的平均数，R为级差。级差R越大，代表该因素的影响越明显。结果表明：影响空气泡沫驱效果的级差排序为0.693(因素2)>0.590(因素3)>0.421(因素1)>0.375(因素5)>0.293(因素4)，即影响空气泡沫驱驱替效果的因素排序为：
注入量>气液比>表面活性剂浓度>注入速度>注入时机。
由于本现场试验表面活性剂浓度(0.5％)和注入时机(油藏含水56％)已确定，故不再变化。
表3 空气泡沫驱影响正交试验结果
Figure BDA0002588879680000112
Figure BDA0002588879680000121
2、注入参数优化
空气泡沫驱提高采收率的影响因素很多，在一维流动实验和空气泡沫驱数值模拟概念模型研究的基础上，为进一步模拟实际注采井网中空气泡沫驱油机理及其影响规律，建立了300m×300m正方形反九点井网模型。模型网格数为35×35×5，平面网格尺寸10m×10m。埋深1750m，油藏压力12.26MPa，射孔层段为2、3层。
模型先进行水驱，在不同定含水率条件下(以此模拟不同的空气泡沫驱注入时机)进行空气泡沫驱，模拟不同注采参数下空气泡沫驱的效果。对试验区空气泡沫驱的注入量、气液比、注入时机、注入速度等关键参数进行了优化设计，并提出了建议调整范围如表4、图3所示。
表4 空气泡沫驱井组模型参数
Figure BDA0002588879680000122
Figure BDA0002588879680000131
(1)注入量优化
总注入量是影响驱替效果的一个重要参数，注入量太小，形成的泡沫段塞体积有限，实际发挥的作用受到限制；注入量太大，增加了成本，经济效益变差。
模拟时，水驱至含水率达到65％，分别注入不同PV数的空气泡沫体系进行驱替，然后进行后续水驱。结果表明，试验区采收率与注入量关系变化趋势一致。采收率随空气泡沫液注入量的增加而增加，但增加的幅度越来越少。当空气泡沫液注入量达到一定值时，采收率变化曲线存在明显“拐点”，超过“拐点”对应的注入量，采收率提高的幅度很小综合考虑，优选试验区空气泡沫液注入量为0.3PV～0.5PV，如图4所示。
(2)表面活性剂浓度优化
确定最佳的表面活性剂浓度可以使驱油效果达到最佳，还可以尽可能降低驱油成本，达到经济效益最大化。模拟过程中，水驱至含水率达到65％，依次改变表面活性剂的质量分数为0.1％、0.2％、0.3％、0.4％、0.5％、0.8％、1.0％，对比不同表面活性剂浓度下采收率提高幅度。
由图5可以看出，采收率随表面活性剂质量分数的增加而增加，但增加的幅度越来越少。从曲线可以明显看到，采收率变化存在“拐点”，超过“拐点”对应的浓度，采收率提高的幅度很小。这一方面说明了增加表面活性剂的浓度有利于改善泡沫体系起泡性能，从而改善驱油效果；另一方而说明泡沫性能在某一浓度达到最佳，超过该浓度，对泡沫性能的影响变小或者不明显，且经济成本上升，综合考虑，表面活性剂最佳质量分数推荐为0.5。
(3)气液比优化
气液比是影响泡沫体系发泡效果、进而影响泡沫性能的一个重要参数。气液比过低，起泡数量少，发泡体积小，不能充分发挥泡沫驱的调驱作用；气液比过高，对流度比不利，容易造成过早气窜。确定合理或最佳的气液比，对提高的效果具有重要意义。水驱岩心至含水率达到65％，分别选取不同的气液比进行数值模拟。
模拟结果表明，如图6所示，试验区模型采收率与气液比关系变化趋势一致。采收率随气液比的增加而增加，增加到一定值时采收率达到最大增幅。随着气液比继续增加，采收率提高幅度反而下降。优选试验区最佳气液比为2.0:1～3.0:1。
(4)注入时机优化
分别在含水率为40％、50％、60％、70％、80％、90％、95％条件下开展，数值模拟结果图7所示。结果表明：试验区模型采收率与注入时机关系变化趋势一致。注入泡沫太早，注水井附近含油饱和度比较高，对泡沫性能影响大，泡沫作用不能得到有效发挥，不能有效扩大波及体积；注入泡沫太晚，则调驱调剖能力有限，低含水生产阶段较短，含水恢复快，效果同样不够理想。当含水率为50％～70％时，可以取得比较理想的效果，优选的注入时机为含水率50％～70％时进行。
试验区注入泡沫时含水率为62％，为合理注入时机。
(5)注入速度优化
泡沫液注入速度关系到起泡的数量和质量，最终影响到泡沫液的起泡性能。如果泡沫液注入速度过快，泡沫液和气体不能充分混合，起泡数量和起泡体积将受到影响，容易发生过早见气和气窜。水驱至含水率达到65％开展。
数值模拟结果表明：随着注入速度的增加，提高采收率幅度呈现先增后降的变化趋势，如图8所示。说明注入速度较小时，起泡液能够和气体充分混合产生大量的气泡；超过一定注入速度，起泡数量和起泡效果将会受到明显影响，合理的注液速度为15m3/d～25m3/d。
3、泡沫驱油藏模型
在试验区静动态地质特征分析基础上，综合三维地质模型、岩心实验、流体实验(如表5、图9)以及生产动态及动态监测等方面的资料，建立试验区空气泡沫驱数值模拟模型。
表5 流体基础参数
地层原油密度,g/cm3 0.767 地层原油粘度,mPa.s 2.0
地面原油密度,g/cm3 0.856 地面原油粘度,mPa.s 7.69
气油比，m3/t 70.0 原油体积系数 1.21
原始地层压力,MPa 12.26 原油饱和压力,MPa 7.5
收集整理试验区完井、油气水产量、压力及井措施等单井生产动态数据，建立动态模型并按月拟合。试验区的水驱历史拟合日期为1999年8月～2009年12月，空气泡沫驱历史拟合日期为2009年12月～～2018年3月，如图10、图11和图12所示。
针对试验过程中井组油井出现的不同生产动态情况，真实油藏的数值模拟方法，开展井组的优化调整。
按照空气泡沫驱实际生产动态主要有以下6种情况：
(1)较试验前，试验区含水基本稳定，产油量下降：结合动液面和测压情况，主要反应注入量不足，需增加注入速度、增大气液比(如图13～图14所示)。
(2)较试验前，试验区含水率上升，产油量下降
如果含水缓慢上升，说明地下形成新的优势通道，反应体系封堵性能下降，需要进一步优化参数(增加气液比，提高泡沫液浓度等)的基础上开展泡沫体系优化(如图15～图16所示)。如果含水快速上升，则需优化泡沫体系，同时开展堵水调剖措施。
(3)较试验前，试验区含水上升，地层压力上升
气液比过高或注入速度太大，影响泡沫驱替效果。注采比较高，引起含水上升较快。可考虑降低气液比或注入速度(如图17、图18所示)。
(4)较试验前，试验区含水上升，发生气窜即油井产出氮气含量大于40％
气液比过高，对流度比不利，造成气窜。可考虑降低气液比，以抑制气窜(如图19、图20所示)；如果效果不理想，则进行深部调剖。
(5)较试验前，试验区含水稳定，产油量上升到一定程度保持稳定：地下形成稳定平衡状态，试验效果稳定，持续保持目前现状(图21)。
(6)较试验前，试验区含水下降，产油量持续上升：试验效果好，效果持续，说明体系适应性好，参数设定合理，持续保持目前现状(图22)。
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
在不冲突的情况下，本领域的技术人员可以根据实际情况将上述各示例中相关的技术特征相互组合，以达到相应的技术效果，具体对于各种组合情况在此不一一赘述。
需要说明，本发明实施例中所有方向性指示(诸如上、下、左、右、前、后……)仅用于解释在某一特定姿态(如附图所示)下各部件之间的相对位置关系、运动情况等，如果该特定姿态发生改变时，则该方向性指示也相应地随之改变。
以上所述，只是本发明的较佳实施例而已，本发明将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所公开的原理和新颖性特点相一致的最宽的范围。依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与修饰，均仍属于本发明技术方案的范围内。

Claims (7)

1.一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法，其特征在于：包括如下步骤，
步骤一：获取空气泡沫试验区试验前的生产动态参数；
步骤二：获取空气泡沫驱试验中的生产动态参数；
进行空气泡沫驱试验，并获取空气泡沫驱试验生产动态参数；
步骤三：对空气泡沫驱动态表现状况归类并调整；
根据步骤二获取的参数与步骤一中获取的参数进行对比，对空气泡沫驱的试验表现进行归类，并采取相应的调整措施；
步骤四：跟踪试验生产动态；
步骤五：试验动态及效果分析；
根据生产动态数据，分析生产效果，若效果变差，返回步骤二；否则，返回步骤四；
所述的步骤三中空气泡沫驱试验的动态表现划分的类型，包括：
状况类型一：较试验前，试验区含水率稳定，产油量下降；
状况类型二：较试验前，试验区含水率上升，产油量下降；
状况类型三：较试验前，试验区含水率上升，地层压力上升超过原始地层压力的120%；
状况类型四：较试验前，试验区含水率上升，油井产出氮气含量大于40%；
状况类型五：较试验前，试验区含水率稳定，产油量先上升随后保持稳定：
状况类型六：较试验前，试验区含水率下降，产油量持续上升；
所述的状况类型三出现时，采用的调整措施为：降低气液比或降低注入速度；所述的降低气液比采取0.5的比例降低；注入速度以日注入量5m3为单位降低。
2.如权利要求1所述的一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法，其特征在于：所述的步骤一获取空气泡沫驱试验前的生产动态参数和步骤二获取空气泡沫驱试验中的生产动态参数均包括：油藏的含水率、地层压力值、产油量及氮气含量。
3.如权利要求1所述的一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法，其特征在于，所述的状况类型一出现时，采用的调整措施为增加注入速度即日注入量、增大气液比。
4.如权利要求1所述的一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法，其特征在于，所述的状况类型二出现时，采用的调整措施为：增加气液比，同时提高泡沫液浓度0.1%～0.6%；若含水率快速上升，则堵水调剖。
5.如权利要求1所述的一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法，其特征在于，所述的状况类型四出现时，采用的调整措施为：降低气液比，抑制气窜；同时观察调整效果，若调整效果达到试验区含水率稳定，产油量先上升随后保持稳定或试验区含水率下降，产油量持续上升，保持气液比，否则进行深部调剖。
6.如权利要求1所述的一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法，其特征在于，所述的状况类型五或状况类型六出现时，保持目前注入和生产状态。
7.如权利要求1所述的一种空气泡沫驱试验动态优化调整的方法，其特征在于，所述的步骤二进行空气泡沫驱试验是在含水率为60%～63%时进行的，试验时采用的表面活性剂质量分数为0.4%～0.5%。
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