CN111733367A - 一种具有纳米、分层和亚稳骨骼组织高强钢及其制备方法 - Google Patents

一种具有纳米、分层和亚稳骨骼组织高强钢及其制备方法 Download PDF

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Abstract

本发明涉及一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织的高强钢，合金成分重量百分比为：C：0.01‑0.1wt.％、Mn：7.0‑11.0wt.％、Cu：1.5‑4.0wt.％、Ni：1.0‑3.0wt.％、Al：1.0‑2.0wt.％，余量为Fe；本发明还涉及一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织的高强钢的制备方法，包括称取合金成分、冶炼、铸造、锻造、热轧、冷轧和热处理工序，本发明的目的是提供一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织的高强钢及其制备方法，该材料具有优异的力学性能，生产成本低、工艺窗口宽，有着巨大的应用前景。

Description

一种具有纳米、分层和亚稳骨骼组织高强钢及其制备方法
技术领域
本发明属于金属材料加工技术领域，涉及一种显微组织为纳米、分层及亚稳化结构。
背景技术
高强钢是一种常用的材料，广泛地应用于汽车材料领域，但是现有的高强度钢都存在一定的缺陷，如典型的15-5PH马氏体时效高强钢，其抗拉强度大于1000MPa，断后伸长率10-20％，耐蚀性较好，但由于其较高的合金成本，以及中等塑性，不适用于汽车用钢上；典型的第三代汽车用钢中Mn钢，抗拉强度900-1400MPa，断后伸长率20-40％；综合力学性能非常优异，但中锰钢的劣势为其扩孔率低，发生TRIP效应后裂纹易沿软、硬相组织进行扩展，微观组织特征决定了其成形性能差；典型的第三代高强钢中的低密度钢，抗拉强度700-1200MPa，断后伸长率25-50％；综合力学性能很好，但是加入Al后刚度降低，连铸易堵水口，较难控制显微组织，且不易实现工业化生产。
发明内容
本发明的目的是提供一种具有纳米、分层和亚稳骨骼组织高强钢及其制备方法，以解决现有高强钢存在的缺陷。
为了实现以上目的，本发明采用的技术方案为：1.一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织的高强钢，其特征在于，合金成分重量百分比为：C：0.01-0.1wt.％、Mn：7.0-11.0wt.％、Cu：1.5-4.0wt.％、Ni：1.0-3.0wt.％、Al：1.0-2.0wt.％，余量为Fe。
一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织的高强钢的制备方法，其特征在于，包括如下步骤；
1)、称取合金成分，按照合金成分重量百分比称取相应的C、Mn、Cu、Ni、Al和Fe；
2)、冶炼、铸造和锻造，将步骤1)中称取的合金成分进行真空冶炼、铸造，然后在1050-1150℃温度进行锻造，锻造比为1.5-3.0，得到厚度为30-50mm厚的锻坯；
3)、热轧和冷轧，将30-50mm厚的锻坯在1200-1250℃保温2.0-2.5h，然后在1100-1150℃进行热轧，总压下率为90-94％，得到厚度为3.0-5.0mm的热轧板，然后进行冷轧，压下率为50-60％，得到厚度为1.5-2mm的冷轧板；
4)、热处理，将所得到的厚度为1.5-2mm的冷轧板在1020-1100℃保温15-25min，水淬至室温，然后在500-580℃保温1-5h，空冷至室温，即得到本发明的一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织的高强钢。
本发明的有益效果为：
1、加入一定含量的Mn，可得到体积分数为20％以上的残余奥氏体，增加钢的塑性，且本发明将Mn强化奥氏体稳定性与Cu、Ni(Al，Mn)析出相结合，在时效过程中既可得到纳米级颗粒，又可继续强化奥氏体稳定性，起到一箭双雕的效果；具体含量范围是经过热力学计算以及强化公式计算得到的，具有坚实的理论依据。
2、低碳含量的选取是兼顾一定的力学性能与焊接和成形性能，许多高强钢的研发是以中低碳钢和中碳钢为基，但这极大损害了后期钢板的焊接性；本发明降低了碳含量，通过析出动力学和热力学计算，获得一定纳米级析出颗粒来更好地强化、韧化和塑化基体。
3、本发明通过热力学和动力学计算，设计合理的合金成分，使Ms点降低，得到纳米级别的马氏体板条和纳米级别的残余奥氏体，奥氏体生长于纳米马氏体板条之间，由此获得纳米、分层和亚稳化的骨骼显微组织。
本发明以科学、合理的合金系统设计为基础，通过冶炼、热轧、冷轧和热处理工艺，制备具有纳米、分层和亚稳化骨骼结构的高强钢，本发明的创新性体现如下：1)通过热力学、动力学及物理冶金原理进行具有纳米、分层和亚稳化骨骼结构的高强钢的合金系统设计；2)通过理论计算设计具有与基体共格析出的纳米体心立方Cu及具有超结构的Ni(Al，Mn)，可以极大程度起到析出强化的效果；3)在1)和2)的基础上加入一定含量的Mn，并配合特定的热处理工艺，即可获得含有纳米、分层和亚稳化骨骼组织结构高强钢；本发明所制备的具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织高强钢的力学性能为：抗拉强度900-1200MPa，断后伸长率20.0-38.0％。
附图说明
图1为本发明实施例1中纳米骨骼组织透射电镜图像；
图2为本发明实施例2中纳米骨骼组织透射电镜图像；
图3为本发明实施例3中纳米骨骼组织透射电镜图像；
图4为本发明实施例4中纳米骨骼组织透射电镜图像；
图5为本发明实施例5中纳米析出颗粒的透射电镜图像。
具体实施方式
为了使本领域技术人员更好地理解本发明的技术方案，下面对本发明进行详细描述，本部分的描述仅是示范性和解释性，不应对本发明的保护范围有任何的限制作用。
实施例1：
一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织高强钢的制备方法，包括如下步骤；
1)、称取合金成分，按照合金成分重量百分比称取0.04wt.％的C、7.0wt.％的Mn、2.0wt.％的Cu、3.0wt.％的Ni、1.5wt.％的Al，余量为Fe；
2)、将步骤1)中称取的合金成分进行真空冶炼、铸造，然后在1050℃温度进行锻造，锻造比为3.0，得到厚度为30mm厚的锻坯；
3)、将30mm厚的锻坯在1200℃保温2.0h，然后在1150℃进行热轧，总压下率为90％，得到厚度为3.0mm的热轧板，然后进行冷轧，压下率为50％，得到厚度为1.5mm的冷轧板；
4)、热处理，将所得到的厚度为1.5mm的冷轧板在1050℃保温15min，水淬至室温，然后在550℃保温5h，空冷至室温，即得到本发明的一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织的高强钢，显微组织见图1所示，力学性能如表1所示。
表1力学性能
Figure BDA0002575897250000051
实施例2：
一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织高强钢的制备方法，包括如下步骤；
1)、称取合金成分，按照合金成分重量百分比称取0.01wt.％的C、8.0wt.％的Mn、1.5wt.％的Cu、2.0wt.％的Ni、1.0wt.％的Al，余量为Fe；
2)、将步骤1)中称取的合金成分进行真空冶炼、铸造，然后在1150℃温度进行锻造，锻造比为1.5，得到厚度为50mm厚的锻坯；
3)、将50mm厚的锻坯在1250℃保温2.0h，然后在1100℃进行热轧，总压下率为94％，得到厚度为3.0mm的热轧板，然后进行冷轧，压下率为50％，得到厚度为1.5mm的冷轧板；
4)、热处理，将所得到的厚度为1.5mm的冷轧板在1100℃保温20min，水淬至室温，然后在580℃保温1h，空冷至室温，即得到本发明的一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织的高强钢，显微组织见图2所示，力学性能如表2所示。
表2力学性能
Figure BDA0002575897250000052
实施例3：
一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织高强钢的制备方法，包括如下步骤；
1)、称取合金成分，按照合金成分重量百分比称取0.06wt.％的C、9.0wt.％的Mn、4wt.％的Cu、1.0wt.％的Ni、2wt.％的Al，余量为Fe；2)、将步骤1)中称取的合金成分进行真空冶炼、铸造，然后在1100℃温度进行锻造，锻造比为2，得到厚度为50mm厚的锻坯；
3)、将50mm厚的锻坯在1220℃保温2.2h，然后在1130℃进行热轧，总压下率为92％，得到厚度为4.0mm的热轧板，然后进行冷轧，压下率为55％，得到厚度为1.8mm的冷轧板；
4)、热处理，将所得到的厚度为1.8mm的冷轧板在1020℃保温25min，水淬至室温，然后在500℃保温5h，空冷至室温，即得到本发明的一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织的高强钢，显微组织见图3所示，力学性能如表3所示。
表3力学性能
Figure BDA0002575897250000061
实施例4：
一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织高强钢的制备方法，包括如下步骤；
1)、称取合金成分，按照合金成分重量百分比称取0.1wt.％的C、11.0wt.％的Mn、2.0wt.％的Cu、2.0wt.％的Ni、1.5wt.％的Al，余量为Fe；
2)、将步骤1)中称取的合金成分进行真空冶炼、铸造，然后在1080℃温度进行锻造，锻造比为2.5，得到厚度为50mm厚的锻坯；
3)、将50mm厚的锻坯在1230℃保温2.2h，然后在1130℃进行热轧，总压下率为90％，得到厚度为5mm的热轧板，然后进行冷轧，压下率为60％，得到厚度为2.0mm的冷轧板；
4)、热处理，将所得到的厚度为2.0mm的冷轧板在1080℃保温18min，水淬至室温，然后在560℃保温2h，空冷至室温，即得到本发明的一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织的高强钢，显微组织见图4所示，力学性能如表2所示。
表4力学性能
Figure BDA0002575897250000071
综上所述，本发明中钢板的抗拉强度范围为900～1200MPa，断后伸长率为20.0～38.0％，具有良好的强塑性，主要归因于本发明以合金设计为主导，以设计一种具有纳米、分层和亚稳化显微组织为目标的原理。
下面列举几个常见的高强钢，来证明本发明的显著优势。
对比例1：
典型的15-5PH马氏体时效高强钢，其成分为：Cr＞15wt.％，Ni＞5wt.％，Cu＞3wt.％，Mo+Mn+Nb＞1.5wt.％，其抗拉强度大于1000MPa，断后伸长率10-20％，其耐蚀性较好，但由于其较高的合金成本，以及中等塑性，不适用于汽车用钢上。
对比例2
典型的第三代汽车用钢中Mn钢，成分范围：C 0.15-0.40wt.％，Si0.5-2.0wt.％，Mn3.5-9.0wt.％，其余为Fe‘经过铸造、热轧、冷轧、固溶处理后，力学性能为：抗拉强度900-1400MPa，断后伸长率20-40％；综合力学性能非常优异，但中锰钢的劣势为其扩孔率低，发生TRIP效应后裂纹易沿软、硬相组织进行扩展，微观组织特征决定了其成形性能差，而本发明具有大量弥散的纳米颗粒，如图5所示，可有效阻止裂纹扩展。
对比例3
典型的第三代高强钢中的低密度钢，成分范围：C 0.2-0.8wt.％，Si0.2-2.0wt.％，Mn3.5-9.0wt.％，Al 1.5-7.0wt.％，其余为Fe，经过铸造、热轧、冷轧、固溶处理后，力学性能为：抗拉强度700-1200MPa，断后伸长率25-50％；综合力学性能很好，但是加入Al后刚度降低，连铸易堵水口，较难控制显微组织，且不易实现工业化生产。
因此综上所述，本发明克服了上述对比案例的缺陷，具有显著优势。
最后所应说明的是，以上实施例仅用以本发明是技术方案而非限制；尽管参照实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应该理解，对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，都不脱离本发明技术方案的精神和范围，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。

Claims (2)

1.一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织的高强钢，其特征在于，合金成分重量百分比为：C：0.01-0.1wt.％、Mn：7.0-11.0wt.％、Cu：1.5-4.0wt.％、Ni：1.0-3.0wt.％、Al：1.0-2.0wt.％，余量为Fe。
2.如权利要求1所述的一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织的高强钢的制备方法，其特征在于，包括如下步骤；
1)、称取合金成分，按照合金成分重量百分比称取相应的C、Mn、Cu、Ni、Al和Fe；
2)、冶炼、铸造和锻造，将步骤1)中称取的合金成分进行真空冶炼、铸造，然后在1050-1150℃温度进行锻造，锻造比为1.5-3.0，得到厚度为30-50mm厚的锻坯；
3)、热轧和冷轧，将30-50mm厚的锻坯在1200-1250℃保温2.0-2.5h，然后在1100-1150℃进行热轧，总压下率为90-94％，得到厚度为3.0-5.0mm的热轧板，然后进行冷轧，压下率为50-60％，得到厚度为1.5-2mm的冷轧板；
4)、热处理，将所得到的厚度为1.5-2mm的冷轧板在1020-1100℃保温15-25min，水淬至室温，然后在500-580℃保温1-5h，空冷至室温，即得到本发明的一种具有纳米、分层和亚稳化骨骼组织的高强钢。
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Citations (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102943169A (zh) * 2012-12-10 2013-02-27 北京科技大学 一种汽车用超高强薄钢板的淬火退火制备方法
CN103060678A (zh) * 2012-12-25 2013-04-24 钢铁研究总院 一种中温形变纳米奥氏体增强增塑钢及其制备方法
US20160186298A1 (en) * 2013-07-30 2016-06-30 Salzgitter Flachstahl Gmbh Micro-alloyed high-strength multi-phase steel containing silicon and having a minimum tensile strength of 750 mpa and improved properties and method for producing a strip from said steel
CN106756539A (zh) * 2016-12-05 2017-05-31 北京科技大学 一种具有纳米析出相的耐疲劳高强钢及其制备方法
CN107429371A (zh) * 2015-03-31 2017-12-01 株式会社神户制钢所 加工性和碰撞特性优异且抗拉强度为980MPa以上的高强度冷轧钢板及其制造方法
CN107699803A (zh) * 2017-09-29 2018-02-16 上海交通大学 一种超低碳低温用钢及其热处理工艺
WO2018188766A1 (de) * 2017-04-11 2018-10-18 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Kaltgewalztes, haubengeglühtes stahlflachprodukt und verfahren zu dessen herstellung
CN109182923A (zh) * 2018-11-14 2019-01-11 东北大学 一种低碳微合金化高强塑积冷轧trip980钢的热处理方法
KR101957601B1 (ko) * 2017-10-27 2019-03-12 현대제철 주식회사 냉연강판 및 그 제조방법
CN110066955A (zh) * 2019-05-24 2019-07-30 东北大学 一种孪生诱导塑性钢及其制备方法
CN110129658A (zh) * 2019-05-27 2019-08-16 北京科技大学 一种高锰无氮型高强高韧抗氢脆奥氏体不锈钢及制备方法
CN111041376A (zh) * 2020-01-08 2020-04-21 湖南科技大学 一种2000MPa级别超高强度TRIP钢的制备方法

Patent Citations (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102943169A (zh) * 2012-12-10 2013-02-27 北京科技大学 一种汽车用超高强薄钢板的淬火退火制备方法
CN103060678A (zh) * 2012-12-25 2013-04-24 钢铁研究总院 一种中温形变纳米奥氏体增强增塑钢及其制备方法
US20160186298A1 (en) * 2013-07-30 2016-06-30 Salzgitter Flachstahl Gmbh Micro-alloyed high-strength multi-phase steel containing silicon and having a minimum tensile strength of 750 mpa and improved properties and method for producing a strip from said steel
CN107429371A (zh) * 2015-03-31 2017-12-01 株式会社神户制钢所 加工性和碰撞特性优异且抗拉强度为980MPa以上的高强度冷轧钢板及其制造方法
CN106756539A (zh) * 2016-12-05 2017-05-31 北京科技大学 一种具有纳米析出相的耐疲劳高强钢及其制备方法
WO2018188766A1 (de) * 2017-04-11 2018-10-18 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Kaltgewalztes, haubengeglühtes stahlflachprodukt und verfahren zu dessen herstellung
CN107699803A (zh) * 2017-09-29 2018-02-16 上海交通大学 一种超低碳低温用钢及其热处理工艺
KR101957601B1 (ko) * 2017-10-27 2019-03-12 현대제철 주식회사 냉연강판 및 그 제조방법
CN109182923A (zh) * 2018-11-14 2019-01-11 东北大学 一种低碳微合金化高强塑积冷轧trip980钢的热处理方法
CN110066955A (zh) * 2019-05-24 2019-07-30 东北大学 一种孪生诱导塑性钢及其制备方法
CN110129658A (zh) * 2019-05-27 2019-08-16 北京科技大学 一种高锰无氮型高强高韧抗氢脆奥氏体不锈钢及制备方法
CN111041376A (zh) * 2020-01-08 2020-04-21 湖南科技大学 一种2000MPa级别超高强度TRIP钢的制备方法

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