CN111595698B - 一种基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法 - Google Patents

一种基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法 Download PDF

Info

Publication number
CN111595698B
CN111595698B CN202010386160.XA CN202010386160A CN111595698B CN 111595698 B CN111595698 B CN 111595698B CN 202010386160 A CN202010386160 A CN 202010386160A CN 111595698 B CN111595698 B CN 111595698B
Authority
CN
China
Prior art keywords
rock
index
slope
soil
gamma
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202010386160.XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN111595698A (zh
Inventor
宋京雷
何伟
刘瑾
任静华
刘宝生
王亚山
范健
贺新星
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Geological Survey Of Jiangsu Province
Original Assignee
Geological Survey Of Jiangsu Province
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Geological Survey Of Jiangsu Province filed Critical Geological Survey Of Jiangsu Province
Priority to CN202010386160.XA priority Critical patent/CN111595698B/zh
Publication of CN111595698A publication Critical patent/CN111595698A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN111595698B publication Critical patent/CN111595698B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N3/24—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying steady shearing forces
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N2203/02—Details not specific for a particular testing method
    • G01N2203/0202—Control of the test
    • G01N2203/0212—Theories, calculations
    • G01N2203/0218—Calculations based on experimental data
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N2203/02—Details not specific for a particular testing method
    • G01N2203/06—Indicating or recording means; Sensing means
    • G01N2203/067—Parameter measured for estimating the property
    • G01N2203/0676—Force, weight, load, energy, speed or acceleration
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N2203/02—Details not specific for a particular testing method
    • G01N2203/06—Indicating or recording means; Sensing means
    • G01N2203/067—Parameter measured for estimating the property
    • G01N2203/0682—Spatial dimension, e.g. length, area, angle
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A10/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE at coastal zones; at river basins
    • Y02A10/23—Dune restoration or creation; Cliff stabilisation

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Pit Excavations, Shoring, Fill Or Stabilisation Of Slopes (AREA)
  • Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)

Abstract

本发明提供了一种基于土工试验的岩‑土界面耦合效果的评价方法，包括如下步骤：S10根据室内土体的直接剪切试验结果获取边坡土体的剪切指数α；S20根据室内岩体的直接剪切试验结果获取边坡岩体的剪切指数β；S30根据岩质边坡表层的完整度、粗糙度和风化程度确定岩质边坡表层指数γ；以及S40根据获取到的边坡相关力学信息，定义岩‑土界面耦合性贡献度指数模型如下：FRC＝0.35×α+0.35×β+0.3×γ；其中，FRC为岩‑土界面耦合性贡献度指数，所述FRC值越大岩‑土界面耦合性越好。本发明的一种基于土工试验的岩‑土界面耦合效果的评价方法，填补了岩‑土评价的空白，对客土层与下部岩质边坡间的耦合效果进行了定量化的评价，可以准确快速的评价各类岩质边坡与客土层的耦合效果。

Description

一种基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法
技术领域
本发明涉及岩土工程技术领域，具体涉及一种基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法。
背景技术
大规模的工程建设以及矿山开采等人为活动造成了大量裸露的岩质边坡，对于生态环境造成了巨大的破坏和影响。这些裸露的岩质边坡大部分坡面风化严重，裂隙发育，常发生崩塌、落石、水土流失等灾害，严重破坏了当地生态环境。
目前，针对岩质边坡常用的生态修复方法主要为客土喷播、植生袋、肥料袋、生态袋等客土护坡方法，这类方法能够在岩质边坡坡面形成一个客土层，提供植被生长的环境。在实践中发现，客土层与下部岩质边坡之间容易出现耦合差、界面裂隙发育等情况，造成客土层的坍塌与滑落，影响岩质边坡的修复效果。针对存在的问题，大多采用加大相关岩-土耦合材料的使用以提高界面的耦合效果。但由于缺少相关界面耦合评价方法，造成大量的材料浪费与经济损失。因此建立一套可行的、综合的、快速准确的岩-土界面耦合评价方法是一项紧迫的任务。
发明内容
为了解决上述问题，本发明提供一种基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法，填补了岩-土评价的空白，提出了岩-土界面耦合性贡献度指数(FRC)模型，对客土层与下部岩质边坡间的耦合效果进行了定量化的评价，可以准确快速的评价各类岩质边坡与客土层的耦合效果。
为了实现以上目的，本发明采取的一种技术方案是：
一种基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法，包括如下步骤：S10根据室内土体的直接剪切试验结果获取边坡土体的剪切指数α；S20根据室内岩体的直接剪切试验结果获取边坡岩体的剪切指数β；S30根据岩质边坡表层的完整度、粗糙度和风化程度确定岩质边坡表层指数γ；以及S40根据获取到的边坡相关力学信息，定义岩-土界面耦合性贡献度指数模型如下：FRC＝0.35×α+0.35×β+0.3×γ；其中，FRC为岩-土界面耦合性贡献度指数，所述FRC值越大则岩-土界面耦合性越好。
进一步地，当FRC∈(0,20]所述岩-土界面耦合性效果差；当FRC∈(20,40]所述岩-土界面耦合性效果较差；当FRC∈(40,60]所述岩-土界面耦合性效果中等；当FRC∈(60,80]所述岩-土界面耦合性效果良好；当FRC∈(80,100]所述岩-土界面耦合性效果优秀。
进一步地，所述剪切指数α的计算方法包括如下步骤：S11通过所述室内土体不固结不排水直接剪切试验获取边坡土体的不固结不排水内聚力c1和内摩擦角
Figure GDA0003916987480000021
S12通过所述室内土体固结不排水直接剪切试验获取边坡土体的固结不排水内聚力c2和内摩擦角
Figure GDA0003916987480000022
S13通过室内土体固结排水直接剪切试验获取边坡土体的固结排水内聚力c3和内摩擦角
Figure GDA0003916987480000023
S14确定土体的综合直接剪切内聚力c和内摩擦角
Figure GDA0003916987480000024
定义如下：c＝min{c1，c2，c3}、
Figure GDA0003916987480000025
以及S15根据土体的综合直接剪切内聚力和内摩擦角，定义所述剪切指数α如下：
Figure GDA0003916987480000026
其中，α为剪切指数，α1为综合直接剪切内聚力指数。
进一步地，当c≤30kPa时，所述α1＝15；当30<c≤70kPa时，所述α1＝30；当70<c≤100kPa时，所述α1＝40；当c>100kPa时，所述α1＝50。
进一步地，所述剪切指数β的计算方法包括如下步骤：S21通过室内岩体直接剪切试验获取边坡岩体的摩擦剪切强度系数内聚力C和内摩擦角Φ；以及S22根据岩体的摩擦剪切强度系数内聚力C和内摩擦角Φ，定义所述岩体的剪切指数β如下：β＝β1+50×tan(Φ)；其中，β为剪切指数，β1为岩体内聚力指数。
进一步地，当C≤500kPa时，所述β1＝15；当500<C≤700kPa时，所述β1＝30；当700kPa<C≤1MPa时，所述β1＝40；当C>1MPa时，所述β1＝50。
进一步地，所述岩质边坡表层指数γ的计算方法包括如下步骤：S31根据岩质边坡表层的完整度，确定岩质边坡表层完整度指数γ1，当完整度为极破碎时，所述γ1＝5；当完整度为破碎时，所述γ1＝20；当完整度为较破碎时，所述γ1＝50；当完整度为较完整时，所述γ1＝85；当完整度为完整时，所述γ1＝95；S32根据岩质边坡表层的粗糙度，确定岩质边坡表层粗糙指数γ2，当粗糙度为粗糙时，所述γ2＝10；当粗糙度为较粗糙时，所述γ2＝35；当粗糙度为较平整时，所述γ2＝60；当粗糙度为平整时，所述γ2＝85；S33根据岩质边坡表层的风化程度，确定岩质边坡表层风化指数γ3，当风化程度为全风化时，所述γ3＝5；当风化程度为强风化时，所述γ3＝20；当风化程度为中等风化时，所述γ3＝50；当风化程度为微风化时，所述γ3＝80；当风化程度为未风化时，所述γ3＝95；以及S34通过公式γ＝0.25×γ1+0.5×γ2+0.25×γ3确定岩质边坡表层指数γ。
本发明的上述技术方案相比现有技术具有以下优点：
本发明的一种基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法，提出了岩-土界面耦合性贡献度指数(FRC)模型，对客土层与下部岩质边坡间的耦合效果进行了定量化的评价，可以准确快速的评价各类岩质边坡与客土层的耦合效果；避免了岩-土界面耦合效果差且得不到有效的评价引起的材料浪费、安全事故及经济损失。
附图说明
下面结合附图，通过对本发明的具体实施方式详细描述，将使本发明的技术方案及其有益效果显而易见。
图1所示为本发明一实施例的一种基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法流程图；
图2所示为本发明一实施例的一种基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法流程简图。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
在本实施例中，提供一种基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法，如图1～图2所示，包括如下步骤：S10根据室内土体的直接剪切试验结果获取边坡土体的剪切指数α。S20根据室内岩体的直接剪切试验结果获取边坡岩体的剪切指数β。S30根据岩质边坡表层的完整度、粗糙度和风化程度确定岩质边坡表层指数γ。以及S40根据获取到的边坡相关力学信息，定义岩-土界面耦合性贡献度指数模型如下：FRC＝0.35×α+0.35×β+0.3×γ。其中，FRC为岩-土界面耦合性贡献度指数，所述FRC值越大则岩-土界面耦合性越好。
所述剪切指数α的计算方法包括如下步骤：S11通过所述室内土体不固结不排水直接剪切试验获取边坡土体的不固结不排水内聚力c1。S12通过所述室内土体固结不排水直接剪切试验获取边坡土体的固结不排水内聚力c2和内摩擦角
Figure GDA0003916987480000041
S13通过室内土体固结排水直接剪切试验获取边坡土体的固结排水内聚力c3和内摩擦角
Figure GDA0003916987480000042
S14确定土体的综合直接剪切内聚力c和内摩擦角
Figure GDA0003916987480000043
定义如下：c＝min{c1，c2，c3}、
Figure GDA0003916987480000044
以及S15根据土体的综合直接剪切内聚力和内摩擦角，定义所述剪切指数α如下：
Figure GDA0003916987480000045
其中，α为剪切指数，α1为综合直接剪切内聚力指数。当c≤30kPa时，所述α1＝15；当30<c≤70kPa时，所述α1＝30；当70<c≤100kPa时，所述α1＝40；当c>100kPa时，所述α1＝50。
所述剪切指数β的计算方法包括如下步骤：S21通过室内岩体直接剪切试验获取边坡岩体的摩擦剪切强度系数内聚力C和内摩擦角Φ。以及S22根据岩体的摩擦剪切强度系数内聚力C和内摩擦角Φ，定义所述岩体的剪切指数β如下：β＝β1+50×tan(Φ)。其中，β为剪切指数，β1为岩体内聚力指数。当C≤500kPa时，所述β1＝15；当500<C≤700kPa时，所述β1＝30；当700kPa<C≤1MPa时，所述β1＝40；当C>1MPa时，所述β1＝50。
所述岩质边坡表层指数γ的计算方法包括如下步骤：S31根据岩质边坡表层的完整度，确定岩质边坡表层完整度指数γ1。当完整度为极破碎时，所述γ1＝5。当完整度为破碎时，所述γ1＝20。当完整度为较破碎时，所述γ1＝50。当完整度为较完整时，所述γ1＝85。当完整度为完整时，所述γ1＝95。S32根据岩质边坡表层的粗糙度，确定岩质边坡表层粗糙指数γ2。当粗糙度为粗糙时，所述γ2＝10。当粗糙度为较粗糙时，所述γ2＝35。当粗糙度为较平整时，所述γ2＝60。当粗糙度为平整时，所述γ2＝85。S33根据岩质边坡表层的风化程度，确定岩质边坡表层风化指数γ3。当风化程度为全风化时，所述γ3＝5。当风化程度为强风化时，所述γ3＝20。当风化程度为中等风化时，所述γ3＝50。当风化程度为微风化时，所述γ3＝80；当风化程度为未风化时，所述γ3＝9。以及S34通过公式γ＝0.25×γ1+0.5×γ2+0.25×γ3确定岩质边坡表层指数γ。
通过以上步骤获得α、β以及γ后，带入公式FRC＝0.35×α+0.35×β+0.3×γ，获得岩-土界面耦合性贡献度指数FRC并对岩土界面耦合效果进行评价，当FRC∈(0,20]所述岩-土界面耦合性效果差；当FRC∈(20,40]所述岩-土界面耦合性效果较差；当FRC∈(40,60]所述岩-土界面耦合性效果中等；当FRC∈(60,80]所述岩-土界面耦合性效果良好；当FRC∈(80,100]所述岩-土界面耦合性效果优秀。
实施例1
S11通过所述室内土体不固结不排水直接剪切试验获得该边坡土体的不固结不排水内聚力c1＝107.28kPa。
S12通过所述室内土体固结不排水直接剪切试验获得该边坡土体的固结不排水内聚力c2＝100.68kPa和内摩擦角
Figure GDA0003916987480000051
S13通过室内土体固结排水直接剪切试验获得该边坡土体的固结排水内聚力c3＝82.30kPa和内摩擦角
Figure GDA0003916987480000052
S14确定土体的综合直接剪切内聚力c＝min{c1，c2，c3}＝82.30kPa和内摩擦角
Figure GDA0003916987480000053
S15根据综合直接剪切内聚力c的大小确定综合直接剪切内聚力指数α1＝40。根据综合直接剪切内聚力指数和土体的综合直接剪切内摩擦角，确定剪切指数
Figure GDA0003916987480000054
S21通过室内岩体直接剪切试验获得该边坡岩体的摩擦剪切强度系数内聚力C＝1.24MPa和内摩擦角Φ＝43.6°。
S22根据岩体内聚力C的大小确定岩体内聚力指数β1＝50。根据综合岩体内聚力指数和内摩擦角，确定剪切指数β＝β1+50×tan(Φ)＝50+50×tan43.6°＝97.61。
S31根据该岩质边坡表层的完整度为较完整，确定岩质边坡表层完整度指数γ1＝85。
S32根据岩质边坡表层的粗糙度为较粗糙，确定岩质边坡表层粗糙指数γ2＝35。
S33根据岩质边坡表层的风化程度为中等风化，确定岩质边坡表层风化指数γ3＝50。
S34通过公式γ＝0.25×γ1+0.5×γ2+0.25×γ3确定岩质边坡表层指数γ＝51.25。
根据获取到的边坡相关力学信息，确定岩-土界面耦合性贡献度指数模型FRC＝0.35×α+0.35×β+0.3×γ＝0.35×62.58+0.35×97.61+0.3×51.25＝71.44。进而可以判定所述边坡的岩-土界面的耦合性为良好。
以上所述仅为本发明的示例性实施例，并非因此限制本发明专利保护范围，凡是利用本发明说明书及附图内容所作的等效结构或等效流程变换，或直接或间接运用在其他相关的技术领域，均同理包括在本发明的专利保护范围内。

Claims (2)

1.一种基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法，其特征在于，包括如下步骤：
S10根据室内土体的直接剪切试验结果获取边坡土体的剪切指数α；
S20根据室内岩体的直接剪切试验结果获取边坡岩体的剪切指数β；
S30根据岩质边坡表层的完整度、粗糙度和风化程度确定岩质边坡表层指数γ；以及
S40根据获取到的边坡相关力学信息，定义岩-土界面耦合性贡献度指数模型如下：FRC＝0.35×α+0.35×β+0.3×γ；
其中，FRC为岩-土界面耦合性贡献度指数，所述FRC值越大则岩-土界面耦合性越好；
所述剪切指数α的计算方法包括如下步骤：
S11通过所述室内土体不固结不排水直接剪切试验获取边坡土体的不固结不排水内聚力c1；
S12通过所述室内土体固结不排水直接剪切试验获取边坡土体的固结不排水内聚力c2和内摩擦角
Figure FDA0003916987470000011
S13通过室内土体固结排水直接剪切试验获取边坡土体的固结排水内聚力c3和内摩擦角
Figure FDA0003916987470000012
S14确定土体的综合直接剪切内聚力c和内摩擦角
Figure FDA0003916987470000013
定义如下：
c＝min{c1，c2，c3}、
Figure FDA0003916987470000014
以及
S15根据土体的综合直接剪切内聚力和内摩擦角，定义所述剪切指数α如下：
Figure FDA0003916987470000015
其中，α为剪切指数，α1为综合直接剪切内聚力指数；
当c≤30kPa时，所述α1＝15；当30<c≤70kPa时，所述α1＝30；当70<c≤100kPa时，所述α1＝40；当c>100kPa时，所述α1＝50；
所述剪切指数β的计算方法包括如下步骤：
S21通过室内岩体直接剪切试验获取边坡岩体的摩擦剪切强度系数内聚力C和内摩擦角Φ；以及
S22根据岩体的摩擦剪切强度系数内聚力C和内摩擦角Φ，定义所述岩体的剪切指数β如下：β＝β1+50×tan(Φ)；
其中，β为剪切指数，β1为岩体内聚力指数；
当C≤500kPa时，所述β1＝15；当500<C≤700kPa时，所述β1＝30；当700kPa<C≤1MPa时，所述β1＝40；当C>1MPa时，所述β1＝50；
所述岩质边坡表层指数γ的计算方法包括如下步骤：
S31根据岩质边坡表层的完整度，确定岩质边坡表层完整度指数γ1，当完整度为极破碎时，所述γ1＝5；当完整度为破碎时，所述γ1＝20；当完整度为较破碎时，所述γ1＝50；当完整度为较完整时，所述γ1＝85；当完整度为完整时，所述γ1＝95；
S32根据岩质边坡表层的粗糙度，确定岩质边坡表层粗糙指数γ2，当粗糙度为粗糙时，所述γ2＝10；当粗糙度为较粗糙时，所述γ2＝35；当粗糙度为较平整时，所述γ2＝60；当粗糙度为平整时，所述γ2＝85；
S33根据岩质边坡表层的风化程度，确定岩质边坡表层风化指数γ3，当风化程度为全风化时，所述γ3＝5；当风化程度为强风化时，所述γ3＝20；当风化程度为中等风化时，所述γ3＝50；当风化程度为微风化时，所述γ3＝80；当风化程度为未风化时，所述γ3＝95；以及
S34通过公式γ＝0.25×γ1+0.5×γ2+0.25×γ3确定岩质边坡表层指数γ。
2.根据权利要求1所述的基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法，其特征在于，当FRC∈(0,20]所述岩-土界面耦合性效果差；当FRC∈(20,40]所述岩-土界面耦合性效果较差；当FRC∈(40,60]所述岩-土界面耦合性效果中等；当FRC∈(60,80]所述岩-土界面耦合性效果良好；当FRC∈(80,100]所述岩-土界面耦合性效果优秀。
CN202010386160.XA 2020-05-09 2020-05-09 一种基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法 Active CN111595698B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010386160.XA CN111595698B (zh) 2020-05-09 2020-05-09 一种基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010386160.XA CN111595698B (zh) 2020-05-09 2020-05-09 一种基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN111595698A CN111595698A (zh) 2020-08-28
CN111595698B true CN111595698B (zh) 2023-02-03

Family

ID=72182651

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010386160.XA Active CN111595698B (zh) 2020-05-09 2020-05-09 一种基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN111595698B (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113420351B (zh) * 2021-06-01 2022-11-04 河海大学 一种客土附着力评价方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5310288A (en) * 1993-01-27 1994-05-10 Huang Tsun T Work method for stabilizing and greening a slopeside of mudstone or laccolith
CN107067333A (zh) * 2017-01-16 2017-08-18 长沙矿山研究院有限责任公司 一种高寒高海拔高陡边坡稳定性监控方法

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5310288A (en) * 1993-01-27 1994-05-10 Huang Tsun T Work method for stabilizing and greening a slopeside of mudstone or laccolith
CN107067333A (zh) * 2017-01-16 2017-08-18 长沙矿山研究院有限责任公司 一种高寒高海拔高陡边坡稳定性监控方法

Non-Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
公路岩质边坡稳定性评价方法研究;田剑锋等;《公路》;20080725(第07期);全文 *
南京某土石混合体边坡稳定性评价与治理措施研究;吕毅等;《甘肃科学学报》;20191025;第31卷(第5期);全文 *
大场金矿露天边坡岩体质量评价与岩土体力学参数研究;刘正宇等;《有色金属(矿山部分)》;20130925(第05期);全文 *
破碎岩质边坡生态防护技术研究;钟守宾等;《公路》;20041025(第10期);全文 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN111595698A (zh) 2020-08-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN112131804B (zh) 一种劈裂-挤压注浆过程模拟的dem分析方法
Yang et al. Risk assessment model of tunnel water inrush based on improved attribute mathematical theory
CN111595698B (zh) 一种基于土工试验的岩-土界面耦合效果的评价方法
Shen et al. Rock mass utilization for the foundation surfaces of high arch dams in medium or high geo-stress regions: a review
Marquis et al. Design, construction and early performance of foamed asphalt full depth reclaimed (FDR) pavement in Maine
Simpson Engineering in stiff sedimentary clays
Adugna et al. Investigation on engineering characteristics of soils. A case study in wolkite university compound, Ethiopia
CN215714348U (zh) 设有防滑抗裂功能层罩面的路面结构
Hormdee et al. Evaluation on the results of Multistage Shear Test
CN104370496A (zh) Sx-1型水泥砼表面修复材料及修复方法
Bradshaw et al. Evaluation of existing CPT correlations in silt
Haque et al. Pile set-up for individual soil layers along instrumented test piles in clayey soil
Surdahl et al. Stabilization and dust control at the Buenos Aires national wildlife refuge, Arizona
Trevino et al. Applicability of asphalt concrete overlays on continuously reinforced concrete pavements
Elsayed Developing Embankment and Subgrade Stabilization Regional Specifications
CN116596331A (zh) 一种适用于矿山修复的客土基材层稳定性与生态效益的综合评价方法
CN114060086B (zh) 挤压性围岩隧道变形量的判定方法
CN117313220B (zh) 一种高频免共振沉桩方式的桩基长期承载力计算方法
Bradshaw et al. A site-specific comparison of simplified procedures for evaluating cyclic resistance of non-plastic silt
Jaikaew et al. Erosion control and slope stabilization for loose sandy soil by using vetiver grass
Akolade et al. Application of geogrids on the geotechnical properties of subgrade materials under soaked condition
Stark et al. Highway Embankment on Soft Soils Case Study and Lessons Learned
Mayne et al. Flat dilatometer modulus applied to drilled shaft foundations in Piedmont residuum
CN116305811A (zh) 一种层状岩体宏观强度参数的快速确定方法
Al-Naddaf et al. Grouting Effects on Performance of Sliplined Steel Pipes

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant