CN111382490A - 一种石油储罐的底板腐蚀速率评估方法 - Google Patents
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Abstract
本发明实施例提供一种石油储罐的底板腐蚀速率评估方法，包括:基于底板的土壤侧基本腐蚀速率，以及油罐的第一修正系数和环境修正系数，得到底板的土壤侧腐蚀速率；基于底板的储油侧基本腐蚀速率，以及油罐的第二修正系数和存储油品的修正系数，得到底板的储油侧腐蚀速率；判断底板的储油侧腐蚀为均匀腐蚀或局部腐蚀；若储油侧腐蚀为均匀腐蚀，则底板的腐蚀速率为土壤侧腐蚀速率与储油侧腐蚀速率之和；若储油侧腐蚀为局部腐蚀，则底板的腐蚀速率为土壤侧腐蚀速率与储油侧腐蚀速率两者中的最大值。该方法提出影响底板腐蚀速率的主要因素及修正系数，在不开罐的情况下能准确预测在役储罐底板的腐蚀速率，为储罐的维修管理提供了技术支撑。
Description
技术领域
本发明实施例涉及储罐安全评价领域，尤其涉及一种石油储罐的底板腐蚀速率评估方法。
背景技术
石油储罐是储存原油或其他石油产品的容器，用在炼油厂、油田、油库以及其他工业中。油罐通常包括钢油罐、钢筋混凝土油罐和砖石油罐三种。钢油罐有立式油罐、球壳式油罐和卧式油罐三种结构。立式油罐分为立式拱顶油罐和立式浮顶油罐。立式拱顶油罐由球冠形的罐顶和立式圆柱形罐壁构成，主要用于储存不易挥发的油品。而立式浮顶油罐由漂浮在油品表面上的浮顶(浮盘)和立式圆柱形罐壁构成。浮顶随罐内油品储量的增加或减少而升降，浮顶外缘与罐壁之间有环形密封装置，罐内油品始终被直接覆盖，减少油品挥发，主要用于储存易挥发的油品。浮顶分为单盘式浮顶、双盘式浮顶和浮子式浮顶等形式。
石油储罐的底板腐蚀是导致油品泄漏的主要原因之一。储罐底板腐蚀速率的确定通常需要借助开罐后的超声、漏磁等离线检测技术，而开罐检修必须停产，且检修作业耗时长、费用高，影响油库储油生产，因此如何预测在役储罐底板的腐蚀速率，为检修周期的合理确定提供技术参考，成为石化企业关注的焦点。
当前，在役储罐底板腐蚀速率的预测，很多是通过引进国外的基于风险的储罐腐蚀速率评价模型进行预测。而我国石油储罐的实际结构与运行管理情况与国外并不相同，例如，罐内防腐的设计、油品质量要求、浮盘落底情况等。因此，腐蚀速率的确定不仅要考虑储罐的构造，还要重点考虑储罐所处气候环境以及实际运行、维护、在线检测和管理等修正因子对腐蚀速率的影响。特别是如何实现在不开罐的情况下对底板腐蚀速率进行科学评估，是目前油库企业亟需解决的难题。
现有技术(申请号CN201710028586.6)公开了一种钢质储油罐罐底腐蚀评级方法，包括步骤一：建立复合模糊物元矩阵R；步骤二：构造关联系数复合模糊物元矩阵
步骤三：确定各特征指标的权重复合物元
步骤四：确定关联度复合模糊物元
可以看出，该技术方案采用建立模型的方式定性评估底板的腐蚀状态，并且要准确评价油罐罐底的腐蚀状况，需要开罐后利用漏磁检测仪和超声波检测仪对储罐底板正反面同时进行腐蚀情况检测，无法实现在不开罐的情况下对储罐底板的腐蚀速率进行准确评估。
发明内容
针对现有技术存在的问题，本发明实施例提供一种石油储罐的底板腐蚀速率评估方法，实现了在不开罐的情况下对底板腐蚀速率的准确评估。
本发明实施例涉及一种石油储罐的底板腐蚀速率评估方法，其特征在于包括：
基于所述底板的土壤侧基本腐蚀速率，以及油罐的第一修正系数和环境修正系数，得到所述底板的土壤侧腐蚀速率；
基于所述底板的储油侧基本腐蚀速率，以及油罐的第二修正系数和存储油品的修正系数，得到所述底板的储油侧腐蚀速率；
判断所述底板的储油侧腐蚀为均匀腐蚀或局部腐蚀；
若所述储油侧腐蚀为均匀腐蚀，则所述底板的腐蚀速率为所述土壤侧腐蚀速率与所述储油侧腐蚀速率之和；或者
若所述储油侧腐蚀为局部腐蚀，则所述底板的腐蚀速率为所述土壤侧腐蚀速率与所述储油侧腐蚀速率两者中的最大值。
进一步，所述油罐的第一修正系数包括：油罐基础的修正系数、底板的阴极保护修正系数、油罐加热温度修正系数、罐底密封效果修正系数、底板边缘外部腐蚀情况修正系数。
进一步，所述环境修正系数包括：气候修正系数、土壤电阻率修正系数、油罐基础周围排水修正系数。
进一步，所述得到油罐底板的土壤侧腐蚀速率的计算式为：
CRS＝CRSB×FHJ×FSR×FPA×FTD×FCP×FST×FPE×FOU
其中，CRS为底板的土壤侧腐蚀速率，CRSB为底板土壤侧的基本腐蚀速率，FHJ为气候修正系数，FSR为土壤电阻率修正系数，FPA为油罐基础的修正系数，FTD为油罐基础周围排水修正系数，FCP为底板的阴极保护修正系数，FST为油罐加热温度修正系数，FPE为罐底密封效果修正系数，FOU为底板边缘外部腐蚀情况修正系数。
进一步，所述油罐的第二修正系数包括：罐底抽水情况修正系数、浮盘落底修正系数、油罐加热温度修正系数。
进一步，所述存储油品的修正系数包括：油品含水率修正系数、油品周转修正系数。
进一步，所述得到油罐底板的储油侧腐蚀速率的计算式为：
CRP＝CRPB×FPC×FWD×FOT×FSD×FPT
其中，CRP为底板的储油侧腐蚀速率，CRPB为底板储油侧的基本腐蚀速率，FPC为油品含水率修正系数，FWD为罐底抽水情况修正系数，FOT为油品周转修正系数，FSD为浮盘落底修正系数，FPT为油罐加热温度修正系数。
进一步，若所述储油侧腐蚀为均匀腐蚀，则所述底板腐蚀速率的计算式为CR＝CRS+CRP，其中CR为底板的腐蚀速率，CRS为底板的土壤侧腐蚀速率，CRP为底板的储油侧腐蚀速率。
进一步，若所述储油侧腐蚀为局部腐蚀，则所述底板腐蚀速率的计算式为CR＝max[CRS，CRP]，其中CR为底板的腐蚀速率，CRS为底板的土壤侧腐蚀速率，CRP为底板的储油侧腐蚀速率。
本发明实施例提供的石油储罐的底板腐蚀速率评估方法,根据我国石油储罐的实际情况，提出影响底板腐蚀速率的主要因素及修正系数，在不开罐的情况下能准确预测在役储罐底板的腐蚀速率，为储罐的维修管理提供了技术支撑。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作一简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本发明实施例提供的底板腐蚀速率评估方法流程图；
图2为本发明实施例提供的获得底板的土壤侧腐蚀速率流程图；
图3为本发明实施例提供的获得底板的储油侧腐蚀速率流程图；
图4为现有技术中检测油罐底板储油侧腐蚀情况的系统示意图。
具体实施方式
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
图1示出了本发明实施例提供的石油储罐的底板腐蚀速率评估方法流程图。如图1所示，
步骤101，基于底板的土壤侧基本腐蚀速率，以及油罐的第一修正系数和环境修正系数，得到底板的土壤侧腐蚀速率；
步骤102，基于底板的储油侧基本腐蚀速率，以及油罐的第二修正系数和存储油品的修正系数，得到底板的储油侧腐蚀速率；
步骤103，判断底板的储油侧腐蚀为均匀腐蚀或局部腐蚀；
步骤104，若底板的储油侧腐蚀为均匀腐蚀，则底板的腐蚀速率为土壤侧腐蚀速率与储油侧腐蚀速率之和；或者
步骤105，若底板的储油侧腐蚀为局部腐蚀，则底板的腐蚀速率为土壤侧腐蚀速率与储油侧腐蚀速率两者中的最大值。
本发明实施例根据我国石油储罐的实际情况，提出了影响底板腐蚀速率的油罐设计因素、环境因素和油品因素，以及相应的修正系数，在不开罐的情况下能准确预测在役储罐底板的腐蚀速率，为储罐的维修管理提供了技术支撑。
图2示出了本发明实施例提供的获得石油储罐底板的土壤侧腐蚀速率的流程图。
本发明实施例中，考虑到我国石油储罐的实际结构与运行管理情况与国外并不相同，例如罐内防腐设计、油品质量要求、罐体放置环境等因素均有自身特点，因此本发明实施例中油罐的第一修正系数包括：油罐基础的修正系数FPA、底板的阴极保护修正系数FCP、油罐加热温度修正系数FST、罐底密封效果修正系数FPE、底板边缘外部腐蚀情况修正系数FOU。环境修正系数包括：气候修正系数FHJ、土壤电阻率修正系数FSR、油罐基础周围排水修正系数FTD。本领域技术人员可以根据油罐的实际情况选择影响腐蚀的其他因素及修正系数，并不受上述限制。
本发明实施例中，石油储罐底板的土壤侧腐蚀速率的计算公式为：
CRS＝CRSB×FHJ×FSR×FPA×FTD×FCP×FST×FPE×FOU
其中，CRS为底板的土壤侧腐蚀速率，CRSB为底板土壤侧的基本腐蚀速率。
下面，将结合附图2详细描述影响底板土壤侧腐蚀速率的各种因素与修正系数之间的对应关系，本领域技术人员可以根据油罐的实际情况，选择具体的修正系数以获得底板的土壤侧腐蚀速率。
如图2所示，步骤201，确定石油储罐底板土壤侧的基本腐蚀速率CRSB。通常，可以根据实际情况确定底板土壤侧的基本腐蚀速率，或者依据历史统计数据将底板土壤侧的基本腐蚀速率确定为0.13毫米/年。
步骤202，获得气候修正系数FHJ。由于石油储罐在空气中会发生腐蚀，而空气湿度是影响底板腐蚀程度的重要指标。我国幅员辽阔，不同地区分处不同的气候带，因此分布在不同气候带的石油储罐的腐蚀程度有所不同。表1示出了不同气候环境与修正系数的对应关系。
表1
表1中，高山高原气候的特点是全年低温，降水较少；温带大陆性气候的特点是夏热冬寒，全年少雨；温带季风气候的特点是夏季高温多雨，冬季寒冷少雨；亚热带季风气候的特点是夏季高温多雨，冬季温和少雨；热带季风气候的特点是全年高温，分旱雨两季。可以看出，随着气候环境越来越热，计算腐蚀速率的修正系数越来越高。
步骤203，获得土壤电阻率修正系数FSR。由于储油罐直接安置在地基表面上，因此土壤对油罐底板的腐蚀性是必须考虑的因素。金属材料在土壤中的腐蚀属于电化学腐蚀，在很多情况下，土壤电阻率越低，金属腐蚀速度越大。因为各种土壤的含盐量相对稳定，电阻率主要随含水量的增大而减小。在一个相当大的范围内，土壤含水量增大，氧的溶解量增大和扩散速度增大，金属离子化速度增大，金属在土壤中的腐蚀速度增大。因此，油罐底板下土壤的电阻率会直接影响底板的腐蚀速率。表2示出了不同土壤电阻率所对应的修正系数FSR。
表2
步骤204，获得石油储罐基础的修正系数FPA。为了确保一个稳定性、排水性良好，具有足够承载能力，必须建造油罐的基础(底座)，大的油罐常需带有混凝土的基础，以便把整个基础封闭起来，增加稳定性。油罐基础，根据油罐的类型，容易满足生产使用要求，地形、地貌、地基条件，以及施工技术条件的因素。合理选用的油罐基础有以下常见几种：护坡式基础、环墙式基础、外环墙式基础、特殊构造的基础。建设油罐基础的材料通常包括有高电阻低氯化物的沙、油砂、混凝土、沥青、建设级别的沙、本地土壤、粉碎的石灰石和高盐土壤等。由于油品和油罐本身的重量均经底板直接作用在油罐基础上，底板的外表面与油罐基础紧密接触，容易受潮腐蚀，因此油罐基础的类型同样影响底板的腐蚀速率。表3示出了不同类型的油罐基础(底座)所对应的修正系数。
表3
步骤205，获得油罐基础周围的排水修正系数FTD。由于油罐底板与油罐基础直接接触，当雨水落下并聚集在油罐基础周围会加速底板腐蚀。如果油罐基础的散水坡破损，将不利于雨水的排出，会导致腐蚀速率加快，因此底板的腐蚀速率与油罐基础四周的排水情况有关，在获得底板土壤侧腐蚀速率的过程中，需要考虑排水情况的影响。表4示出了油罐基础周围的排水情况与修正系数的对应关系。
表4
步骤206，获得石油储罐底板的阴极保护修正系数FCP。通常，油罐底板下的油罐基础材料随着时间的增长会逐渐老化，油罐基础会出现裂痕，这样地下的水分就会通过裂缝接触到油罐底板，对底板造成腐蚀，因此现在越来越重视储油罐的阴极保护。阴极保护的原理是给金属补充大量的电子，使被保护金属整体处于电子过剩的状态，金属表面各点达到统一负电位，金属表面各点之间不再有电位差，不再有电子的流动，使金属原子不再失去电子变成离子融入环境。阴极保护系统不仅需要正确的安装和维护，在日常运行中，还需要确保系统保护电位在允许值范围内，以保证阴极保护系统工作有效。表5示出了底板上阴极保护的运行情况与修正系数的对应关系。
表5
步骤207，获得石油储罐加热温度的修正系数FST。当需要油品时，会将油品从油罐中输出。当油品温度低，变得粘稠而不易流动时，会导致油品无法从罐中顺利输出，这时需要对油罐进行加热使油品容易流动。加热过程中如果温度过高油品会炭化结焦，而温度过低油品容易凝结，这些对底板的腐蚀都会产生影响。表6示出了油罐的加热温度与修正系数的对应关系。
表6
步骤208，获得油罐底部密封效果的修正系数FPE。石油储罐底部的密封系统是预防储罐底板腐蚀的重要手段，一旦罐底密封遭到破坏，空气中的水分杂质会进入底板，加快罐底板的腐蚀，故将罐底密封结构完整性作为修正系数的取值条件。表7示出了罐底密封情况与修正系数的对应关系。
表7
步骤209，获得石油储罐底板边缘外部腐蚀情况的修正系数FOU。油罐底板边缘外部产生腐蚀有三种原因，一是油罐的基础与罐体底板结合的部位，随着环境温度的变化使底板径向发生伸缩；二是由于油罐内储油量的载荷变化引起油罐的变形，使油罐沿半径方向产生水平位移，而边缘板由于与底板牢固地焊在一起无法向外扩张，结果在边缘板处发生变形，从而产生边缘应力，该应力与油罐基础对边缘板的抵抗力共同作用导致底板外环部的塑性变形；三是由于油罐基础出现不均衡沉降，使油罐底板外边缘处与油罐基础之间形成裂缝，造成外界腐蚀介质入侵。
油罐底板边缘外部的腐蚀包括底板外边缘板腐蚀情况和罐底角焊缝外侧腐蚀情况。外边缘板的腐蚀损坏会导致弯曲形变，引起边缘应力的产生，进一步就会造成应力腐蚀。罐壁板与底板边缘板的焊接处因雨水等逐渐侵害而易发生腐蚀。表8示出了底板边缘外部腐蚀情况与修正系数的对应关系。
表8
步骤210，具体操作时，工作人员根据石油储罐的实际情况，从上述列表中选择具体修正系数，按照以下计算公式：
CRS＝CRSB×FHJ×FSR×FPA×FTD×FCP×FST×FPE×FOU
得到石油储罐底板的土壤侧腐蚀速率。
本发明实施例提供的获得底板土壤侧腐蚀速率的方法，根据我国原油储罐的实际建造和运行情况，综合考虑了影响底板土壤侧腐蚀的各种因素，提出了相应的修正系数，有效解决了储罐底板的土壤侧腐蚀情况在线评估难题，为储罐检修提供了依据。
图3示出了本发明实施例提供的获得石油储罐底板的储油侧腐蚀速率流程图。
本发明实施例中，考虑到我国石油储罐的实际结构与运行管理情况与国外并不相同，例如罐内防腐设计、油品质量要求、罐体放置环境等因素均有自身特点，因此本发明实施例中油罐的第二修正系数包括：罐底抽水情况修正系数FWD、浮盘落底修正系数FSD、油罐加热温度修正系数FPT。存储油品的修正系数包括：油品含水率修正系数FPC、油品周转修正系数FOT。本领域技术人员可以根据油罐的实际情况选择影响腐蚀的其他因素及修正系数，并不受上述限制。。
在本发明实施例中，石油储罐底板的储油侧腐蚀速率计算公式为：
CRP＝CRPB×FPC×FWD×FOT×FSD×FPT
其中，CRP为底板的储油侧腐蚀速率，CRPB为底板储油侧的基本腐蚀速率。
下面，将结合附图3详细描述影响底板储油侧腐蚀速率的各种因素与修正系数之间的对应关系，本领域技术人员可以根据油罐的实际情况，选择具体的修正系数以获得底板的储油侧腐蚀速率。
如图3所示，步骤301，确定石油储罐底板储油侧的基本腐蚀速率CRPB。通常，可以根据实际情况确定底板储油侧的基本腐蚀速率，或者依据历史统计数据将底板储油侧的基本腐蚀速率确定为0.05毫米/年。
步骤302，获得油罐内油品含水率的修正系数FPC。石油中通常都有一定的含水量，特别是大型原油储罐，由于存储量大，罐底可能出现较多的沉积水，从而加大罐底腐蚀程度，因此油品的含水率是影响底板储油侧腐蚀速率的重要因素。表9示出了油品含水率与修正系数的对应关系。
表9
步骤303，获得石油罐底抽水情况的修正系数FWD。由于大型原油储罐中油品存储量大，罐底可能出现较多油品中沉积下来的水，罐底抽水可以最大程度地减少沉积水对底板的腐蚀作用。经常进行抽水操作并将罐底水分排出可以有效地降低底板腐蚀。表10示出了石油储罐底部抽水情况与修正系数的对应关系。
表10
步骤304，获得存储油品周转情况的修正系数FOT。油品在周转运输的过程中会引入空气、水等杂质，石油储罐周转频率的高低会对储罐内部的腐蚀有一定影响。表11示出了存储油品的周转情况与修正系数的对应关系。
表11
步骤305，获得石油储罐内浮盘落底情况的修正系数FSD。油罐中的浮盘主要作用是减少油品的挥发，浮盘外缘与罐壁之间有环形密封装置，罐内油品始终被浮盘直接覆盖，浮盘会随罐内油品储量的增加或减少而升降。石油储罐由于浮盘变形、受力不均、中央排水管上下不灵活或其他原因会将浮盘落底，一旦浮盘落底，浮盘上的支柱与底板的接触点极易发生点蚀、凹陷等破损情况，会加大底板内侧的腐蚀。表12示出了浮盘落底情况与修正系数的对应关系。
表12
步骤306，获得石油储罐加热温度的修正系数FPT。当需要油品时，会将油品从油罐中输出。如果油品温度低，变得粘稠而不易流动时，会导致油品无法从罐中顺利输出，这时需要对油罐进行加热使油品容易流动。加热过程中如果温度过高油品会炭化结焦，而温度过低油品容易凝结，这些对底板的腐蚀都会产生影响。表13示出了油罐加热温度与修正系数的对应关系如表13所示。
表13
步骤307，具体操作时，工作人员根据石油储罐的实际情况，从上述列表中选择具体修正系数，按照以下计算公式：
CRP＝CRPB×FPC×FWD×FOT×FSD×FPT
得到石油储罐底板的储油侧腐蚀速率。
本发明实施例提供的获得底板储油侧腐蚀率的方法，根据我国原油储罐的实际建造和运行情况，综合考虑了影响底板储油侧腐蚀的各种因素，提出了相应的修正系数，有效解决了储罐底板的储油侧腐蚀情况在线评估难题，为储罐检修提供了依据。
对于石油储罐底板的土壤侧腐蚀和储油侧腐蚀，通常情况下，土壤侧的腐蚀多为局部腐蚀，而储油侧的腐蚀则分为均匀腐蚀和局部腐蚀。如果检测发现储油侧发生了均匀腐蚀，则石油储罐底板的腐蚀速率为底板土壤侧腐蚀速率与底板储油侧腐蚀速率之和，即CR＝CRS+CRP；
如果储油侧是局部腐蚀，则底板的腐蚀速率为土壤侧腐蚀速率与储油侧腐蚀速率中的最大值，即CR＝max[CRS，CRP]。
图4示出了现有技术中检测油罐底板储油侧腐蚀情况的系统示意图。如图4所示，该检测系统包括声学检测仪、传感器和油罐。当油罐底板储油侧产生腐蚀时，腐蚀点会产生声波信号，此时腐蚀点可视为声源。传感器安置在油罐壁外侧，并位于油罐底部靠近底板处，以便收集腐蚀点产生的声波信号，并将声波信号通过信号电缆传送至声学检测仪。声学检测仪分析信号频率和信号峰值频率，当信号频率为20-70KHz或信号峰值频率为40-45KHz时，判断底板储油侧的腐蚀为均匀腐蚀；当信号频率为80-140KHz或信号峰值频率为110-120KHz时，判断底板储油侧的腐蚀为局部腐蚀(局部点蚀)。
本发明实施例提供的底板腐蚀速率评估方法区分国内外原油储罐的实际建造和运行情况，综合考虑储罐原油周转频率、罐底密封、原油成分、罐底抽水、浮盘座底、以及阴极保护等因素，提出了相应的修正系数，对我国储罐针对性更强，有效解决了储罐底板腐蚀情况在线评估难题，为储罐检修提供了依据。
下面，以我国某油库10万方原油储罐为例，说明本发明实施例提供的底板腐蚀速率评估方法的具体应用。该实施例中原油储罐的编号为22号(22#)，未进行过任何开罐腐蚀检测，储存的油品为原油。
首先,根据22号罐的实际情况，按照图2所示的方法获得底板土壤侧的腐蚀速率，如表14所示。
表14
第二步，根据22号罐的实际情况，按照图3所示的方法获得底板储油侧的腐蚀速率，如表15所示。
表15
通过采用图4所示的方式检测可知，底板储油侧腐蚀为均匀腐蚀，故根据本发明实施例提供的方法，底板腐蚀速率为土壤侧腐蚀速率与储油侧腐蚀速率之和，即22号储油罐底板的腐蚀速率评估值为CR＝CRS+CRP＝0.305毫米/年。
若通过检测发现底板的储油侧腐蚀为局部腐蚀，则底板腐蚀速率为土壤侧腐蚀速率与储油侧腐蚀速率两者中的最大值，即CR＝max[CRS，CRP]＝0.16毫米/年。
为检验本发明实施例提供的评估方法的效果，对22号罐进行开罐检测，发现底板腐蚀速率的实际值为0.3，误差在可接受范围内。本发明实施例提供的底板腐蚀速率评估方法考虑因素更加全面，预测结果贴合实际，可以在不开罐的条件下实现储罐底板腐蚀速率的准确预测，为储罐大修周期预测提供了有力支撑。
最后应说明的是：以上实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围。
Claims (9)
1.一种石油储罐的底板腐蚀速率评估方法，其特征在于，包括：
基于所述底板的土壤侧基本腐蚀速率，以及油罐的第一修正系数和环境修正系数，得到所述底板的土壤侧腐蚀速率；
基于所述底板的储油侧基本腐蚀速率，以及油罐的第二修正系数和存储油品的修正系数，得到所述底板的储油侧腐蚀速率；
判断所述底板的储油侧腐蚀为均匀腐蚀或局部腐蚀；
若所述储油侧腐蚀为均匀腐蚀，则所述底板的腐蚀速率为所述土壤侧腐蚀速率与所述储油侧腐蚀速率之和；或者
若所述储油侧腐蚀为局部腐蚀，则所述底板的腐蚀速率为所述土壤侧腐蚀速率与所述储油侧腐蚀速率两者中的最大值。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述油罐的第一修正系数包括：油罐基础的修正系数、底板的阴极保护修正系数、油罐加热温度修正系数、罐底密封效果修正系数、底板边缘外部腐蚀情况修正系数。
3.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，所述环境修正系数包括：气候修正系数、土壤电阻率修正系数、油罐基础周围排水修正系数。
4.根据权利要求3所述的方法，其特征在于，所述得到油罐底板的土壤侧腐蚀速率的计算式为：
CRS＝CRSB×FHJ×FSR×FPA×FTD×FCP×FST×FPE×FOU
其中，CRS为底板的土壤侧腐蚀速率，CRSB为底板土壤侧的基本腐蚀速率，FHJ为气候修正系数，FSR为土壤电阻率修正系数，FPA为油罐基础的修正系数，FTD为油罐基础周围排水修正系数，FCP为底板的阴极保护修正系数，FST为油罐加热温度修正系数，FPE为罐底密封效果修正系数，FOU为底板边缘外部腐蚀情况修正系数。
5.根据权利要求4所述的方法，其特征在于，所述油罐的第二修正系数包括：罐底抽水情况修正系数、浮盘落底修正系数、油罐加热温度修正系数。
6.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，所述存储油品的修正系数包括：油品含水率修正系数、油品周转修正系数。
7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，所述得到油罐底板的储油侧腐蚀速率的计算式为：
CRP＝CRPB×FPC×FWD×FOT×FSD×FPT
其中，CRP为底板的储油侧腐蚀速率，CRPB为底板储油侧的基本腐蚀速率，FPC为油品含水率修正系数，FWD为罐底抽水情况修正系数，FOT为油品周转修正系数，FSD为浮盘落底修正系数，FPT为油罐加热温度修正系数。
8.根据权利要求7所述的方法，其特征在于，若所述储油侧腐蚀为均匀腐蚀，则所述底板腐蚀速率的计算式为CR＝CRS+CRP，其中CR为底板的腐蚀速率，CRS为底板的土壤侧腐蚀速率，CRP为底板的储油侧腐蚀速率。
9.根据权利要求7所述的方法，其特征在于，若所述储油侧腐蚀为局部腐蚀，则所述底板腐蚀速率的计算式为CR＝max[CRS，CRP]，其中CR为底板的腐蚀速率，CRS为底板的土壤侧腐蚀速率，CRP为底板的储油侧腐蚀速率。
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| CN201811627229.2A CN111382490A (zh) | 2018-12-28 | 2018-12-28 | 一种石油储罐的底板腐蚀速率评估方法 |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113063518A (zh) * | 2021-03-24 | 2021-07-02 | 山东特种设备检验检测集团有限公司 | 基于光纤传感的常压储罐底板腐蚀监测方法 |
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2018
- 2018-12-28 CN CN201811627229.2A patent/CN111382490A/zh active Pending
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