CN111350943A

CN111350943A - 原油集输方法

Info

Publication number: CN111350943A
Application number: CN201811562692.3A
Authority: CN
Inventors: 周松; 赵昕铭; 徐国安; 项勇; 陈忻; 李鹏; 夏敏敏; 霍夙彦; 陈倩岚
Original assignee: Petrochina Co Ltd
Current assignee: Petrochina Co Ltd
Priority date: 2018-12-20
Filing date: 2018-12-20
Publication date: 2020-06-30
Anticipated expiration: 2038-12-20
Also published as: CN111350943B

Abstract

本发明涉及油田油井集输技术领域，特别涉及一种原油集输方法。该方法包括：根据油田区块内每个油井的生产资料，确定每个油井的集输困难程度；通过出油管道将油田区块内所有油井按照集输困难程度从高到低的顺序依次串接；对原油进行流变性试验，确定原油的集输转相点，其中，集输转相点为原油粘度达到最高点时的含水率；根据油田区块内所有油井的产油速率、产液速率b和原油的所述集输转相点，得到油田区块内所有油井的掺水速率；将掺水管道连接集输困难程度最高的油井，根据掺水速率向集输困难程度最高的油井内掺水，以使所有油井通过出油管道进行原油集输。该方法可以确定掺水量，节省材料，简化掺水流程。

Description

原油集输方法

技术领域

本发明涉及油田油井集输技术领域，特别涉及一种原油集输方法。

背景技术

原油中的胶质沥青质含量高，轻质馏分很少，密度和粘度较高，流动性差，地面输送困难，需要采取措施降粘输送。

常用的降粘输送方法有双管掺水法、加热法、稀释法、改质降粘法、乳化降粘法、化学降粘法，其中双管掺水法应用较多。双管掺水法是通过在原油中掺入大量的热水、活性水或污水，从而达到降粘和便于输送的目的。也就是将联合站内原油处理后脱出的采出水，通过机泵加压和加热炉加热后，经掺水管道输往油井井口，在井口与油井产液混合后，经出油管道外输，每口油井需配套一条掺水管道和一条出油管道。

在实现本发明的过程中，发明人发现相关技术至少存在以下问题：一是掺水量缺乏理论依据，目前主要是通过试水法确定掺水量，依靠生产经验，逐级更换掺水水嘴，确定掺水量。二是双管掺水流程中，每口油井均配套一条掺水管道和一条出油管道，存在工艺复杂、工程量大、投资高、能耗高的问题。

发明内容

本发明实施例提供了一种原油集输方法，可优化掺水量，简化掺水流程。本申请实施例的技术方案如下：

本申请实施例提供了一种原油集输方法，其特征在于，包括：

根据油田区块内每个油井的生产资料，确定所述每个油井的集输困难程度的排序；

通过出油管道将所述油田区块内所有油井按照集输困难程度的排序从集输困难程度高到集输困难程度低的顺序依次串接；

对原油进行流变性试验，确定原油的集输转相点，其中，所述集输转相点为原油粘度达到最高点时的含水率；

根据所述油田区块的产油速率、所述油田区块的产液速率和原油的所述集输转相点，得到所述油田区块的掺水速率；

将掺水管道连接集输困难程度最高的油井，根据所述掺水速率向所述集输困难程度最高的油井内掺水，以使所述所有油井通过所述出油管道进行原油集输。

可选择地，所述确定所述每个油井的集输困难程度的排序，包括：

将所述所有油井与联合站之间连接相同长度、相同规格的管道；

固定所述管道进入所述联合站的进站压力；

使用工艺软件根据所述进站压力和水力计算公式计算所述每个油井的井口压力；

所述井口压力的数值越大表明所述集输困难程度越高，排序越靠前。

可选择地，所述确定所述每个油井的集输困难程度，包括：

使用相同长度、相同规格的管道将所述所有油井与联合站连接；

固定所述管道进入所述联合站的进站温度；

使用工艺软件根据所述进站温度和热力计算公式计算所述每个油井的井口温度；

所述井口温度的数值越小表明所述集输困难程度越高，排序越靠前。

可选择地，所述确定所述每个油井的集输困难程度，包括：

测量所述每个油井的产出的原油的粘度；

所述原油粘度的数值越大表明所述集输困难程度越高，排序越靠前。

可选择地，所述测量所述每个油井的产出的原油的粘度，包括：

采集所述每个油井的油样到落球粘度计的标准管中，用超级恒温水浴将所述标准管内的所述油样的温度保持在地层温度；

转动所述标准管将所述落球粘度计的顶部朝下，使所述标准管内的钢球吸到所述标准管顶部的磁铁上；

转动所述标准管将所述标准管的顶部朝上，使得所述标准管倾斜并固定；

记录所述钢球从所述标准管的顶部下落到所述标准管的底部的时间；

根据如下第一公式得到所述原油的粘度：

μ₀＝k(ρ₁-ρ₂)t

其中，

μ₀——原油的粘度，mPa*s；

k——落球粘度计常数；

t——钢球从落球粘度计的标准管的顶部下落到落球粘度计的标准的管底部的时间，s；

ρ₁——钢球密度，g/cm³；

ρ₂——油样密度，g/cm³。

可选择地，所述记录所述钢球从所述标准管的顶部下落到所述底部的时间，包括：

打开所述磁铁的开关，使得所述钢球开始下落，同时开始计时，当所述钢球下落到所述标准管的底部时自动停止计时，记录所述钢球的下落时间。

至少重复进行三次试验，分别记录所述钢球每次下落的时间；

改变所述标准管倾斜的角度至少三次，重复试验。

可选择地，所述确定原油的集输转相点，包括：

测定原油的粘度和含水率之间的关系；

确定所述原油的粘度达到最高点时原油的含水率，所述含水率为所述集输转相点。

可选择地，所述根据所述油田区块的产油速率、所述油田区块的产液速率和原油的所述集输转相点，得到所述油田区块的掺水速率，包括：

按照如下第二公式计算得到所述油田区块内所有油井的掺水速率：

其中，

a——所述油田区块内所有油井的产油速率；

b——所述油田区块内所有油井的产液速率；

c——所述油田区块内油井产出的原油的集输转相点；

d——所述油田区块内所有油井的掺水速率。

按照如下第二公式计算得到所述油田区块内每个油井的单井掺水速率：

将所述油田区块内每个油井的单井掺水速率相加，得到所述油田区块内所有油井的掺水速率；

其中，

a——所述油田区块内每个油井的单井产油速率；

b——所述油田区块内每个油井的单井产液速率；

c——所述油田区块内每个油井产出的原油的集输转相点；

d——所述油田区块内每个油井的单井掺水速率。

本申请实施例提供的原油集输方法的有益效果至少包括：

本申请实施例提供的原油集输方法可以根据油田区块内每个油井的生产资料确定每个油井的集输困难程度，并根据该集输困难程度按照从高到低的顺序依次排序，通过出油管道将排好序的油井依次串联，这样每两个油井之间只需要一根出油管道连接，可以减少掺水管道的长度，节省材料。而且通过油田区块内所有油井的产液速率、产油速率和原油的技术转相点计算得出所有油井所需掺水的掺水速率，这样只需要向一口井内注入掺水，即只向集输最困难的油井注入掺水，将所掺入的水和该油井的产液一同经过出油管道流经之后的油井，提高后续其他油井的原油的含水率，将所有油井通过出油管道串联，可以在确定掺水量、简化掺水流程的同时保证所有油井的原油的正常集输。其中，可以通过对原油进行流变性试验，确定原油的集输转相点，也就是原油的粘度达到最高时原油的含水率。确定油井的集输转相点之后，在实际对油井进行掺水时确保所有油井的原油的含水率均高于该集输转相点即可，实现了掺水量的最优化。该方法将所有油井所需要注入的掺水速率全部注入集输最困难油井，并通过出油管道使得所有油井串联，即对所有油井进行掺水，操作简单，节省材料，简化了对所有油井的原油进行集输的流程。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例中的技术方案，下面将对实施例中描述所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1为本申请实施例提供的原油集输方法的流程图；

图2为本申请实施例提供的确定集输最困难油井的第一种实现方法的流程图；

图3为本申请实施例提供的确定集输最困难油井的第二种实现方法的流程图；

图4为本申请实施例提供的确定集输最困难油井的第三种实现方法的流程图；

图5为本申请实施例提供的测量原油的粘度的流程图；

图6为本申请实施例提供的记录钢球从标准管的顶部下落到标准管的底部的时间的流程图；

图7为本申请实施例提供的获取油井集输转相点的流程图；

图8为本申请实施例提供的落球粘度计的结构示意图。

图中的附图标记表示：

1——底座；

2——支架；

3——试管夹；

4——标准管；

5——钢球；

6——磁铁。

具体实施方式

这里将详细地对示例性实施例进行说明，其示例性实施例表示在附图中。下面的描述涉及附图标记时，除非另有表示，不同实施例中的相同附图标记表示相同或相似的元素。

以下示例性实施例中所描述的实施方式并不代表与本发明相一致的所有实施方式。相反，他们仅是与如所附权利要求书中所详述的、本发明的一些方面相一致的结构的例子。

本申请实施例提供了一种原油集输方法，参见图1，该方法包括：

步骤S1，根据油田区块内每个油井的生产资料，确定所述每个油井的集输困难程度的排序。

例如，在本申请实施例中，油井通过管道将产出的原油传输至联合站或者接转站，收集油田所有油井的生产资料，通过每个油井各自的生产资料确定每个油井的技术困难程度的排序。其中，该生产资料可包括每个油井的单井产油量、单井含水率、原油凝点、原油密度、井口温度、联合站的温度和压力。

例如，参见图2，在本申请实施例的第一种实现方式中，该步骤S1可包括：

步骤S101，将所有油井与联合站之间连接相同长度、相同规格的管道。

例如，在本申请实施例的第一种实现方式中，为了使得确定所有油井的集输困难程度的准确性，可使用相同长度、相同规格的管道将每个油井与联合站连接，这样就保证了影响油井集输困难程度的外在条件一致。

步骤S102，固定管道进入所述联合站的进站压力。

例如，在本申请实施例的第一种实现方式中，将所有油井连接的管道终端的压力，也就是所有油井连接的管道进入联合站时的进站压力固定为一个统一值，保证所有原油集输终点的压力值统一。

步骤S103,使用工艺软件根据进站压力和水力计算公式计算每个油井的井口压力。

例如，在本申请实施例的第一种实现方式中，可根据每个油井的生产资料、已经固定的管道终点的联合站的压力和相应的水力计算公式，计算得出每个油井的原油集输过程中井口的压力值。其中，由于油井的出油管道内多为气液混相流，设计参数比较多，因此可通过工艺软件提前设置油井井口压力与管道进站压力以及油井产出的油的性质参数相关的水力计算公式，根据软件计算得出的每个油井井口的压力。

步骤S104，井口压力的数值越大的油井表明集输困难程度越高，排序越靠前。

例如，在本申请实施例的第一种实现方式中，判断油井的集输困难程度就是指在原油集输过程中油井井口的压力，井口压力越大，即表明原油的集输越困难。因此，当将所有油井的管道进入联合站时的压力设置为统一数值时，每个油井产出的油的性质参数不同时，该油井井口的压力也不同。

例如，在实际应用中，每个油井的井口压力不同，最后传输到联合站时的压力也不同，如果只是检测每个油井的井口的压力，由于油井在产油过程中的压力可能是实时变化的，那么不同时间刻的油井产油时，井口的压力也会受到影响，所检测到的井口压力就会由于时间因素导致检测到的井口压力不准确。

因此，在本申请实施例的第一种实现方式中，可将管道传输到联合站时的压力固定在一个值，将每个油井与联合站之间连接的管道也设置为相同的长度和规格，通过不同油井的产出的油的性质参数，计算得出每个油井的井口压力，这样就可在一定程度上保证计算得到的每个油井的井口压力的准确性，从而根据软件计算得到的每个油井的井口回压确定每个油井的集输困难程度。

通过软件得出每个油井的井口压力，并记录每个油井的井口压力，根据井口压力将所有油井按照集输困难程度从高到低进行排序。

当然，本申请实施例并不仅限于此，在本申请实施例的其他实现方式中，也可通过温度或者原油的粘度或者其他方面的参数判断所有油井的集输困难程度。

或者，参见图3，在本申请实施例的第二种实现方式中，该步骤S1可包括：

步骤S111，使用相同长度、相同规格的管道将所有油井与联合站连接。

例如，在本申请实施例的第二种实现方式中，可将井口的温度作为判断油井集输困难程度的标准。首先，可同样先使用相同长度、相同规格的管道将每个油井与联合站连接，保证在确定所有油井的集输困难程度的准确性，可这样就保证了影响油井集输困难程度的外在条件一致。

步骤S112，固定管道进入联合站的进站温度。

例如，在本申请实施例的第二种实现方式中，将所有油井连接的管道终端的温度，也就是所有油井连接的管道进入联合站时的进站温度固定为一个统一值，保证所有原油集输终点的温度值统一。在本申请实施例的该种实现方式中，可根据温度判断每个油井的集输困难程度。

步骤S113，使用工艺软件根据进站温度和热力计算公式计算每个油井的井口温度。

例如，在本申请实施例的第二种实现方式中，可根据每个油井的生产资料、已经固定的管道终点的联合站的温度和相应的热力计算公式，计算得出每个油井产油过过程中井口的温度值。其中，由于油井的出油管道内多为气液混相流，设计参数比较多，因此可通过工艺软件提前设置油井井口温度与管道进站温度以及油井产出的油的性质参数相关的热力计算公式，根据软件计算得出的每个油井井口的温度。

例如，可根据原油进入联合站时的温度、对应油井产出的油的性质参数和热力计算公式得出原油在传输前的温度，而油井刚产出的油需要经过加热使得温度升高到某一个特定值才能进行传输，也就是说原油开始传输时的温度大于井口的温度，进而可计算得出对应的油井的井口温度，井口温度越小则表明对应的油井的集输困难程度越高，排序越靠前。

或者，若所有油井的原油开始传输时的温度相同，则也可以根据原油开始传输时的温度与油井刚产出油时的井口温度之间的温度差判断对应油井的集输困难程度，温度差越大的油井则表明集输困难程度越高，排序越靠前。

步骤S114，井口温度的数值越小的表明集输困难程度越高，排序越靠前。

例如，在本申请实施例的第二种实现方式中，温度影响油的粘度，当井口温度越小，也就是说油井刚产出的油的温度越小时，那么产出的油的粘度就越高，油的流动性越差，运输油的压力就越大，所以集输困难程度越高，排序越靠前。

通过软件得出每个油井的井口温度，并记录每个油井的井口温度，根据井口温度将所有油井按照集输困难程度从高到低进行排序。

其中，在本申请实施例的第二种实现方式中，井口温度是指油井刚产出的油的温度，由于刚产出的油的温度较低，不能直接进行传输，因此要对刚产出的油进行升温操作，将油进行升温之后达到规定温度后才可进行传输，升温后达到规定温度的油的温度可称为开始传输温度。

或者，参见图4，在本申请实施例的第三种实现方式中，该步骤S1可包括：

步骤S121，测量每个油井的产出的原油的粘度。

例如，参见图5，在本申请实施例的一种实现方式中，该步骤S121可包括：

步骤S1211，采集每个油井的油样到落球粘度计的标准管中，用超级恒温水浴将标准管内的油样的温度保持在底层温度。

例如，在本申请实施例的一种实现方式中，参见图8，落球粘度计可包括底座1、支架2、试管夹3和标准管4，标准管4的顶部可设置有磁铁6，标准管4 的内部可放置有一个钢球5。支架2垂直固定在底座1上，试管夹3的一端可设置在支架2上，另一端可用于夹住标准管4，且试管夹3的夹住标准管4的一端可带动标准管4转动。当然，本申请并不仅限于此，在本申请实施例的其他实现方式中，也可为通过其他合理结构的粘度计测量原油的粘度。

分别采集每个油井的油样到标准管4内，用超级恒温水浴将标准管4内的油样的温度保持在地层温度，也就是将油样保持刚采出时的状态。

步骤S1212，转动落球粘度计的标准管4将该标准管4的顶部朝下，使标准管4内的钢球5吸到该标准管4顶部的磁铁6上。

在本申请实施例的一种实现方式中，可通过转动该标准管4使得将该标准管4的顶部朝下，从而钢球5可在重力和磁铁的吸力的作用下吸到磁铁6上。

步骤S1213，转动落球粘度计的标准管4将该标准管4的顶部朝上，使得该标准管4倾斜并固定。

例如，在本申请实施例的一种实现方式中，将钢球5吸到磁铁6上之后，再次转动该标准管4使得顶部重新朝上，且将标准管4倾斜一定的角度，将该标准管4固定。

步骤S1214，记录钢球5从落球粘度计的标准管4的顶部下落到标准管4 的底部的时间。

其中，例如，参见图6，在本申请实施例的一种实现方式中，该步骤S1314 可包括：

步骤S12141，打开磁铁6的开关，使得钢球5开始下落，同时开始计时，当钢球5下落到标准管4的底部时自动停止计时，记录钢球5的下落时间。

例如，在本申请实施例的一种实现方式中，将标准管4固定好之后，可打开标准管4顶部的磁铁6的开关，使得钢球5在重力的作用下下落，且在下落过程中钢球5不受磁铁6的吸力，因此，影响钢球5下落的因素只有标准管4 内的油样和钢球5受到的重力。

可在该粘度计的标准管4上设置一个自动计时装置，当打开磁铁6开关时，该装置自动开始计时，当钢球5下落到底部时自动停止计时，从而可以准确的记录钢球5在油样内下落的时间。

步骤S12142，至少重复进行三次试验，分别记录钢球5每次下落的时间。

例如，在不改变标准管4倾斜的角度的前提下，至少重复步骤S1211-S12141 三次，分别记录钢球5每次下落的时间，得到同一倾斜角度下的多次试验结果，取平均值作为该倾斜角度下的钢球5下落的时间。

当然，试验次数，本申请并不仅限于此，当同一倾斜角度下的试验结果相差较大时，也可以进行更多次数的试验，以保证试验结果的准确性。

步骤S12143，改变标准管4倾斜的角度至少三次，重复试验。

例如，在本申请实施例的一种实现方式中，对同一倾斜角度试验三次后，可改变标准管4的倾斜角度，每次改变标准管4的倾斜角度后，重复操作步骤 S1211-S12142，获得该次改变标准管4的倾斜角度后的钢球5下落的时间。

然后可再次改变标准管4的倾斜角度，再次重复操作步骤S121-S12142，再次得到对应的钢球5下落的时间。每个油井均要分别记录不同倾斜角度下的钢球5下落的时间。

步骤S1215，根据如下第一公式计算得出原油的粘度：

μ₀＝k(ρ₁-ρ₂)t

其中，

μ₀——原油的粘度，mPa*s；

k——落球粘度计常数；

ρ₁——钢球密度，g/cm³；

ρ₂——油样密度，g/cm³。

在本申请实施例的一种实现方式中，落球粘度计的常数与标准管4的倾斜角度、钢球5的密度和尺寸有关，也就是根据不同角度下的钢球5下落的时间、不同角度下标准管4的常数、钢球5的密度和油样的密度，得到每个油井的油样在不同倾斜角度的粘度，进而得到该油井对应的产出的油的粘度。

当然，针对测量原油粘度的方法并申请并不仅限于此，在本申请实施例的其他实现方式中，也可以采用其他合理的方法测量原油的粘度。

步骤S122，原油粘度的数值越大表明集输困难程度越高，排序越靠前。

例如，在本申请实施例的第三种实现方式中，可通过测量每个油井的产出的原油的粘度，根据原油的粘度判断油井的集输困难程度，油井产出的原油的粘度越大，则表明油的流动性越差，该油井的集输困难程度越高，排序越靠前。

例如，在本申请实施例的第三种实现方式中，可通过实验的方式分别检测油田库区块内所有油井产出的原油的粘度，记录每个油井产出的原油的粘度，根据粘度将所有油井按照集输困难程度从大到小进行排序。

另外，本申请实施例针对确定每个油井集输困难程度的方式并不仅限于此，在本申请实施例的其他实现方式中，也可以根据其他合理的参数判断每个油井的集输困难程度。

步骤S2，通过出油管道将油田区块内所有油井按照集输困难程度的排序从集输困难程度高到集输困难程度低的顺序依次串联。

例如，在本申请实施例的一种实现方式中，记录每个油井的集输困难程度并进行排序后，可通过出油管道将油田区块内所有油井按照集输困难程度从高到低的顺序依次串联，也就是说，可在每两个集输困难程度接近的油井之间连接一根出油管道，从而将所有的油井串联，这样只需要对集输困难程度最高的油井掺水，集输困难程度较高的油井的出油管道即为下一个油井的掺水管道，所有油井之间连通，使得掺入的水可以流经所有油井，对所有油井进行掺水，节省了管道材料，优化了掺水流程。

步骤S3，对原油进行流变性试验，确定原油的集输转相点。

例如，在本申请实施例的一种实现方式中，可先对原油进行流变性试验，确定原油的性质参数。例如，原油的流变性试验可包括测定原油粘度与温度的关系和原油粘度与含水率的关系。

在原油传输过程中，由于原油之间以及原油与运输管壁之间的相互摩擦，会对原油产生剪切应力，不同的剪切应力或者剪切速率会对原油的粘度产生影响，原油收到的剪切应力与剪切速率的比值即为原油的粘度。当原油温度低于原油的失常点时，原油粘度受到剪切速率的影响较大，剪切速率越大原油的粘度越低，但是当温度高于失常点时，剪切速率对原油粘度的影响较小。而且，温度相对较高时，原油的粘度越低，原油的失常点即为原油由非牛顿流体状态转变为牛顿流体状态。，所以在运输原油的过程中应将温度提到失常点之上，既保证原油的流动性，又降低原油在运输过程中剪切应力对原油粘度的影响。

在本申请实施例中，集输转相点是指原油的粘度达到最高时的原油的含水率。例如，参见图7，该步骤可包括：

步骤S31，测定原油粘度和含水率之间的关系。

采集油井产出的原油，向原油内掺水，并实时监测原油的含水率和原油粘度，测定原油粘度与含水率之间的关系。

步骤S32，确定原油的粘度达到最高点时的原油的含水率，此时的含水率即为集输转相点。

根据原油粘度与含水率之间的关系可知，当原油的含水率低于某一个值时，随着含水率的上升，原油的粘度呈上升状态，当原油的含水率高于这个值后，随着含水率的上升，原油的粘度会急剧下降，因此，该值即为原油的集输转相点。

其中，该集输转相点可为该同一油田区块内所有油井产出的原油的混合油样的集输转相点，或者可以是该油田区块内任一油井产出的原油的技术转相点，或者也可以是该油田区块内每个油井产出的原油的集输转相点。

在本申请实施例的一种实现方式中，采集油井产出的原油，通过开展原油的流变性试验确定集输转相点，由于处于同一油田区块的地质、环境等因素都几乎相同，所以在确定集输转相点时可以只采集该油田区块内任一油井的原油。

当然，本申请并不仅限于此，在本申请实施例的另一种实现方式中，也可以采集每个油井产出的原油，分别确定每个油井的产出的原油的集输转相点。或者，也可以采集该油田区块内所有油井产出的原油的混合油样，通过对该混合油样进行原油流变性试验，确定该混合油样的集输转相点。

步骤S4，根据油田区块内油井的产油速率、油田区块的产液速率和原油的集输转相点，得到该油田区块内油井所需的掺水速率。

例如，在本申请实施例的一种实现方式中，可根据油田区块内所有油井单位小时内的产油量和产液量，得出该油田区块内所有油井的产油速率和产液速率，然后再结合该油田区块内油井产出的原油的集输转相点，根据如下的第二公式得出该油田区块内所有油井所需的掺水速率：

其中，在本申请实施例的该种实现方式中，

a——油田区块内所有油井的产油速率；

b——油田区块内所有油井的产液速率；

c——油田区块内油井产出的原油的集输转相点；

d——油田区块内所有油井的掺水速率。

具体地，为了尽可能地保证所有油井的含水率均高于集输转相点，可将掺完水之后的综合含水率高于集输转相点10％，当然，本申请并不仅限于此，在本申请实施例的其他实现方式中，也可以将集输转相点提高其他数值。

其中，该集输转相点可以是该油田区块内所有油井产出的原油的混合油样的集输转相点，也可以是该油田区块内任一油井产出的原油的集输转相点。

然后，用该油田区块的产油速率除以掺完水后的综合含水率，得到的即为掺完水之后的理论产液速率，再减去掺水之前的该油田区块的产液速率，得到的额即为所需要的掺水速率。

例如，在本申请实施例的另一种实现方式中，可以分别测定每个油井产出的原油的集输转相点，然后分别采集每个油井的单井产液速率和每个油井的单井产油速率，根据上述第二公式得出每个油井所需的掺水速率：

其中，在本申请实施例的该种实现方式中，

a——油田区块内每个油井的单井产油速率；

b——油田区块内每个油井的单井产液速率；

c——油田区块内每个油井产出的原油的集输转相点；

d——油田区块内每个油井的单井掺水速率。

然后再将每个油井所需的掺水速率进行相加，同样可以得到该油田区块内所有油井所需要的掺水速率。

步骤S5，将掺水管道连接集输困难程度最高的油井，根据得到的掺水速率向该集输困难程度最高的油井内掺水，以使所有油井通过所述出油管道进行原油集输。

例如，在本申请实施例中，得到该油田区块内所有油井所需要的掺水速率后，具体地，可将联合站或者接转站来的掺水管道连接集输困难程度最高的油井，然后向该油井内掺水，掺入的水与产出的原油混合就可以提高该油井产出的原油的含水率，从而提高该油井产出的原油的流动性。

然后由出油管道连接下一个集输困难程度次高的油井，提高该油井产出的原油的含水率进而提高油的流动性。再经过该集输困难程度次高的油井的出油管道连接下一个油井，以此循环，从而提高所有油井产出的原油的含税率，保证原油的流动性。这样就可以只连接一根掺水管道，从而大幅度的减少掺水管道的建设，降低工程投资。

以上内容是结合具体的优选实施方式对本发明作的进一步详细说明，不能认定本发明的具体实施方式只局限于这些说明。对于本发明所属技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明的技术方案下得出的其他实施方式，均应包含在本发明的保护范围内。

Claims

1.一种原油集输方法，其特征在于，包括：

2.根据权利要求1所述的一种原油集输方法，其特征在于，所述确定所述每个油井的集输困难程度的排序，包括：

固定所述管道进入所述联合站的进站压力；

3.根据权利要求1所述的一种原油集输方法，其特征在于，所述确定所述每个油井的集输困难程度，包括：

固定所述管道进入所述联合站的进站温度；

4.根据权利要求1所述的一种原油集输方法，其特征在于，所述确定所述每个油井的集输困难程度，包括：

测量所述每个油井的产出的原油的粘度；

5.根据权利要求4所述的一种原油集输方法，其特征在于，所述测量所述每个油井的产出的原油的粘度，包括：

采集所述每个油井的油样到落球粘度计的标准管(4)中，用超级恒温水浴将所述标准管(4)内的所述油样的温度保持在地层温度；

转动所述标准管(4)将所述落球粘度计的顶部朝下，使所述标准管(4)内的钢球吸到所述标准管(4)顶部的磁铁(6)上；

转动所述标准管(4)将所述标准管(4)的顶部朝上，使得所述标准管(4)倾斜并固定；

记录所述钢球(5)从所述标准管(4)的顶部下落到所述标准管(4)的底部的时间；

根据如下第一公式得到所述原油的粘度：

μ₀＝k(ρ₁-ρ₂)t

其中，

μ₀——原油的粘度，mPa*s；

k——落球粘度计常数；

ρ₁——钢球密度，g/cm³；

ρ₂——油样密度，g/cm³。

6.根据权利要求5所述的一种原油集输方法，其特征在于，所述记录所述钢球(5)从所述标准管(4)的顶部下落到所述底部的时间，包括：

打开所述磁铁(6)的开关，使得所述钢球(5)开始下落，同时开始计时，当所述钢球(5)下落到所述标准管(4)的底部时自动停止计时，记录所述钢球(5)的下落时间。

至少重复进行三次试验，分别记录所述钢球(5)每次下落的时间；

改变所述标准管(4)倾斜的角度至少三次，重复试验。

7.根据权利要求1所述的一种原油集输方法，其特征在于，所述确定原油的集输转相点，包括：

测定原油的粘度和含水率之间的关系；

8.根据权利要求1所述的一种原油集输方法，其特征在于，所述根据所述油田区块的产油速率、所述油田区块的产液速率和原油的所述集输转相点，得到所述油田区块的掺水速率，包括：

其中，

a——所述油田区块内所有油井的产油速率；

b——所述油田区块内所有油井的产液速率；

c——所述油田区块内油井产出的原油的集输转相点；

d——所述油田区块内所有油井的掺水速率。

9.根据权利要求1所述的一种原油集输方法，其特征在于，所述根据所述油田区块的产油速率、所述油田区块的产液速率和原油的所述集输转相点，得到所述油田区块的掺水速率，包括：

其中，

a——所述油田区块内每个油井的单井产油速率；

b——所述油田区块内每个油井的单井产液速率；

c——所述油田区块内每个油井产出的原油的集输转相点；

d——所述油田区块内每个油井的单井掺水速率。