CN111285636A - 一种多孔超韧沥青混合料及多孔超韧功能性磨耗层 - Google Patents
一种多孔超韧沥青混合料及多孔超韧功能性磨耗层 Download PDFInfo
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Abstract
本发明公开了一种多孔超韧沥青混合料,包括以下组分:高掺量胶粉改性沥青和矿质混合料;所述高掺量胶粉改性沥青和矿质混合料的质量比为(5.5~6.5)∶100;所述矿质混合料包括石灰岩矿粉、玄武岩集料,所述石灰岩矿粉、玄武岩集料的质量比为(4~6)∶(94~96);所述玄武岩集料不同粒径大小的推荐占比也一并给出。按照上述高掺量胶粉改性沥青和矿质混合料配比得到的沥青混合料空隙率可达20~22%,连通空隙占比在60%以上,可提供多孔连通的排水通道;所述高掺量胶粉改性沥青具备优良的高温粘附性和超韧耐久性。多孔超韧功能磨耗层具有优良的高温稳定性、水稳定性,兼有排水、抗滑、降噪等功能特性,适合作为高等级路面养护罩面或新型面层结构的路表磨耗层。
Description
技术领域
本发明属于沥青路面预防性养护工程领域,涉及一种多孔超韧沥青混合料及多孔超韧功能性磨耗层。
背景技术
2016年至今,我国高等级道路普遍接近甚至超过设计使用年限,路网老龄化问题逐渐凸显。在交通荷载的重复作用下,路表抗滑性能逐渐衰退,行驶质量不断下降。此外,未经养护的中下面层性能逐步衰退,针对表面层病害的功能性养护的效果和耐久性逐渐降低,结构性养护将成为未来道路养护的主要工作。未来路面结构将重点关注表面层的服务功能特性,因此,完善路表功能性养护材料的使用特性并有效延长其使用寿命,是适应当前功能性养护和未来结构性养护需求的必然选择。
我国目前养护罩面层材料仍以密实型沥青混合料为主,如SMA10、AC10沥青混合料,设计空隙率一般为4~6%,密水性较好,而以开级配磨耗层(OGFC)为代表的排水沥青混合料,在排水、降噪和抗滑等服务性能方面均表现出密实型养护罩面不具备的优势,在养护和新建路面结构中具有广阔的应用前景。
排水沥青混合料用作养护罩面或者功能性磨耗层,层厚一般限制为 2.5~3.0cm,因此级配种类以细粒式开级配沥青混合料为主,如OGFC10。然而目前国内细粒式开级配沥青混合料在设计流程的部分关键环节,如确定合理级配范围、合理沥青用量和骨架结构稳定性等方面,仍存在部分争议问题,实际使用时主要依据地区养护工程经验,因此应用范围相对受限,材料耐久性表现不佳,使用年限相对较短,普遍低于5年,同欧美地区8年的平均使用寿命相比,仍存在不小差距。
发明内容
本发明的目的是为了解决上述问题,提供一种多孔超韧沥青混合料及多孔超韧功能性磨耗层,有效提升了细粒式开级配沥青混合料的骨架结构稳定性,具有高空隙率、高沥青用量和高沥青膜厚的设计特点,对应多孔超韧的设计要求。提出的多孔超韧功能性磨耗层铺筑方案具有优良的排水、抗滑等服务特性,和包括抗永久变形能力、抗飞散性能、水稳定性在内的耐久性能,适用于当前高等级路面功能性养护和未来结构性养护需要。
为达到上述目的,本发明采用的方法是:一种多孔超韧沥青混合料,由高掺量胶粉改性沥青和矿质混合料组成;高掺量胶粉改性沥青和矿质混合料的质量比为(5.5~6.5)∶100;矿质混合料按质量百分比包括:石灰岩矿粉4~6份、玄武岩集料94~96份;目标空隙率为20~22%。
其中,高掺量胶粉改性沥青的胶粉掺量为20~25%,SBS掺量为3.0~4.5%,属于复合改性橡胶沥青技术,60℃动力粘度要求不小于50000Pa·s。
所述矿质混合料中,矿质集料的粒径和质量百分比为:粒径9.5~13.2mm玄武岩集料0~10%,粒径4.75~9.5mm玄武岩集料40~75%,粒径2.36~4.75mm玄武岩集料10~40%,粒径1.18~2.36mm玄武岩集料3~7%,粒径0.6~1.18mm玄武岩集料1~3%,粒径0.3~0.6mm玄武岩集料1~2%,粒径0.15~0.3mm玄武岩集料0~1%,粒径0.075~0.15mm玄武岩集料0~1%。
所述高掺量胶粉改性沥青,初拌沥青用量依据所述矿质混合料的合成毛体积相对密度查询经验表确定,经验数据见表1。
所述高掺量胶粉改性沥青,确定最佳沥青用量按照以下步骤进行:
S1.依据初拌沥青用量和实测空隙率与目标空隙率差值关系,油石比数值间隔0.3~0.5取五组油石比;
S2.依据《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTG E20-2011)制备各组油石比对应的马歇尔试件,双面各击实50次。
S3.依据各组油石比实测空隙率结果,结合沥青混合料谢伦堡沥青析漏(T 0732-2011)和肯塔堡飞散试验(T 0733-2011)综合确定。
最佳沥青用量对应的预估沥青膜厚采用以下预估公式计算得到:
预估沥青膜厚(μm) =最佳沥青用量(%)*48.74/(2+0.02a+0.04b+0.08c+0.14d+0.3e+0.6f+1.6g) 式中,a、b、c、d、e、f、g分别为目标级配4.75、2.36、1.18、0.6、0.3、0.15和0.075mm筛孔质量通过率(%),以验证是否在16~20μm范围内。
本发明还公开了一种多孔超韧功能性磨耗层,由多孔超韧沥青混合料面层和防水粘结层组成,所述多孔超韧沥青混合料层厚2.5~3.0cm;所述防水粘结层由 SBR乳化沥青撒布形成,SBR乳化沥青洒布量为0.6~1.0(kg/m2)。
与现有技术相比,本发明的有益之处在于:
1.通过限定2.36~4.75mm和4.75~9.5mm档集料的占比,为形成稳定骨架结构提供了主要颗粒来源,改善因集料组成单一造成的骨架结构稳定性不足的潜在问题,同时确保粒径较小一档不会对级配骨架主结构产生干涉影响,保证骨架结构稳定性的同时,也提供了较大的空隙率,满足多孔的材料设计要求。
2.沥青胶结料选择高掺量胶粉改性沥青,胶粉掺量可达20~22%,实现了废旧橡胶材料的充分利用,同时掺加3.0~4.5%的SBS改性剂,以改善橡胶沥青的稳定性和耐久性,控制60℃动力粘度值不低于50000Pa·s以保证其高温粘附性,提供足够的裹附能力,增大沥青膜厚,满足超韧的原材料性能要求。
3.沥青用量的设计结合成熟工程经验和室内试验研究进行,初选沥青用量依据经验确定,在此基础上选择五组油石比,综合空隙率、析漏损失、飞散损失等排水沥青混合料设计关键控制指标确定最终沥青用量,兼顾工程经验的合理性和试验研究的规范性,并通过计算公式确定预估沥青膜厚,保证膜厚处于 16~20μm的范围,满足超韧的材料设计要求。
4.多孔超韧功能性磨耗层的设计空隙率、沥青膜厚均高于一般密级配型养护罩面和开级配磨耗层,具备优良的排水、抗滑、降噪等功能特性,在高温稳定性、水稳定性、抗飞散能力等影响大孔隙沥青混合料使用寿命的关键性能上,也表现出明显的优势。
附图说明
图1为本发明的推荐级配范围和实施例1~3对应级配曲线图;
图2为实施例1不同油石比试件析漏损失、飞散损失、空隙分布情况图;
图3为实施例2不同油石比试件析漏损失、飞散损失、空隙分布情况图;
图4为实施例3不同油石比试件析漏损失、飞散损失、空隙分布情况图。
具体实施方式
下面结合具体实例对本发明作进一步的说明。
实施例1~3公开了一种多孔超韧沥青混合料,由高掺量胶粉改性沥青和矿质混合料组成;高掺量胶粉改性沥青和矿质混合料的质量比为(5.5~6.5)∶100。矿质混合料百分比确定为:石灰岩矿粉5份、玄武岩集料95份;目标空隙率为 20%。
实施例1~3所述高掺量胶粉改性沥青的胶粉掺量为22%,SBS掺量为4.0%,依据《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTG E20-2011)实测60℃动力粘度为58410Pa·s>50000Pa·s,满足要求。
实施例1:
本实施例中,所述矿质混合料中,粒径9.5~13.2mm玄武岩集料2.3%,粒径 4.75~9.5mm玄武岩集料55.4%,粒径2.36~4.75mm玄武岩集料27.5%,粒径 1.18~2.36mm玄武岩集料5.1%,粒径0.6~1.18mm玄武岩集料2.8%,粒径 0.3~0.6mm玄武岩集料1.4%,粒径0.15~0.3mm玄武岩集料0.6%,粒径 0.075~0.15mm玄武岩集料0.9%。
实施例1所述矿质混合料,提供的矿质集料的粒径和推荐质量百分比对应的推荐级配曲线和实施例1级配曲线见图1,筛孔通过率分布见表2。
表1多孔超韧沥青混合料初拌沥青用量经验数据
合成矿料毛体积相对密度 | 初拌沥青用量(%) | 初拌油石比(%) |
2.75 | 6.0 | 6.4 |
2.80 | 5.9 | 6.3 |
2.85 | 5.8 | 6.2 |
2.90 | 5.7 | 6.0 |
2.95 | 5.6 | 5.9 |
3.00 | 5.5 | 5.8 |
表2推荐级配范围和优选级配筛孔质量通过率
实施例1所述高掺量胶粉改性沥青,初拌沥青用量依据所述矿质混合料的合成毛体积相对密度查询经验表确定,经验数据见表1。实施例1所述矿质混合料实测合成矿料毛体积相对密度为2.867,根据表1提供的经验值,确定初拌沥青用量为5.8%,对应油石比为6.2%。在油石比为6.2条件下试拌沥青混合料,实测空隙率为18.6%,小于目标空隙率20%,试拌油石比偏大。
实施例1在试拌油石比6.2基础上,取5组油石比:4.6、5.0、5.4、5.8、 6.2,每组分别制备4个马歇尔试件,依据JTG E20-2011现行试验规程,进行析漏与飞散试验。绘制沥青混合料析漏损失、飞散损失和空隙率随油石比分布的关系曲线见图2a、2b。
实施例1析漏试验结果表明:五组油石比析漏损失均低于规范限值0.3%,析漏问题并不显著。综合飞散损失和空隙率随油石比的分布特点,确定目标空隙率20%对应的油石比为5.8,相应的飞散损耗率为6.7%,满足规范小于15%的要求。确定最佳油石比为5.8,最佳沥青用量为5.5%。
实施例1最佳沥青用量对应的预估沥青膜厚采用以下预估公式计算得到:预估沥青膜厚(μm)=5.5*48.74/ (2+0.02a+0.04b+0.08c+0.14d+0.3e+0.6f+1.6g)=18.2μm
式中,a、b、c、d、e、f、g分别为实施例1级配4.75、2.36、1.18、0.6、0.3、 0.15和0.075mm筛孔质量通过率(%),见表2。满足16~20μm的要求。
实施例2:
本实施例中,所述矿质混合料中,粒径9.5~13.2mm玄武岩集料5.4%,粒径 4.75~9.5mm玄武岩集料58.5%,粒径2.36~4.75mm玄武岩集料22.2%,粒径 1.18~2.36mm玄武岩集料5.3%,粒径0.6~1.18mm玄武岩集料2.5%,粒径 0.3~0.6mm玄武岩集料1.5%,粒径0.15~0.3mm玄武岩集料0.6%,粒径 0.075~0.15mm玄武岩集料0.7%。
实施例2所述矿质混合料,提供的矿质集料的粒径和推荐质量百分比对应的级配曲线见图1,筛孔通过率分布见表2。
实施例2所述高掺量胶粉改性沥青,初拌沥青用量依据所述矿质混合料的合成毛体积相对密度查询经验表确定,经验数据见表1。实施例2所述矿质混合料实测合成矿料毛体积相对密度为2.971,根据表1提供的经验值,确定初拌沥青用量为5.5%,对应油石比为5.8%。在油石比为5.8条件下试拌沥青混合料,实测空隙率为19.1%,小于目标空隙率20%,试拌油石比偏大。
实施例2在试拌油石比5.8基础上,取5组油石比:4.2、4.6、5.0、5.4、 5.8,每组分别制备4个马歇尔试件,依据JTG E20-2011现行试验规程,进行析漏与飞散试验。绘制沥青混合料析漏损失、飞散损失和空隙率随油石比分布的关系曲线见图3a、3b。
实施例2析漏试验结果表明:五组油石比析漏损失均低于规范限值0.3%,析漏问题并不显著。综合飞散损失和空隙率随油石比的分布特点,确定目标空隙率20%对应的油石比为5.4,相应的飞散损耗率为8.2%,满足规范小于15%的要求。确定最佳油石比为5.4,最佳沥青用量为5.1%。
实施例2最佳沥青用量对应的预估沥青膜厚采用以下预估公式计算得到:预估沥青膜厚(μm)=5.1*48.74/ (2+0.02a+0.04b+0.08c+0.14d+0.3e+0.6f+1.6g)=16.5μm
式中,a、b、c、d、e、f、g分别为实施例1级配4.75、2.36、1.18、0.6、0.3、 0.15和0.075mm筛孔质量通过率(%),见表2。满足16~20μm的要求。
实施例3:
本实施例中,所述矿质混合料中,粒径9.5~13.2mm玄武岩集料7.7%,粒径 4.75~9.5mm玄武岩集料63.7%,粒径2.36~4.75mm玄武岩集料16.3%,粒径 1.18~2.36mm玄武岩集料5.5%,粒径0.6~1.18mm玄武岩集料1.8%,粒径 0.3~0.6mm玄武岩集料0.9%,粒径0.15~0.3mm玄武岩集料0.4%,粒径 0.075~0.15mm玄武岩集料0.7%。
实施例3所述矿质混合料,提供的矿质集料的粒径和推荐质量百分比对应的级配曲线见图1,筛孔通过率分布见表2。
实施例3所述高掺量胶粉改性沥青,初拌沥青用量依据所述矿质混合料的合成毛体积相对密度查询经验表确定,经验数据见表1。实施例3所述矿质混合料实测合成矿料毛体积相对密度为2.892,根据表1提供的经验值,确定初拌沥青用量为5.7%,对应油石比为6.0%。在油石比为6.0条件下试拌沥青混合料,实测空隙率为21.3%,大于目标空隙率20%,试拌油石比偏大。
实施例3,在试拌油石比6.0基础上,取5组油石比:5.2、5.6、6.0、6.4、 6.8,每组分别制备4个马歇尔试件,依据JTG E20-2011现行试验规程,进行析漏与飞散试验。绘制沥青混合料析漏损失、飞散损失和空隙率随油石比分布的关系曲线见图4a、4b。
实施例3析漏试验结果表明:油石比在6.4以下时析漏损失低于规范限值 0.3%。综合飞散损失和空隙率随油石比的分布特点,确定目标空隙率20%对应的油石比为6.4,相应的飞散损耗率为5.6%,满足规范小于15%的要求。确定最佳油石比为6.4,最佳沥青用量为6.0%。
实施例3最佳沥青用量对应的预估沥青膜厚采用以下预估公式计算得到:预估沥青膜厚(μm)=6.0*48.74/ (2+0.02a+0.04b+0.08c+0.14d+0.3e+0.6f+1.6g)=19.8μm
式中,a、b、c、d、e、f、g分别为实施例3级配4.75、2.36、1.18、0.6、0.3、 0.15和0.075mm筛孔质量通过率(%),见表2。满足16~20μm的要求。
实施例1~3中设计完成的多孔超韧沥青混合料,依据《公路工程沥青及沥青 混合料试验规程》(JTG E20-2011),采用车辙试验、浸水马歇尔试验和冻融劈裂 试验、肯塔堡飞散试验分别评价其高温稳定性、水稳定性、抗飞散性能;通过渗 水试验和实测空隙率与连通空隙率评价其排水性能;通过构造深度试验评价其抗 滑性能,性能评估试验结果见表3。表中各项性能指标反映了多孔超韧沥青混合 料在表中所列若干路用性能和服务性能方面均表现优异。
表3多孔超韧沥青混合料性能评估结果
Claims (5)
1.一种多孔超韧沥青混合料,其特征在于,包括高掺量胶粉改性沥青和矿质混合料;所述的高掺量胶粉改性沥青和矿质混合料的质量比为5.5~6.5∶100;矿质混合料按质量百分比包括:石灰岩矿粉4~6份、玄武岩集料94~96份;目标空隙率为20~22%;所述高掺量胶粉改性沥青,胶粉掺量为20~25%,SBS掺量为3.0~4.5%,60℃动力粘度要求不小于50000Pa·s。
2.根据权利要求1所述的多孔超韧沥青混合料,其特征在于,所述矿质混合料中,矿质集料的粒径和质量百分比为:粒径9.5~13.2mm玄武岩集料0~10%,粒径4.75~9.5mm玄武岩集料40~75%,粒径2.36~4.75mm玄武岩集料10~40%,粒径1.18~2.36mm玄武岩集料3~7%,粒径0.6~1.18mm玄武岩集料1~3%,粒径0.3~0.6mm玄武岩集料1~2%,粒径0.15~0.3mm玄武岩集料0~1%,粒径0.075~0.15mm玄武岩集料0~1%。
3.根据权利要求2所述的多孔超韧沥青混合料,其特征在于,所述高掺量胶粉改性沥青,确定最佳沥青用量按照以下步骤进行:
S1.依据初拌沥青用量和实测空隙率与目标空隙率差值关系,油石比数值间隔0.3~0.5取五组油石比;
S2.依据《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》制备各组油石比对应的马歇尔试件,双面各击实50次;
S3.依据各组油石比实测空隙率结果,结合沥青混合料谢伦堡沥青析漏和肯塔堡飞散试验综合确定。
4.根据权利要求3所述的多孔超韧沥青混合料,其特征在于,沥青膜厚采用以下预估公式计算得到:预估沥青膜厚=最佳沥青用量*48.74/(2+0.02a+0.04b+0.08c+0.14d+0.3e+0.6f+1.6g),式中,a、b、c、d、e、f、g分别为目标级配4.75、2.36、1.18、0.6、0.3、0.15和0.075mm筛孔质量通过率。
5.一种多孔超韧功能性磨耗层,其特征在于,由多孔超韧沥青混合料面层和防水粘结层组成,所述多孔超韧沥青混合料面层厚2.5~3.0cm,所述的多孔超韧沥青混合料面层采用由权利要求1-4中任意一项所述的多孔超韧沥青混合料制成;所述防水粘结层由SBR乳化沥青撒布形成,SBR乳化沥青洒布量为0.6~1.0kg/m2。
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