CN111191367B - 含有成组围带的整圈失谐叶盘振动局部化的计算方法 - Google Patents
含有成组围带的整圈失谐叶盘振动局部化的计算方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN111191367B CN111191367B CN201911395163.3A CN201911395163A CN111191367B CN 111191367 B CN111191367 B CN 111191367B CN 201911395163 A CN201911395163 A CN 201911395163A CN 111191367 B CN111191367 B CN 111191367B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- shroud
- blade
- localization
- detuned
- group
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 230000004807 localization Effects 0.000 title claims abstract description 53
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims abstract description 27
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims abstract description 27
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims abstract description 27
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims description 12
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 6
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims description 3
- 230000000452 restraining effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 abstract description 5
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
本发明公开了一种含有成组围带的整圈失谐叶盘振动局部化的计算方法,首先对含成组围带结构的整圈叶盘系统将围带与围带直接的连接采用弹簧约束,得到由于围带直接带来的叶片与相邻叶片的耦合刚度;然后采用拉格朗日方法得到含围带结构的整圈叶盘系统的动力学方程,利用龙格库塔法计算整个系统微分方程,得到叶盘系统每只叶片的振动响应;最后得到成组围带系统的失谐叶盘的振动局部化因子的变化与成组围带对局部化影响的程度。本发明能够计算围带磨损带来的围带失谐对失谐叶盘系统振动局部化的影响程度。
Description
技术领域
本发明属于蒸汽轮机或汽轮机中含成组围带结构的整圈失谐叶盘系统的振动局部化计算技术领域,具体涉及一种含有成组围带的整圈失谐叶盘振动局部化的计算方法。
背景技术
在整圈叶盘系统中,成组围带结构设计能有效提高叶盘系统成组围带内叶片与之间的耦合特性,广泛应用于蒸汽轮机。与一般的蒸汽轮机、燃气轮机系统不同,含成组围带的叶盘系统不再是叶片与叶片之间的耦合通过轮盘而传递,而是叶尖通过围带把几只叶片连接在一起,组装成整圈的含围带的叶盘系统。于此同时,由于制造误差或运行中的磨损等导致叶片失谐,是不可避免的,会导叶盘系统出现局部化振动现象,增加了叶盘系统的高周疲劳,进而给叶盘系统带来灾难性后果。随着汽轮机向大功率方向发展,对含围带的失谐叶盘系统振动局部化的计算要求越来越高。
成组围带的结构对围带组内叶片的作用强弱,可以通过改变约束弹簧模型中弹簧的刚度来模拟实现。目前文献中主要是针对无成组围带的整圈叶片轮盘系统或是叶片组系统的计算方法,无法用于含成组围带的整圈失谐叶盘系统振动局部化特性的计算。同时,本计算方法可以计算考虑叶片组能叶片数目的不同对整圈失谐叶盘系统振动局部化特性的影响规律。
发明内容
本发明的目的是提供一种含有成组围带的整圈失谐叶盘振动局部化的计算方法,能够计算围带磨损带来的围带失谐对失谐叶盘系统振动局部化的影响程度。
本发明所采用的技术方案是,一种含有成组围带的整圈失谐叶盘振动局部化的计算方法,具体按照以下步骤实施:
步骤1、对含成组围带结构的整圈叶盘系统将围带与围带直接的连接采用弹簧约束,得到由于围带直接带来的叶片与相邻叶片的耦合刚度;
步骤2、采用拉格朗日方法得到含围带结构的整圈叶盘系统的动力学方程,利用龙格库塔法计算整个系统微分方程,得到叶盘系统每只叶片的振动响应;
步骤3、根据步骤2得到的含有围带结构的整圈叶盘系统的振动响应及不含有围带结构的系统振动响应,得到成组围带系统的失谐叶盘的振动局部化因子的变化与成组围带对局部化影响的程度。
本发明的特点还在于,
步骤1中,利用弹簧约束得到成组围带造成的叶片与相邻叶片之间的相互耦合特性,得到等效的叶片与叶片之间的耦合刚度;同时,把无成组围带时由于轮盘作用而引起的叶片与叶片之间的联系也用弹簧约束模型模拟,得到所有的叶片与叶片之间的耦合刚度,具体的,用叶片与叶片相连的约束弹簧kcb等效成组围带内叶片与叶片之间的耦合程度,弹簧刚度kni表示叶片自身的刚度,用约束弹簧kcd等效通过轮盘使叶片与叶片之间的耦合程度。
步骤2中建立含成组结构的整圈失谐叶盘系统的微分方程,具体如下:
根据拉格朗日方程得到含成组围带结构的整圈叶盘系统的动力学微分方程如下式所示:
式中:m1表示第1个质量块的质量,m2表示第2个质量块的质量,……,m12表示第12个质量块的质量,c1表示第1只叶片的阻尼,c2表示第2只叶片的阻尼,……,c12表示第12只叶片的阻尼,kn1表示第1只叶片的刚度,kn2表示第2只叶片的刚度,……,kn12表示第12只叶片的刚度,kcd表示由于轮盘引起的相邻叶片之间的耦合刚度,kcb表示由于围带引起的相邻叶片的耦合刚度,f1(t)表示第1只叶片的激振力,f2(t)表示第2只叶片的激振力,f12(t)表示第12只叶片的激振力,x1表示第1只叶片的振动响应,x2表示第2只叶片的振动响应,……,x12表示第12只叶片的振动响应;
其中,f(t)的具体表达形式为:
式中:f0为激振力幅值;ωr为激励频率;r为谐波阶次;i为第i只叶片;t为时间;N总的叶片数。
步骤3中成组围带系统的失谐叶盘的振动局部化因子的变化与成组围带对局部化影响的程度具体如下:
根据步骤1得到的含成组围带结构的整圈失谐叶盘的等效刚度、质量矩阵、阻尼矩阵与步骤2得到的动力学微分方程采用龙格库塔法计算此系统每只叶片结构的谐响应,根据振动响应局部化因子计算含有成组围带结构的整圈失谐叶盘系统的局部化程度:
式中:Q为失谐叶盘系统振动响应局部化因子;表示含有成组围带结构的整圈失谐叶盘系统的最大振动响应;/>为不含成组围带结构的谐调叶盘系统最大的振动响应,利用振动响应局部化因子就能直接判断系统的局部化程度:振动响应局部化因子越高则局部化程度就越高。
本发明的有益效果是,一种含有成组围带的整圈失谐叶盘振动局部化的计算方法,通过把成组围带的作用等效成围带内叶片与叶片之间的约束弹簧模型,得到计算叶片成组后对整圈失谐叶盘系统振动响应局部化影响的方法。同时本方法可以计算围带内叶片数目的不同对含围带结构的整圈失谐叶盘系统振动响应局部化的影响。本发明能够用于评价汽轮机拉筋对整圈失谐叶盘系统振动响应局部化程度的影响,可为含成组围带的整圈叶盘系统的安全稳定运行及局部化程度的测量提供指导。
附图说明
图1是本发明一种含有成组围带的整圈失谐叶盘振动局部化的计算方法中含成组围带结构的整圈叶盘系统示意图。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明进行详细说明。
本发明一种含有成组围带的整圈失谐叶盘振动局部化的计算方法,具体按照以下步骤实施:
如图1所示,步骤1、对含成组围带结构的整圈叶盘系统将围带与围带直接的连接采用弹簧约束,得到由于围带直接带来的叶片与相邻叶片的耦合刚度;
其中,利用弹簧约束得到成组围带造成的叶片与相邻叶片之间的相互耦合特性,得到等效的叶片与叶片之间的耦合刚度;同时,把无成组围带时由于轮盘作用而引起的叶片与叶片之间的联系也用弹簧约束模型模拟,得到所有的叶片与叶片之间的耦合刚度,具体的,用叶片与叶片相连的约束弹簧kcb等效成组围带内叶片与叶片之间的耦合程度,弹簧刚度kni表示叶片自身的刚度,用约束弹簧kcd等效通过轮盘使叶片与叶片之间的耦合程度。
步骤2、采用拉格朗日方法得到含围带结构的整圈叶盘系统的动力学方程,利用龙格库塔法计算整个系统微分方程,得到叶盘系统每只叶片的振动响应;其中,建立含成组结构的整圈失谐叶盘系统的微分方程,具体如下:
根据拉格朗日方程得到含成组围带结构的整圈叶盘系统的动力学微分方程如下式所示:
式中:m1表示第1个质量块的质量,m2表示第2个质量块的质量,……,m12表示第12个质量块的质量,c1表示第1只叶片的阻尼,c2表示第2只叶片的阻尼,……,c12表示第12只叶片的阻尼,kn1表示第1只叶片的刚度,kn2表示第2只叶片的刚度,……,kn12表示第12只叶片的刚度,kcd表示由于轮盘引起的相邻叶片之间的耦合刚度,kcb表示由于围带引起的相邻叶片的耦合刚度,f1(t)表示第1只叶片的激振力,f2(t)表示第2只叶片的激振力,f12(t)表示第12只叶片的激振力,x1表示第1只叶片的振动响应,x2表示第2只叶片的振动响应,……,x12表示第12只叶片的振动响应。
其中,f(t)的具体表达形式为:
式中:f0为激振力幅值;ωr为激励频率;r为谐波阶次;i为第i只叶片;t为时间;N总的叶片数。
步骤3、根据步骤2得到的含有围带结构的整圈叶盘系统的振动响应及不含有围带结构的系统振动响应,得到成组围带系统的失谐叶盘的振动局部化因子的变化与成组围带对局部化影响的程度,其中,成组围带系统的失谐叶盘的振动局部化因子的变化与成组围带对局部化影响的程度具体如下:
根据步骤1得到的含成组围带结构的整圈失谐叶盘的等效刚度、质量矩阵、阻尼矩阵与步骤2得到的动力学微分方程采用龙格库塔法计算此系统每只叶片结构的谐响应,根据振动响应局部化因子计算含有成组围带结构的整圈失谐叶盘系统的局部化程度:
式中:Q为失谐叶盘系统振动响应局部化因子;表示含有成组围带结构的整圈失谐叶盘系统的最大振动响应;/>为不含成组围带结构的谐调叶盘系统最大的振动响应,利用振动响应局部化因子就能直接判断系统的局部化程度:振动响应局部化因子越高则局部化程度就越高。
Claims (2)
1.一种含有成组围带的整圈失谐叶盘振动局部化的计算方法,其特征在于,具体按照以下步骤实施:
步骤1、对含成组围带结构的整圈叶盘系统将围带与围带直接的连接采用弹簧约束,得到由于围带直接带来的叶片与相邻叶片的耦合刚度;
所述步骤1中,利用弹簧约束得到成组围带造成的叶片与相邻叶片之间的相互耦合特性,得到等效的叶片与叶片之间的耦合刚度;同时,把无成组围带时由于轮盘作用而引起的叶片与叶片之间的联系也用弹簧约束模型模拟,得到所有的叶片与叶片之间的耦合刚度,具体的,用叶片与叶片相连的约束弹簧kcb等效成组围带内叶片与叶片之间的耦合程度,弹簧刚度kni表示叶片自身的刚度,用约束弹簧kcd等效通过轮盘使叶片与叶片之间的耦合程度;
步骤2、采用拉格朗日方法得到含围带结构的整圈叶盘系统的动力学方程,利用龙格库塔法计算整个系统微分方程,得到叶盘系统每只叶片的振动响应;
所述步骤2中建立含成组结构的整圈失谐叶盘系统的微分方程,具体如下:
根据拉格朗日方程得到含成组围带结构的整圈叶盘系统的动力学微分方程如下式所示:
式中:m1表示第1个质量块的质量,m2表示第2个质量块的质量,……,m12表示第12个质量块的质量,c1表示第1只叶片的阻尼,c2表示第2只叶片的阻尼,……,c12表示第12只叶片的阻尼,kn1表示第1只叶片的刚度,kn2表示第2只叶片的刚度,……,kn12表示第12只叶片的刚度,kcd表示由于轮盘引起的相邻叶片之间的耦合刚度,kcb表示由于围带引起的相邻叶片的耦合刚度,f1(t)表示第1只叶片的激振力,f2(t)表示第2只叶片的激振力,f12(t)表示第12只叶片的激振力,x1表示第1只叶片的振动响应,x2表示第2只叶片的振动响应,……,x12表示第12只叶片的振动响应;
其中,f(t)的具体表达形式为:
式中:f0为激振力幅值;ωr为激励频率;r为谐波阶次;i为第i只叶片;t为时间;N为总的叶片数;
步骤3、根据步骤2得到的含有围带结构的整圈叶盘系统的振动响应及不含有围带结构的系统振动响应,得到成组围带系统的失谐叶盘的振动局部化因子的变化与成组围带对局部化影响的程度。
2.根据权利要求1所述的一种含有成组围带的整圈失谐叶盘振动局部化的计算方法,其特征在于,所述步骤3中成组围带系统的失谐叶盘的振动局部化因子的变化与成组围带对局部化影响的程度具体如下:
根据步骤1得到的含成组围带结构的整圈失谐叶盘的等效刚度、质量矩阵、阻尼矩阵与步骤2得到的动力学微分方程采用龙格库塔法计算此系统每只叶片结构的谐响应,根据振动响应局部化因子计算含有成组围带结构的整圈失谐叶盘系统的局部化程度:
式中:Q为失谐叶盘系统振动响应局部化因子;表示含有成组围带结构的整圈失谐叶盘系统的最大振动响应;/>为不含成组围带结构的谐调叶盘系统最大的振动响应,利用振动响应局部化因子就能直接判断系统的局部化程度:振动响应局部化因子越高则局部化程度就越高。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911395163.3A CN111191367B (zh) | 2019-12-30 | 2019-12-30 | 含有成组围带的整圈失谐叶盘振动局部化的计算方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911395163.3A CN111191367B (zh) | 2019-12-30 | 2019-12-30 | 含有成组围带的整圈失谐叶盘振动局部化的计算方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN111191367A CN111191367A (zh) | 2020-05-22 |
CN111191367B true CN111191367B (zh) | 2023-12-12 |
Family
ID=70709445
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201911395163.3A Active CN111191367B (zh) | 2019-12-30 | 2019-12-30 | 含有成组围带的整圈失谐叶盘振动局部化的计算方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN111191367B (zh) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102374190A (zh) * | 2011-11-08 | 2012-03-14 | 西安交通大学 | 一种避免振动局部化发生的离心叶轮优化设计方法 |
JP2016105250A (ja) * | 2014-12-01 | 2016-06-09 | トヨタ自動車株式会社 | 振動評価方法 |
CN106528982A (zh) * | 2016-10-26 | 2017-03-22 | 西安交通大学 | 一种有拉筋和围带的干摩擦阻尼失谐叶片的振动分析方法 |
CN109387345A (zh) * | 2018-11-29 | 2019-02-26 | 西安建筑科技大学 | 一种含干摩擦阻尼结构的模拟失谐叶盘及测试装置和方法 |
CN109710993A (zh) * | 2018-12-06 | 2019-05-03 | 上海交通大学 | 针对失谐叶轮抗扰动的优化方法及系统 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102007016369A1 (de) * | 2007-04-03 | 2008-10-09 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Verfahren zur Ermittlung der Schaufelverstimmung bei Laufrädern in Integralbauweise |
DE102017113998A1 (de) * | 2017-06-23 | 2018-12-27 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Verfahren zur Erzeugung und Auswahl eines Verstimmungsmusters eines eine Mehrzahl von Laufschaufeln aufweisenden Laufrads einer Strömungsmaschine |
-
2019
- 2019-12-30 CN CN201911395163.3A patent/CN111191367B/zh active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102374190A (zh) * | 2011-11-08 | 2012-03-14 | 西安交通大学 | 一种避免振动局部化发生的离心叶轮优化设计方法 |
JP2016105250A (ja) * | 2014-12-01 | 2016-06-09 | トヨタ自動車株式会社 | 振動評価方法 |
CN106528982A (zh) * | 2016-10-26 | 2017-03-22 | 西安交通大学 | 一种有拉筋和围带的干摩擦阻尼失谐叶片的振动分析方法 |
CN109387345A (zh) * | 2018-11-29 | 2019-02-26 | 西安建筑科技大学 | 一种含干摩擦阻尼结构的模拟失谐叶盘及测试装置和方法 |
CN109710993A (zh) * | 2018-12-06 | 2019-05-03 | 上海交通大学 | 针对失谐叶轮抗扰动的优化方法及系统 |
Non-Patent Citations (7)
Title |
---|
X. Kan, Zili Xu.Vibration localization for a rotating mistuning bladed disk with the Coriolis effect by a state-space decoupling method.《Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers, Part G: Journal of Aerospace Engineering》.2019,1011-1020. * |
Xuanen Kan; Zili Xu ; Jize Zhong.Effect of coriolis force on forced response magnification of intentionally mistuned bladed disk.《Journal of Sound and Vibration》.2017,124-136. * |
含整圈拉筋叶盘系统振动响应局部化问题;王艾伦;黄礼坤;黄强;王前 进;;《振动.测试与诊断》(第S2期);126-130、 224 * |
失谐叶片-轮盘结构振动模态局部化问题的研究;胡超, 李凤明, 邹经湘, 黄文虎;中国电机工程学报(11);189-194 * |
组数与组间 刚度对成组叶盘振动局 部化的影响;王艾伦;龙辉;;《广西大学学报(自然科学版)》(第03期);567-572 * |
谐调柔性机构的失谐动态响应分析;于霖冲;;机械传动(01);31-34 * |
随机失谐的成组叶片-轮盘固有振动局部化研究;王艾伦;孙勃海;;《中国机械工程》(第07期);771-775 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN111191367A (zh) | 2020-05-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN110929357A (zh) | 一种高性能舰船燃机压气机气动设计方法 | |
Schoenenborn et al. | Contribution to free and forced vibration analysis of an intentionally mistuned blisk | |
EP2912278B2 (en) | Reduction of equally spaced turbine nozzle vane excitation | |
CN110909433B (zh) | 燃气轮机压气机转子枞树型榫头-榫槽连接结构优化方法 | |
McBean et al. | The development of long last stage steam turbine blades | |
CN111191367B (zh) | 含有成组围带的整圈失谐叶盘振动局部化的计算方法 | |
CN105658911A (zh) | 单晶涡轮叶片寿命确定过程和系统 | |
Walton et al. | Forced response of a centrifugal compressor stage due to the impeller–diffuser interaction | |
Pinelli et al. | Aeromechanical characterization of a last stage steam blade at low load operation: Part 2—computational modelling and comparison | |
Lübbe et al. | Design and Validation of a Large Steam Turbine End-Stage Blade to Meet Current and Future Market Demands | |
WO2012035658A1 (ja) | 翼の配列方法 | |
Ning et al. | Blade forced response prediction for industrial gas turbines: Part 2—verification and application | |
Beirow et al. | An inverse approach to identify tuned aerodynamic damping, system frequencies and mistuning. part 2: Application to blisks at rest | |
Kielb et al. | Probabilistic flutter analysis of a mistuned bladed disks | |
Bessone et al. | Experimental and numerical assessment of a last stage ST blade damping at low load operation | |
Sladojevic et al. | Investigation of the influence of aerodynamic coupling on response levels of mistuned bladed discs with weak structural coupling | |
Hosseini et al. | Effect of scaling of blade row sectors on the prediction of aerodynamic forcing in a highly-loaded transonic turbine stage | |
Anding et al. | Development of a Novel Axial Compressor Generation for Industrial Applications: Part 2—Blade Mechanics | |
Chen et al. | Combined effects of both axial gap and blade count ratio on the unsteady forces of a steam turbine stage | |
CN110688797B (zh) | 一种用于汽轮机叉型叶根叶片的有限元计算方法 | |
Fedorov et al. | Reliable FE modeling of chord-wise blade modes in compressor design process | |
Beirow et al. | Vibration analysis of a mistuned axial turbine blisk | |
CN110489887A (zh) | 一种基于cfd的汽轮机叶片通流建模方法 | |
Bessone et al. | Simplified method to evaluate the “under platform” damper effects on turbine blade eigenfrequencies supported by experimental test | |
Chen et al. | Effects of both axial gap and blade count ratio on the forced response of a steam turbine stage |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |