CN111069284B - 一种钢板的轧制工艺以及钢板 - Google Patents

一种钢板的轧制工艺以及钢板 Download PDF

Info

Publication number
CN111069284B
CN111069284B CN202010008928.XA CN202010008928A CN111069284B CN 111069284 B CN111069284 B CN 111069284B CN 202010008928 A CN202010008928 A CN 202010008928A CN 111069284 B CN111069284 B CN 111069284B
Authority
CN
China
Prior art keywords
slab
thickness
temperature
rolling
equal
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202010008928.XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN111069284A (zh
Inventor
高旭辉
黄远坚
张祖江
张唤唤
易承钧
李伟锋
彭海京
王冠
保成刚
沈建明
王鑫
罗新中
廖卫团
杨太阳
周中喜
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
SGIS Songshan Co Ltd
Original Assignee
SGIS Songshan Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by SGIS Songshan Co Ltd filed Critical SGIS Songshan Co Ltd
Priority to CN202010008928.XA priority Critical patent/CN111069284B/zh
Publication of CN111069284A publication Critical patent/CN111069284A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN111069284B publication Critical patent/CN111069284B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B2001/225—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length by hot-rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2261/00—Product parameters
    • B21B2261/02—Transverse dimensions
    • B21B2261/04—Thickness, gauge
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2261/00—Product parameters
    • B21B2261/02—Transverse dimensions
    • B21B2261/06—Width
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2261/00—Product parameters
    • B21B2261/20—Temperature
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2265/00—Forming parameters
    • B21B2265/10—Compression, e.g. longitudinal compression

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

一种钢板的轧制工艺以及钢板，属于钢铁技术领域。钢板的轧制工艺包括：对加热后的铸坯进行粗轧、精轧然后进行冷却；其中，板宽≤2300mm的铸坯、板宽>2300mm且≤2600mm的铸坯以及板宽>2600mm的铸坯的粗轧前三个道次的平均压下量范围均不同；其中，板厚≤12mm的铸坯、板厚>12mm且≤15mm的铸坯、板厚>15mm且≤20mm的铸坯以及板厚>20mm且≤25mm的铸坯的精轧开轧温度范围均不同，并且，不同板长的精轧开轧温度范围不同；其中，板厚不同的铸坯的冷却速率范围不同。其能够改善现有的Q355B钢板开裂的情况。

Description

一种钢板的轧制工艺以及钢板
技术领域
本申请涉及钢铁技术领域，具体而言，涉及一种钢板的轧制工艺以及钢板。
背景技术
Q355B钢是低合金钢板中最普遍的一种结构钢(原为Q345B)，具有良好的综合力学性能、加工工艺性能和可焊接性，广泛应用于桥梁、车辆、船舶、建筑、机械工件加工等领域。
随着市场的变化，Q355B钢板被广泛应用在钢结构加工方面，特别是厚度≤25mm的Q355B钢板在冷折弯加工方面应用更多，但是现有的轧制工艺容易造成Q355B钢板开裂。
发明内容
本申请提供了一种钢板的轧制工艺以及钢板，其能够改善现有的 Q355B钢板开裂的情况。
本申请的实施例是这样实现的：
第一方面，本申请实施例提供一种钢板的轧制工艺，包括：
对加热后的铸坯进行粗轧、精轧然后进行冷却；
其中，板宽≤2300mm的铸坯的粗轧前三个道次的平均压下量≥27mm；板宽>2300mm且≤2600mm的铸坯的粗轧前三个道次的平均压下量≥23mm；板宽>2600mm的铸坯的轧前三个道次的平均压下量≥22mm；
其中，板厚≤25mm的铸坯的精轧开轧温度为预设温度±25℃，板厚≤12mm的铸坯的预设温度为970℃，板厚>12mm且≤15mm的铸坯的预设温度为950℃，板厚>15mm且≤20mm的铸坯的预设温度为930℃，板厚>20mm 且≤25mm的铸坯的预设温度为920℃；并且，板长≤30m的铸坯的精轧开轧温度在低于预设温度25℃至等于预设温度的范围内，板长>30m且≤45m的铸坯的精轧开轧温度为预设温度±10℃，板长>45m的铸坯的精轧开轧温度为在等于预设温度至高于预设温度25℃的范围内；
其中，板厚≤12mm的铸坯的冷却速率为10～20℃/s；板厚>12mm且≤15mm的铸坯的冷却速率为9～18℃/s；板厚>15mm且≤20mm的铸坯的冷却速率为8～16℃/s；板厚>20mm且≤25mm的铸坯的冷却速率为7～15℃/s。
在上述技术方案中，不同板厚和不同板长的铸坯对应采用上述不同的精轧开轧温度范围，能够减小不同板厚和不同板长的铸坯在不同位置的温度差异，有利于控制钢板的板型，保证钢板的力学性能；不同板宽的铸坯对应采用上述不同的粗轧前三个道次的平均压下量范围，以及不同板厚的铸坯对应采用上述不同的冷却速率，能够降低钢板贝氏体的含量及内部偏析，提高钢板的塑性以及钢板的内部质量。
在一种可能的实施方案中，板厚≤12mm的铸坯的返红温度为 620～680℃，板厚>12mm且≤20mm的铸坯的返红温度为610～670℃，板厚>20mm且≤25mm的铸坯的返红温度为615～665℃。
在上述技术方案中，不同板厚的铸坯采用上述不同的返红温度，能够保证不同厚度的钢板的强度。
在一种可能的实施方案中，板厚>12mm且≤15mm的铸坯的开冷温度为 730～790℃；板厚>15mm且≤20mm的铸坯的开冷温度为740～800℃；板厚>20mm且≤25mm的铸坯的开冷温度为770～820℃。
在上述技术方案中，不用板厚的铸坯采用上述不同的开冷温度，再加上不同的铸坯采用上述不同的冷却速率，抑制了不同板厚的铸坯中的碳在原始带状组织上的长距离扩散，减轻带状组织的影响。
在一种可能的实施方案中，板厚≤12mm的铸坯的精轧终轧温度为 820～860℃，板厚>12mm且≤15mm的铸坯的精轧终轧温度为740～820℃；板厚>15mm且≤20mm的铸坯的精轧终轧温度为760～820℃；板厚>20mm且≤25mm的铸坯的精轧终轧温度为770～830℃。
在上述技术方案中，不同板厚的铸坯采用不同的精轧终轧温度范围，在加上不同的铸坯采用上述不同的冷却速率，不同板厚的铸坯均不容易形成网状渗碳体，减少了铸坯产生裂纹的可能。
在一种可能的实施方案中，板宽≤2600mm的铸坯的精轧道次压下率≥8％；板宽>2600mm的精轧道次压下率≥7％。
在上述技术方案中，不同板宽的铸坯采用上述的精轧道次压下率能够更好地降低钢板贝氏体含量，更好地提高钢板的塑性。
在一种可能的实施方案中，铸坯的粗轧开轧温度为1050～1110℃。
在上述技术方案中，铸坯的粗轧开轧温度为1050～1110℃，能够形成均匀的奥氏体单一相。
在一种可能的实施方案中，板厚≤12mm的铸坯的冷却速率为 10～16℃/s；板厚>12mm且≤15mm的铸坯的冷却速率为9～14℃/s；板厚>15mm且≤20mm的铸坯的冷却速率为8～12℃/s；板厚>20mm且≤25mm 的铸坯的冷却速率为7～10℃/s。
在上述技术方案中，上述不同板厚的铸坯对应采用上述不同的冷却速率，能够更好地降低钢板贝氏体的含量及内部偏析，提高钢板的塑性。
在一种可能的实施方案中，按质量百分数计，钢板的成分为：C： 0.14～0.18％，Si：0.15～0.40％，Mn：1.40～1.60％，Als：0.018～0.040％，P≤0.020％， S≤0.005％，Nb≤0.020％，V≤0.030％，Cu≤0.30％，Ni≤0.30％，Cr≤0.30％， Mo≤0.080％，As≤0.15％，Ti≤0.030％，余量为Fe和不可避免的杂质。
在上述技术方案中，脆性夹杂物会变成裂纹的起源，钢板中的各组织成分比例合适，能够减少夹杂物的产生，尤其是减少硫化物夹杂的产生，减少了裂纹起源。
在一种可能的实施方案中，钢板的碳当量CEV≤0.44％，其中， CEV＝C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15，且Cr+Ni+Cu+Mo≤0.70％。
在上述技术方案中，碳当量CEV≤0.44％且Cr+Ni+Cu+Mo≤0.70％，能够进一步提高钢板的塑性，减小钢板开裂的几率。
第二方面，本申请实施例提供一种钢板，其由本申请实施例的钢板的轧制工艺轧制而成，钢板的贝氏体含量在2.3％以内，带状组织等级在1.5 级以内，晶粒度在9.0级以上。
在上述技术方案中，上述钢板的贝氏体含量较低，能够提高钢板的塑性，减少钢板开裂的几率。
在一种可能的实施方案中，钢板的厚度≤25mm。
在上述技术方案中，厚度≤25mm的钢板在冷折弯加工方面应用更多。
本申请实施例的钢板的轧制工艺以及钢板至少包括如下有益效果：
不同板厚和不同板长的铸坯对应采用上述不同的精轧开轧温度范围，能够减小铸坯在不同位置的温度差异，有利于控制钢板的板型，保证钢板的力学性能；不同板宽的铸坯对应采用上述不同的粗轧前三个道次的平均压下量范围，以及不同板厚的铸坯对应采用上述不同的冷却速率，能够降低钢板贝氏体的含量及内部偏析，提高钢板的塑性以及钢板的内部质量。
具体实施方式
下面将结合实施例对本申请的实施方案进行详细描述，但是本领域技术人员将会理解，下列实施例仅用于说明本申请，而不应视为限制本申请的范围。实施例中未注明具体条件者，按照常规条件或制造商建议的条件进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市售购买获得的常规产品。
以下针对本申请实施例的钢板的轧制工艺以及钢板进行具体说明：
本申请实施例提供一种钢板的轧制工艺，包括：对加热后的铸坯进行粗轧、精轧然后进行冷却。
其中，板宽≤2300mm的铸坯的粗轧前三个道次的平均压下量≥27mm；板宽>2300mm且≤2600mm的铸坯的粗轧前三个道次的平均压下量≥23mm；板宽>2600mm的铸坯的粗轧前三个道次的平均压下量≥22mm。
示例性地，板宽≤2300mm的铸坯包括板宽为2300mm铸坯、板宽为 2200mm铸坯、板宽为2100mm铸坯、板宽为2000mm铸坯、板宽1800mm 铸坯、板宽为1500mm铸坯和板宽为1200mm铸坯。
可选地，板宽≤2300mm的铸坯的粗轧前三个道次的平均压下量为 27mm、28mm、29mm、30mm、32mm、33mm、35mm、37mm、38mm或 40mm。
示例性地，板宽>2300mm且≤2600mm的铸坯包括板宽为2310mm的铸坯、板宽为2350mm的铸坯、板宽为2380mm的铸坯、板宽为2400mm的铸坯、板宽为2420mm的铸坯、板宽为2450mm的铸坯、板宽为2500mm 的铸坯、板宽为2520mm的铸坯、板宽为2550mm的铸坯和板宽为2600mm 的铸坯。
可选地，板宽>2300mm且≤2600mm的铸坯的粗轧前三个道次的平均压下量为23mm、24mm、25mm、26mm、27mm、28mm、29mm、30mm、32mm、 35mm或38mm。
示例性地，板宽>2600mm的铸坯包括板宽为2610mm的铸坯、板宽为 2650mm的铸坯、板宽为2680mm的铸坯、板宽为2700mm的铸坯、板宽为2720mm的铸坯、板宽为2750mm的铸坯、板宽为2800mm的铸坯、板宽为2900mm的铸坯、板宽为2950mm的铸坯和板宽为3000mm的铸坯。
可选地，板宽>2600mm的铸坯粗轧前三个道次的平均压下量为22mm、 22.3mm、22.5mm、22.8mm、23mm、24mm、25mm、26mm、28mm、30mm 或32mm。
其中，板厚≤25mm的铸坯的精轧开轧温度为预设温度±25℃，板厚≤12mm的铸坯的预设温度为970℃，板厚>12mm且≤15mm的铸坯的预设温度为950℃，板厚>15mm且≤20mm的铸坯的预设温度为930℃，板厚>20mm 且≤25mm的铸坯的预设温度为920℃；并且，板长≤30m的铸坯的精轧开轧温度为在低于预设温度25℃至等于预设温度的范围内，板长>30m且≤45m 的铸坯的精轧开轧温度为预设温度±10℃，板长>45m的铸坯的精轧开轧温度为在等于预设温度至高于预设温度25℃的范围内。
示例性地，板厚≤25mm的铸坯包括板厚为25mm的铸坯、板厚为24mm 的铸坯、板厚为23mm的铸坯、板厚为22mm的铸坯、板厚为20mm的铸坯、板厚为17mm的铸坯、板厚为15mm的铸坯、板厚为12mm的铸坯、板厚为10mm的铸坯、板厚为8mm的铸坯、板厚为7mm的铸坯和板厚为 5mm的铸坯。
可选地，板厚≤12mm的铸坯的精轧开轧温度为945℃、950℃、955℃、 960℃、965℃、970℃、975℃、980℃、985℃、990℃和995℃中的任一者或者任两者之间的范围。
需要说明的是，当铸坯的板厚≤12mm时，示例性地，板长≤30m的铸坯的精轧开轧温度为945℃、950℃、955℃、960℃、965℃和970℃中的任一者或者任意两者之间的范围；当铸坯的板厚≤12mm时，示例性地，板长>30m且≤45m的铸坯的精轧开轧温度为960℃、965℃、970℃、975℃和980℃中的任一者或者任意两者之间的范围；当铸坯的板厚≤12mm时，示例性地，板长>45m的铸坯的精轧开轧温度970℃、975℃、980℃、985℃、990℃和995℃中的任一者或者任意两者之间的范围。
可选地，板厚>12mm且≤15mm的铸坯的精轧开轧温度为925℃、930℃、 935℃、940℃、945℃、950℃、955℃、960℃、965℃、970℃和975℃中的任一者或者任两者之间的范围。
需要说明的是，当铸坯的板厚>12mm且≤15mm时，示例性地，板长≤30m 的铸坯的精轧开轧温度为925℃、930℃、935℃、940℃、945℃和950℃中的任一者或者任意两者之间的范围；当铸坯的板厚>12mm且≤15mm时，示例性地，板长>30m且≤45m的铸坯的精轧开轧温度为940℃、945℃、950℃、 955℃和960℃中的任一者或者任意两者之间的范围；当铸坯的板厚>12mm 且≤15mm时，示例性地，板长>45m的铸坯的精轧开轧温度950℃、955℃、 960℃、965℃、970℃和975℃中的任一者或者任意两者之间的范围。
可选地，板厚>15mm且≤20mm的铸坯精轧开轧温度为905℃、910℃、 915℃、920℃、925℃、930℃、935℃、940℃、945℃、950℃和955℃中的任一者或者任两者之间的范围。
需要说明的是，当铸坯的板厚>15mm且≤20mm时，示例性地，板长≤30m 的铸坯的精轧开轧温度为905℃、910℃、915℃、920℃、925℃和930℃中的任一者或者任意两者之间的范围；当铸坯的板厚>15mm且≤20mm时，示例性地，板长>30m且≤45m的铸坯的精轧开轧温度为920℃、925℃、930℃、 935℃和940℃中的任一者或者任意两者之间的范围；当铸坯的板厚>15mm 且≤20mm时，示例性地，板长>45m的铸坯的精轧开轧温度930℃、935℃、 940℃、945℃、950℃和955℃中的任一者或者任意两者之间的范围。
其中，板厚≤12mm的铸坯的冷却速率为10～20℃/s；板厚>12mm且≤15mm的铸坯的冷却速率为9～18℃/s；板厚>15mm且≤20mm的铸坯的冷却速率为8～16℃/s；板厚>20mm且≤25mm的铸坯的冷却速率为7～15℃/s。
对于板厚较厚的铸坯来说，如果冷却速率过慢，则可能造成冷却不足，对于板厚较薄的铸坯来说，如果冷却速率过快，则可能造成铸坯过冷。而本申请实施例中，不同板厚的铸坯对应采用上述不同的冷却速率，不同板厚的铸坯冷却速率范围合适，能够降低钢板的内部偏析。
示例性地，板厚≤12mm的铸坯的冷却速率为10℃/s、11℃/s、12℃/s、 13℃/s、14℃/s、15℃/s、16℃/s、17℃/s、18℃/s、19℃/s和20℃/s中的任一者或者任意两者之间的范围。
示例性地，板厚>12mm且≤15mm的铸坯的冷却速率为9℃/s、9.2℃/s、 9.5℃/s、9.8℃/s、10℃/s、11℃/s、12℃/s、13℃/s、14℃/s、15℃/s、16℃/s、 17℃/s和18℃/s中的任一者或者任意两者之间的范围。
示例性地，板厚>15mm且≤20mm的铸坯的冷却速率为8℃/s、8.2℃/s、 8.5℃/s、8.8℃/s、9℃/s、10℃/s、11℃/s、12℃/s、13℃/s、14℃/s、15℃/s 和16℃/s中的任一者或者任意两者之间的范围。
示例性地，板厚>20mm且≤25mm的铸坯的冷却速率为7℃/s、7.2℃/s、 7.5℃/s、7.8℃/s、8℃/s、9℃/s、10℃/s、11℃/s、12℃/s、13℃/s、14℃/s、和15℃/s中的任一者或者任意两者之间的范围。
在一种可能的实施方案中，板厚≤12mm的铸坯的冷却速率为 10～16℃/s；板厚>12mm且≤15mm的铸坯的冷却速率为9～14℃/s；板厚>15mm且≤20mm的铸坯的冷却速率为8～12℃/s；板厚>20mm且≤25mm 的铸坯的冷却速率为7～10℃/s。
进一步地，在一种可能的实施方案中，铸坯的粗轧开轧温度为 1050～1110℃。
示例性地，铸坯的粗轧开轧温度为1050℃、1060℃、1070℃、1080℃、 1090℃和1100℃中的任一者或者任意两者之间的范围。
进一步地，在一种可能的实施方案中，板宽≤2600mm的铸坯的精轧道次压下率≥8％；板宽>2600mm的精轧道次压下率≥7％。需要说明的是，本申请实施例中的铸坯的精轧道次是除开了最后2道精轧。
示例性地，板宽≤2600mm的铸坯的精轧道次压下率为8％、8.5％、9％、 10％、11％、12％、13％、14％、15％、17％或20％。
示例性地，板宽>2600mm的精轧道次压下率为7％、7.3％、7.5％、7.8％、 8％、9％、10％、12％、14％、15％、17％或20％。
进一步地，在一种可能的实施方案中，板厚>12mm且≤15mm的铸坯的开冷温度为730～790℃；板厚>15mm且≤20mm的铸坯的开冷温度为 740～800℃；板厚>20mm且≤25mm的铸坯的开冷温度为770～820℃。
示例性地，板厚>12mm且≤15mm的铸坯的开冷温度为730℃、735℃、 740℃、750℃、760℃、770℃、780℃和790℃中的任一者或者任意两者之间的范围。
示例性地，板厚>15mm且≤20mm的铸坯的开冷温度为740℃、750℃、 760℃、770℃、780℃、790℃、792℃、795℃、798℃和800℃中的任一者或者任意两者之间的范围。
示例性地，板厚>20mm且≤25mm的铸坯的开冷温度为770℃、780℃、 790℃、800℃、805℃、810℃、815℃和820℃中的任一者或者任意两者之间的范围。
进一步地，在一种可能的实施方案中，板厚≤12mm的铸坯的精轧终轧温度为820～860℃，板厚>12mm且≤15mm的铸坯的精轧终轧温度为 740～820℃；板厚>15mm且≤20mm的铸坯的精轧终轧温度为760～820℃；板厚>20mm且≤25mm的铸坯的精轧终轧温度为770～830℃。
示例性地，板厚≤12mm的铸坯的精轧终轧温度为820℃、825℃、830℃、 835℃、840℃、845℃、850℃、855℃和860℃中的任一者或者任意两者之间的范围。
示例性地，板厚>12mm且≤15mm的铸坯的精轧终轧温度为740℃、 745℃、750℃、755℃、760℃、765℃、770℃、775℃、780℃、785℃、790℃、 795℃、800℃、805℃、810℃、815℃和820℃中的任一者或者任意两者之间的范围。
示例性地，板厚>15mm且≤20mm的铸坯的精轧终轧温度为760℃、 765℃、770℃、775℃、780℃、785℃、790℃、795℃、800℃、805℃、810℃、 815℃和820℃中的任一者或者任意两者之间的范围。
示例性地，板厚>20mm且≤25mm的铸坯的精轧终轧温度770℃、775℃、 780℃、785℃、790℃、795℃、800℃、805℃、810℃、815℃、820℃、825℃和830℃中的任一者或者任意两者之间的范围。
进一步地，在一种可能的实施方案中，板厚≤12mm的铸坯的返红温度为620～680℃，板厚>12mm且≤20mm的铸坯的返红温度为610～670℃，板厚>20mm且≤25mm的铸坯的返红温度为615～665℃。
示例性地，板厚≤12mm的铸坯的返红温度为620℃、625℃、630℃、 635℃、640℃、645℃、650℃、655℃、660℃、665℃、670℃、675℃和680℃中的任一者或者任意两者之间的范围。
示例性地，板厚>12mm且≤20mm的铸坯的返红温度为610℃、615℃、 620℃、625℃、630℃、635℃、640℃、645℃、650℃、655℃、660℃、665℃和670℃中的任一者或者任意两者之间的范围。
示例性地，板厚>20mm且≤25mm的铸坯的返红温度为615℃、620℃、625℃、630℃、635℃、640℃、645℃、650℃、655℃、660℃和665℃中的任一者或者任意两者之间的范围。
在一种可能的实施方案中，按质量百分数计，钢板的成分为：C： 0.14～0.18％，Si：0.15～0.40％，Mn：1.40～1.60％，Als：0.018～0.040％，P≤0.020％， S≤0.005％，Nb≤0.020％，V≤0.030％，Cu≤0.30％，Ni≤0.30％，Cr≤0.30％， Mo≤0.080％，As≤0.15％，Ti≤0.030％，余量为Fe和不可避免的杂质。
示例性地，按质量百分数计，钢板的成分为：C：0.15～0.17％，Si： 0.20～0.30％，Mn：1.40～1.60％，Als：0.023～0.035％，P≤0.020％，S≤0.005％， Nb≤0.020％，V≤0.030％，Cu≤0.30％，Ni≤0.30％，Cr≤0.30％，Mo≤0.080％， As≤0.15％，Ti≤0.030％，余量为Fe和不可避免的杂质。
另外，在一种可能的实施方案中，钢板的碳当量CEV≤0.44％，其中， CEV＝C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15，且Cr+Ni+Cu+Mo≤0.70％。
示例性地，钢板的碳当量CEV为0.04％、0.08％、0.10％、0.15％、0.20％、 0.25％、0.30％、0.35％、0.40％和0.44％中的任一者或者任意两者之间的范围。
示例性地，Cr+Ni+Cu+Mo的占比之和为0.1％、0.2％、0.3％、0.4％、 0.5％、0.6％和0.7％中的任一者或者任意两者之间的范围。
本申请实例还提供一种钢板，其由本申请实施例的钢板的轧制工艺轧制而成，钢板的贝氏体含量在2.3％以内，带状组织等级在1.5级以内，晶粒度在9.0级以上。
示例性地，钢板的贝氏体含量为0.5％、0.9％、1.3％、1.7％、2.1％或 2.3％。
示例性地，钢板的带状组织等级为0.5级、1.0级或者1.5级。
示例性地，钢板的晶粒度为9级、10级或者10.5级。
在一种可能的实施方案中，钢板的厚度≤25mm。
示例性地，钢板的厚度为12mm、14mm、15mm、17mm、18mm、20mm、 22mm、24mm或25mm。
以下结合实施例对本申请的一种钢板的轧制工艺以及钢板作进一步的详细描述。
实施例1～实施例10
将含有表1对应的化学成分及Fe和不可避免的杂质组成的钢利用氧气顶吹转炉炼钢法进行冶炼，经过LF精炼处理、真空RH炉精炼、除杂及连铸后得到铸坯。将铸坯进行加热，然后依次进行粗轧、精轧后冷却。
其中，铸坯的开轧温度、精轧的工艺条件和冷却的工艺条件均记载在表2和表3中，需要说明的是，实施例1～实施例10未记载在表格中的工艺参数均相同。
对比例1～对比例6
将含有表1对应的化学成分及Fe和不可避免的杂质组成的钢利用氧气顶吹转炉炼钢法进行冶炼，经过LF精炼处理、真空RH炉精炼、除杂及连铸后得到铸坯。将铸坯进行加热，然后依次进行粗轧、精轧后冷却。
其中，铸坯的开轧温度、精轧的工艺条件和冷却的工艺条件均记载在表2和表3中，需要说明的是，对比例1～对比例6未记载在表格中的工艺参数均与实施例1～实施例10相同。
表1.实施例1～实施例10及对比例1～6的部分化学成分
Figure GDA0002912495310000121
Figure GDA0002912495310000131
表2.实施例1～10和对比例1～6的部分工艺参数
Figure GDA0002912495310000141
表3.实施例1～10和对比例1～6的部分工艺参数
Figure GDA0002912495310000142
Figure GDA0002912495310000151
试验例
(1)对实施例1～10和对比例1～6的钢板的力学性能、贝氏体含量、带状组织等级及晶粒度等进行测试，测试标准请参照GB/T 1591、 GB/T13298、GB/T13299(国际标准或者行业标准)，其结果记录在表4中。
表4.实施例1～10和对比例1～6的性能测试结果
Figure GDA0002912495310000152
Figure GDA0002912495310000161
结果分析：
表1中的实施例1至实施例6为本发明实施例钢的成分，经表2和表3 中实施例1至实施例6的轧制工艺参数的结果体现在表4中的性能测试结果，其结果显示实施例1至实施例6的力学性能数据富余量充足，延伸率 28-32％，塑性指标良好，贝氏体含量在1.5-1.8％之间；带状组织1.0级，晶粒度9级-10.5级，整体指标数据较好。
从表4的结果可以看出，对比例1和对比例2的精轧开轧温度、对比例3和对比例4的冷却速率、对比例5和对比例6的粗轧前三个道次的平均压下量分别与实施例1不同，其结果体现为对比例1和对比例2、对比例 3和对比例4、对比例5和对比例6的贝氏体含量明显高于实施例1；对比例1和对比例2、对比例3和对比例4、对比例5和对比例6的伸长率、冲击功、带状组织及晶粒度明显低于实施例1，且强度波动也较大；说明了精轧开轧温度、冷却速率、粗轧前三个道次的平均压下量对贝氏体含量、伸长率、冲击功、带状组织、晶粒度、屈服强度及抗拉强度均有影响，本申请实施例的精轧开轧温度、冷却速率、粗轧前三个道次的平均压下量能够使得钢板的各方面性能均良好。
进行组内对比，经表2和表3中实施例7至实施例9的不同轧制工艺参数的对比结果体现在表4中的实施例7至实施例9的性能测试结果，其结果显示实施例7至实施例9的强度相当，但贝氏体含量、伸长率、冲击功、带状组织、晶粒度较实施例1略差些，整体效果不如实施例1至实施例6，但是整体效果优于对比例1～对比例6。
表1中的实施例10与实施例1的碳当量不同，进行组内对比，经表2 和表3中实施例10的轧制工艺参数的对比结果体现在表4中的实施例10 的性能测试结果，其结果显示实施例10除强度较实施例1略提高，其它伸长率、贝氏体含量、冲击功、带状组织、晶粒度等均较实施例1差，整体效果不如实施例1至实施例6，但整体效果优于对比例1～对比例6。
以上所述仅为本申请的具体实施例而已，并不用于限制本申请，对于本领域的技术人员来说，本申请可以有各种更改和变化。凡在本申请的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本申请的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种钢板的轧制工艺，其特征在于，包括：
对加热后的铸坯进行粗轧、精轧然后进行冷却；
其中，板宽≤2300mm的铸坯的粗轧前三个道次的平均压下量≥27mm；板宽>2300mm且≤2600mm的铸坯的粗轧前三个道次的平均压下量≥23mm；板宽>2600mm的铸坯的粗轧前三个道次的平均压下量≥22mm；
其中，板厚≤25mm的铸坯的精轧开轧温度为预设温度±25℃，板厚≤12mm的铸坯的预设温度为970℃，板厚>12mm且≤15mm的铸坯的预设温度为950℃，板厚>15mm且≤20mm的铸坯的预设温度为930℃，板厚>20mm且≤25mm的铸坯的预设温度为920℃；并且，板长≤30m的铸坯的精轧开轧温度在低于预设温度25℃至等于预设温度的范围内，板长>30m且≤45m的铸坯的精轧开轧温度为预设温度±10℃，板长>45m的铸坯的精轧开轧温度在等于预设温度至高于预设温度25℃的范围内；
其中，所述板厚≤12mm的铸坯的冷却速率为10～20℃/s；所述板厚>12mm且≤15mm的铸坯的冷却速率为9～18℃/s；所述板厚>15mm且≤20mm的铸坯的冷却速率为8～16℃/s；所述板厚>20mm且≤25mm的铸坯的冷却速率为7～15℃/s；
所述板厚≤12mm的铸坯的返红温度为620～680℃，所述板厚>12mm且≤20mm的铸坯的返红温度为610～670℃，所述板厚>20mm且≤25mm的铸坯的返红温度为615～665℃。
2.根据权利要求1所述的钢板的轧制工艺，其特征在于，所述板厚>12mm且≤15mm的铸坯的开冷温度为730～790℃；所述板厚>15mm且≤20mm的铸坯的开冷温度为740～800℃；所述板厚>20mm且≤25mm的铸坯的开冷温度为770～820℃。
3.根据权利要求1所述的钢板的轧制工艺，其特征在于，所述板厚≤12mm的铸坯的精轧终轧温度为820～860℃，所述板厚>12mm且≤15mm的铸坯的精轧终轧温度为740～820℃；所述板厚>15mm且≤20mm的铸坯的精轧终轧温度为760～820℃；所述板厚>20mm且≤25mm的铸坯的精轧终轧温度为770～830℃。
4.根据权利要求1-3任一项所述的钢板的轧制工艺，其特征在于，所述板宽≤2600mm的铸坯的精轧道次压下率≥8％；所述板宽>2600mm的精轧道次压下率≥7％；铸坯的精轧道次除开了最后2道精轧。
5.根据权利要求1-3任一项所述的钢板的轧制工艺，其特征在于，所述铸坯的粗轧开轧温度为1050～1110℃。
6.根据权利要求1-3任一项所述的钢板的轧制工艺，其特征在于，所述板厚≤12mm的铸坯的冷却速率为10～16℃/s；所述板厚>12mm且≤15mm的铸坯的冷却速率为9～14℃/s；所述板厚>15mm且≤20mm的铸坯的冷却速率为8～12℃/s；所述板厚>20mm且≤25mm的铸坯的冷却速率为7～10℃/s。
7.根据权利要求1-3任一项所述的钢板的轧制工艺，其特征在于，按质量百分数计，所述钢板的成分为：C：0.14～0.18％，Si：0.15～0.40％，Mn：1.40～1.60％，Als：0.018～0.040％，P≤0.020％，S≤0.005％，Nb≤0.020％，V≤0.030％，Cu≤0.30％，Ni≤0.30％，Cr≤0.30％，Mo≤0.080％，As≤0.15％，Ti≤0.030％，余量为Fe和不可避免的杂质。
8.根据权利要求7所述的钢板的轧制工艺，其特征在于，所述钢板的碳当量CEV≤0.44％，其中，CEV＝C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15，且Cr+Ni+Cu+Mo≤0.70％。
9.一种钢板，其特征在于，其由权利要求1-8任一项所述的钢板的轧制工艺轧制而成，所述钢板的贝氏体含量在2.3％以内，带状组织等级在1.5级以内，晶粒度在9.0级以上。
10.根据权利要求9所述的钢板，其特征在于，所述钢板的厚度≤25mm。
CN202010008928.XA 2020-01-03 2020-01-03 一种钢板的轧制工艺以及钢板 Active CN111069284B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010008928.XA CN111069284B (zh) 2020-01-03 2020-01-03 一种钢板的轧制工艺以及钢板

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010008928.XA CN111069284B (zh) 2020-01-03 2020-01-03 一种钢板的轧制工艺以及钢板

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN111069284A CN111069284A (zh) 2020-04-28
CN111069284B true CN111069284B (zh) 2021-04-02

Family

ID=70322034

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010008928.XA Active CN111069284B (zh) 2020-01-03 2020-01-03 一种钢板的轧制工艺以及钢板

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN111069284B (zh)

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101812635A (zh) * 2010-04-28 2010-08-25 南京钢铁股份有限公司 一种80mm厚Q345F级钢板及其制造方法
CN102392186A (zh) * 2011-11-07 2012-03-28 南京钢铁股份有限公司 一种hb500级低锰耐磨钢板的制造方法
CN102899569A (zh) * 2012-10-23 2013-01-30 秦皇岛首秦金属材料有限公司 一种超低温韧性优异的海上风电用宽厚钢板制造方法
CN103045939A (zh) * 2012-12-27 2013-04-17 安阳钢铁股份有限公司 一种资源节约型q345低合金系列钢板及其生产方法
CN103451520A (zh) * 2013-09-25 2013-12-18 武汉钢铁(集团)公司 一种q345工程用钢及其生产方法
CN104018064A (zh) * 2014-06-18 2014-09-03 内蒙古包钢钢联股份有限公司 低成本q345r钢板及其生产方法
CN106011633A (zh) * 2016-07-21 2016-10-12 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种q235级抗震结构用热轧钢带及其制备方法
CN106544597A (zh) * 2016-10-18 2017-03-29 武汉钢铁股份有限公司 超薄超宽核电承压设备用钢板及其制造方法
CN110129652A (zh) * 2019-04-30 2019-08-16 河北文丰钢铁有限公司 一种低锰微合金q355结构钢及其制备工艺

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101812635A (zh) * 2010-04-28 2010-08-25 南京钢铁股份有限公司 一种80mm厚Q345F级钢板及其制造方法
CN102392186A (zh) * 2011-11-07 2012-03-28 南京钢铁股份有限公司 一种hb500级低锰耐磨钢板的制造方法
CN102899569A (zh) * 2012-10-23 2013-01-30 秦皇岛首秦金属材料有限公司 一种超低温韧性优异的海上风电用宽厚钢板制造方法
CN103045939A (zh) * 2012-12-27 2013-04-17 安阳钢铁股份有限公司 一种资源节约型q345低合金系列钢板及其生产方法
CN103451520A (zh) * 2013-09-25 2013-12-18 武汉钢铁(集团)公司 一种q345工程用钢及其生产方法
CN104018064A (zh) * 2014-06-18 2014-09-03 内蒙古包钢钢联股份有限公司 低成本q345r钢板及其生产方法
CN106011633A (zh) * 2016-07-21 2016-10-12 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种q235级抗震结构用热轧钢带及其制备方法
CN106544597A (zh) * 2016-10-18 2017-03-29 武汉钢铁股份有限公司 超薄超宽核电承压设备用钢板及其制造方法
CN110129652A (zh) * 2019-04-30 2019-08-16 河北文丰钢铁有限公司 一种低锰微合金q355结构钢及其制备工艺

Also Published As

Publication number Publication date
CN111069284A (zh) 2020-04-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3486347B1 (en) Hot-rolled and annealed ferritic stainless steel sheet and method for producing same
JP2025522608A (ja) 引張強度８００ＭＰａ級熱間圧延複相鋼およびその製造方法
CN110669914A (zh) 一种冷冲压用高强汽车桥壳用钢及其生产方法
CN107794452A (zh) 一种薄带连铸超高强塑积连续屈服汽车用钢及其制造方法
CN115354236B (zh) 一种高强奥氏体不锈钢及其冷轧卷生产方法
CN116875891B (zh) 一种1000MPa级汽车上装用热轧钢板及其生产方法
JP3806186B2 (ja) 耐ローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法
JP2002173736A (ja) 耐原油タンク腐食性に優れた鋼材およびその製造方法
CN116875895B (zh) 一种免热处理1350MPa级汽车上装用热轧钢板及生产方法
CN114807780B (zh) 一种热冲压用600MPa级汽车桥壳用钢及其生产方法
CN111069284A (zh) 一种钢板的轧制工艺以及钢板
CN118460924A (zh) 一种同成分生产590MPa级连退、镀锌两种双相钢的方法
CN116732426B (zh) 一种高碳钢65Mn热轧钢板及其制造方法
JP2004204252A (ja) 耐リジング性に優れたＴｉ含有高加工性フェライト系クロム鋼板およびその製造方法
RU2852101C1 (ru) Холоднокатаный стальной прокат и способ его получения
CN116875890B (zh) 一种850MPa级汽车上装用热轧钢板及其生产方法
CN114908289B (zh) 一种650MPa级析出强化型热轧贝氏体钢及其生产方法
CN114622134B (zh) 一种高碳锰铬锯片钢及其生产方法
JPH08283863A (ja) 材質均一性に優れた硬質缶用鋼板の製造方法
CN115404312A (zh) 一种超高强冷轧钢板的制造方法
JP2001107149A (ja) 延性、加工性および耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法
CN120519780A (zh) 扩孔性能优良的780MPa级高表面质量热轧TRIP钢及其制造方法
CN118703887A (zh) 800MPa级热轧磁极钢板及其制备方法和应用
CN121183248A (zh) 高球化率低强度冷轧30crmo精冲钢钢带及其制造方法
CN120272804A (zh) 同板性能差小的车轮用热轧spfh590高强板带生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant