CN111037021B - 一种盾构机刀具的电阻钎焊方法 - Google Patents

一种盾构机刀具的电阻钎焊方法 Download PDF

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Abstract

本发明涉及焊接技术领域，具体而言，涉及一种盾构机刀具的电阻钎焊方法。本发明中的一种盾构机刀具的电阻钎焊方法，包括以下步骤：将刀体、合金和银基钎料组装成的装配体进行电阻钎焊；所述电阻钎焊的电极材料包括石墨毡。本发明将电阻钎焊应用于盾构机刀具的钎焊，可更好的实现刀体和合金刀头可靠高效钎焊连接，提高钎焊强度，并延长盾构机刀具的使用寿命。

Description

一种盾构机刀具的电阻钎焊方法
技术领域
本发明涉及焊接技术领域，具体而言，涉及一种盾构机刀具的电阻钎焊方法。
背景技术
在地下工程领域，用盾构隧道掘进机(盾构机)进行隧洞施工具有自动化程度高、节省人力、施工速度快、一次成洞、不受气候影响、开挖时可控制地面沉降、减少对地面建筑物的影响和在水下开挖时不影响地面交通等特点，盾构法施工的应用越来越广泛。在隧洞洞线较长、埋深较大的情况下，用盾构机施工更为经济合理。盾构刀盘、刀具是直接与岩屑、岩石接触的零件，易损坏。盾构刀具与基体主要靠钎焊连接起来，钎焊质量直接影响到盾构合金刀具的质量，同时影响到盾构机的切削效果及掘进速度。这就要求盾构合金刀具的要有很高的焊接质量。
传统的盾构机合金刀具的钎焊工艺主要由两种：一是采用中频感应钎焊工艺直接钎焊，通过中频感应加热刀体、硬质合金，片状银基钎料通过热传导达到熔化温度后进行钎焊。由于感应加热肌肤效应，加热不均匀，盾构隧道掘进机用硬质合金刀具中间区域基体和硬质合金温度低，要保证钎焊质量，只能长时间加热，使得部分硬质合金过热，但硬质合金线膨胀系数低、硬度高、脆性大、导热系数小，长时间和高温加热易造成硬质合金球齿崩块、开裂，并导致硬质合金脱落，引起刀具损坏以至无法掘进。二是采用中频钎焊和火焰钎焊复合工艺，通过中频感应加热刀体和硬质合金，但由于感应加热肌肤效应，加热不均匀，盾构隧道掘进机用硬质合金刀具中间区域基体和硬质合金温度低，火焰钎焊主要用来加热温度低的区域，这种钎焊工艺复杂，难以实现自动化生产。
盾构刀钎焊项目难点在于实现钢基体和硬质合金刀头可靠高效钎焊连接。目前行业内多采用感应加热钎焊方式，由于感应加热的集肤效应使工件内外温差较大，由此带来两个致命的问题：1)因加热过程线膨胀不一致，导致刀具存在较大的内应力；2)须长时间加热传热，导致外部过热，钎料乱流。另一方面导致刀具氧化严重。
有鉴于此，特提出本发明。
发明内容
本发明涉及一种盾构机刀具的电阻钎焊方法，包括以下步骤：将刀体、合金和银基钎料组装成的装配体进行电阻钎焊；
所述电阻钎焊的电极材料包括石墨毡。
本发明能够避免传统盾构机合金刀具钎焊采用中频钎焊设备，在空气中加热刀刀体、硬质合金，片状银基钎料加热到温熔化而直接钎焊的方式，解决钎焊后焊缝有部分硬质合金过热，但硬质合金线膨胀系数低、硬度高、脆性大、导热系数小，长时间和高温加热易造成硬质合金球齿崩块、开裂和氧化夹渣导致硬质合金脱落的问题，采用该方法可提高钎焊强度和效率。
与现有技术相比，本发明的有益效果为：
本发明将电阻钎焊应用于盾构机钎焊，并采用石墨毡作为电极，可更好的对盾构机刀具进行钎焊，进而提高盾构机刀具的焊接强度和效率。
附图说明
为了更清楚地说明本发明具体实施方式或现有技术中的技术方案，下面将对具体实施方式或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施方式，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本发明刀体、银基钎料和合金的装配位置关系示意图。
具体实施方式
下面将结合实施例对本发明的实施方案进行详细描述，但是本领域技术人员将会理解，下列实施例仅用于说明本发明，而不应视为限制本发明的范围。实施例中未注明具体条件者，按照常规条件或制造商建议的条件进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市购获得的常规产品。
本发明涉及一种盾构机刀具的电阻钎焊方法，包括步骤：将刀体、合金和银基钎料组装成的装配体进行电阻钎焊；
所述电阻钎焊的电极材料包括石墨毡。
电阻钎焊的基本原理是大电流、低电压、电极具有高电阻回路，即大电流通过碳电极产生高的电阻热，直接传导到钎焊接头，使接头内钎料达到熔化温度，钎料熔化，钎焊时应对钎焊处施加一定的压力，在压力作用下，凝固后形成牢固的钎焊接头。这种方法具有加热迅速、生产率高、加热集中对周围的热影响小，工艺简单，劳动条件好，焊接过程易于实现自动化等优点。
本发明电阻钎焊设备是传统电阻钎焊设备外部设置有密封外壳，一端设置有进气通道，另一端设置有出气通道和氧分压测试通道。电阻钎焊设备上下电极为石墨毡。
盾构刀具为曲面或异形面，电阻钎焊时石墨电极与盾构刀为硬接触，在压力作用下，石墨电极会产生裂纹，本发明采用石墨毡更加柔软，具有导电，塑性好，耐高温(耐温700℃以上)等特点。
本发明中装配体装配方式具体为：银基钎料放在刀体上部，合金置于银基钎料的上部，位置关系示意图如图1所示。
优选地，所述电阻钎焊过程中的氧含量为0.01～20ppm，压力为5-40kN。
本发明在钎焊开始开启进气通道，控制氧分压仪的氧含量为0.01～20ppm，然后开启电源加压，压力为5-40kN。如果氧分压过高，母材表面会产生不易去除的氧化膜进而会妨碍钎料润湿母材，因此，通过控制氧分压仪的氧含量及压力可更好的完成电阻钎焊，提高焊接强度。
优选地，所述合金为硬质合金和/或PDC复合片(聚晶金刚石复合片，polycrystalline diamond compact，简称PDC)。
本发明的合金可采用传统的硬质合金或者PDC复合片。优选采用PDC复合片。PDC复合片属于新型功能材料，是采用金刚石微粉与硬质合金衬底在超高压高温条件下烧结而成，既具有金刚石的高硬度、高耐磨性与导热性，又具有硬质合金的强度与抗冲击韧性，是制造切削刀具、钻井钻头及其他耐磨工具的理想材料。
优选地，所述银基钎料为片状银基钎料；
优选地，所述片状银基钎料包括BAg50Cu20Zn28Ni2和/或BAg49Cu16Zn23Ni4.5Mn7.5。
本发明采用的银基钎料具有优异的工艺性能，熔点不高，润湿性能及填缝性能良好，具有优异的强度、塑性、导电的耐腐蚀性能。
优选地，所述银基钎料为复合钎料片；
优选地，以质量百分比计，复合钎料片包括中间层50％～60％，两侧合金层分别为20％～25％；所述复合钎料片的中间层为ZnCuAgMn合金，两侧合金层分别为AgCuLi合金20％～25％；
优选地，所述ZnCuAgMn合金中Zn、Cu、Ag、Mn的质量百分比分别为50％～60％、10％～15％、15％～25％和0.01％～15％；
更优选地，所述ZnCuAgMn合金为Zn57Cu14Ag15Mn14；
优选地，所述AgCuLi合金中Ag、Cu、Li的质量百分比分别为65.7％～75％、24.99％～34％和0.01％～0.3％；
优选地，在所述刀体上放置合金的位置喷涂厚度为0.001～0.1mm的镍或镍钴合金。更优选地，所述AgCuLi合金为Ag72Cu27.8Li0.2。
在钎焊时，一侧的AgCuLi与刀体可以形成很好的冶金结合，另一侧的AgCuLi与合金(刀片)也可更好的结合。
在一种实施方式中，以质量百分比计，所述复合钎料片的中间层为50％～60％，还可以选择51％、52％、53％、54％、55％、56％、57％、58％或59％。
在一种实施方式中，以质量百分比计，所述两侧合金层分别为20％～25％，还可以为21％、22％、23％或24％。
在一种实施方式中，在将刀体、合金、银基钎料组装之前，在刀体(放置合金片的位置)表面喷涂厚度为0.001～0.1mm的镍或者镍钴(NiCo10)合金。
在一种实施方式中，所述合金为PDC复合片，所述钎料为复合钎料片。如果将硬质合金直接更换成PDC复合片，耐磨性将大大提高，但金刚石在700℃以上开始受到不同程度的损伤，表现为：表面石墨化，颗粒内出现裂纹或碎裂等，从而导致其切屑、冲击、耐磨等性能下降。由于强度要求，盾构刀具钎焊常用钎料为BAg50Cu20Zn28Ni2(熔化温度660-705℃)和BAg49Cu16Zn23Ni4.5Mn7.5(熔化温度680-705℃)，钎焊温度约750℃，使得PDC复合片中的金刚石出现石墨化现象。本发明采用的复合钎料片内层熔点略低于外层，可更好的提升焊接处的强度。钎缝合金成分为BAg50Cu20Zn28Ni2LiCo和BAg49Cu16Zn23Ni4.5Mn7.5LiCo。
优选地，将所述装配体的刀体和合金表面涂覆钎剂膏；
优选地，所述钎剂膏包括QJ102钎剂膏；
优选地，所述钎剂膏包括如下重量份数的组分：QJ102钎剂膏75～85份、硼粉1～4份和润湿剂10～15份；
更优选地，所述润湿剂包括胶体和/或水。
在一种实施方式中，所述QJ102钎剂膏为75～85份，还可以选择76份、77份、78份、79份、80份、81份、82份、83份或84份。
在一种实施方式中，所述硼粉为1～4份，还可以选择1.5份、2份、2.5份、3份或3.5份。
在一种实施方式中，所述润湿剂为10～15份，还可以选择11份、12份、13份或14份。
本发明组成装配体后，涂少量钎剂膏，防止高温环境的氧化，减少焊缝氧化；在硬质合金下部的刀体表面涂阻流剂，阻流剂包括氧化铝膏、氧化铝乳、石墨膏或石墨乳。
QJ102钎剂膏包括如下质量百分比的组分：42％氟化钾、23％氟硼酸钾和35％硼酐。
优选地，在所述装配体中，合金外围的刀体表面涂覆钎涂层；
优选地，所述钎涂层由包括如下重量份数的组分制备得到：金刚石微粉5～35份、QJ102钎剂膏5～15份、银基钎料粉20～35份、碳化物颗粒25～40份、胶黏剂10-35份；
为了提高盾构机刀具的焊接质量，在焊接过后需要钎涂耐磨涂层。先钎焊后堆焊耐磨层的方式工艺复杂，加热温度高，热损伤大，难以实现自动化生产。本发明在电阻钎焊的同时进行钎涂工艺。进而获得性能更加优异的盾构机刀具。
在一种实施方式中，所述金刚石微粉为5～35份，还可以选择10份、15份、20份、25份或30份。
在一种实施方式中，所述QJ102钎剂膏为5～15份，6份、7份、8份、9份、10份、11份、12份、13份或14份。
在一种实施方式中，所述银基钎料粉为20～35份，还可以选择25份或30份。
在一种实施方式中，所述碳化物颗粒为25～40份，还可以选择30份或35份。
在一种实施方式中，所述胶黏剂为10-35份；还可以选择15份、20份、25份或30份。
本发明通过各组分的配合作用，得到的钎涂层具有优异的耐磨性能和强度。
优选地，所述钎涂的涂层由包括如下重量份数的组分制备得到：金刚石微粉10～20份、QJ102钎剂膏7～12份、银基钎料粉22～30份、碳化物颗粒28～35份、胶黏剂15-30份。
通过进一步优选涂层的原料配比，可进一步提高涂层的耐磨性能及强度。
优选地，所述银基钎料粉包括BAg50Cu20Zn28Ni2和/或BAg49Cu16Zn23Ni4.5Mn7.5；
优选地，所述碳化物包括碳化钛和/或碳化铬。
优选地，所述金刚石微粉的粒度为140～325目。
在一种实施方式中，所述金刚石微粉的粒度范围为140～325目，还可以选择170目、200目、230目、250目、270目或300目中的任一粒度范围。
优选地，所述金刚石微粉的粒度为200～300目。
优选地，所述碳化物颗粒的粒度为30～100目。
在一种实施方式中，所述碳化物颗粒的粒度为30～100目，还可以选择40目、50目、60目、70目或80目中的任一粒度范围。
优选地，所述碳化物颗粒的粒度为40～60目；
优选地，所述银基钎料粉的粒度为180～300目。
在一种实施方式中，所述银基钎料粉的粒度范围为180～300目，还可以选择170目、200目、230目、250目或270目中的任一粒度范围。
优选地，所述银基钎料粉的粒度为200～250目。
本发明将PDC复合片替代传统的硬质合金，钎涂金刚石微粉替代传统的堆焊碳化钨颗粒，焊接温度降低，热损伤小，钎焊和耐磨层焊接一体，提高效率和产品质量。
优选地，所述电阻钎焊过程包括预热和升温加热的过程；
优选地，将所述装配体预热至490～520℃后进行保温，保温时间为1～60s，升温加热至725-800℃进行保温，保温时间为30～120s；
优选地，升温加热后对装配体进行冷却，至温度为180-250℃。
在一种实施方式中，所述装配体冷却至温度为180～250℃，还可以选择190℃、200℃、210℃、220℃、230℃或240℃。
优选地，升温加热的过程采用中频感应加热。
为达到与感应焊接对比试验效果，对盾构刀侧面打孔，孔深90mm，加热过程使用热电偶进行实时测温监控，预先使用电阻焊机对焊件进行预加热，使焊件温度达到490～520℃，然后保温1～60s，再次加热并记录温度，记录温升情况，温升至725-800℃保温30～120s至钎料熔化；升温加热的过程可以采用电阻加热，也可采用中频感应加热。
在一种实施方式中，将盾构刀钎焊分为两个阶段，第一阶段采用电阻加热，起到整体预热作用；第二阶段采用中频感应加热，重点加热焊缝区域，提高钎焊效率和钎焊质量，降低能耗。
下面将结合具体的实施例对本发明作进一步的解释说明。
实施例1
一种盾构机刀具的电阻钎焊方法，包括以下步骤：
(a)将刀体、硬质合金和片状银基钎料BAg50Cu20Zn28Ni2进行喷砂处理；
(b)将刀体、硬质合金和片状银基钎料组装成装配体，硬质合金表面涂QJ102钎剂膏；在硬质合金下部的刀体表面涂氧化铝膏；
(c)对上述装配体进行电阻钎焊，本发明电阻钎焊设备是电阻钎焊设备外部设置有密封外壳，一端设置有进气通道，通入氮气或氩气保护，另一端设置有出气通道和氧分压测试通道(接氧分压测试仪)。电阻钎焊设备上下电极为石墨毡，电阻钎焊设备功率为80-200kW，电阻钎焊设备上下电极为石墨毡，将装配体放置在电阻钎焊设备上下电极间，开启进气通道，使氧分压仪氧含量达到20ppm；然后开启电源加压，压力为40kN；对盾构刀侧面打孔，孔深90mm，加热过程使用热电偶进行实时测温监控，预先使用电阻焊机对焊件进行预加热，使焊件温度达到500℃，然后保温30s，再次加热并记录温度，记录温升情况，温升至725℃保温1min至钎料熔化；
(d)装配体在密封设备中冷却至180℃后出炉。
实施例2
一种盾构机刀具的电阻钎焊方法，包括以下步骤：
(a)将刀体、硬质合金和片状银基钎料BAg49Cu16Zn23Ni4.5Mn7.5进行喷砂处理；
(b)将刀体、硬质合金和片状银基钎料组装成装配体，硬质合金表面涂QJ102钎剂膏，组成装配体后，涂少量QJ102钎剂膏，在硬质合金下部的刀体表面涂氧化铝乳；
(c)对上述装配体进行电阻钎焊，本发明电阻/感应复合钎焊设备是电阻钎焊设备外部设置有密封外壳，一端设置有进气通道，通入氮气或氩气保护，另一端设置有出气通道和氧分压测试通道(接氧分压测试仪)。电阻钎焊设备上下电极为石墨毡，上下电极之间有中频感应加热线圈。电阻钎焊设备功率为200kW；将装配体放置在电阻钎焊设备上下电极间，开启进气通道，使氧分压仪氧含量达到10ppm；然后开启电源加压，压力为5kN；为达到与感应焊接对比试验效果，对盾构刀侧面打孔，孔深90mm，加热过程使用热电偶进行实时测温监控，预先使用电阻焊机对焊件进行预加热，使焊件温度达到520℃，然后保温20s；开启中频感应加热加热并记录温度，记录温升情况，温升至800℃保温30s至钎料熔化；
(d)装配体在密封设备中冷却至250℃后出炉。
实施例3
一种盾构机刀具的电阻钎焊方法，包括以下步骤：
(a)将刀体、PDC复合片和复合钎料片BAg72Cu27.8Li0.2/Zn57Cu14Ag15Mn14/BAg72Cu27.8Li0.2进行喷砂处理；
其中，复合钎料片以质量百分比计，中间层Zn57Cu14Ag15Mn14为50％，两边层Ag72Cu27.8Li0.2分别为25％；
(b)将PDC复合片、刀体槽(放置PDC复合片的位置)喷涂上厚度为0.01mm的镍钴合金层(NiCo10)；
(c)将刀体、PDC复合片和片状银基钎料组装成装配体后涂少量钎剂膏并进行电阻钎焊；
其中，电阻钎焊设备同实施例1，钎剂膏包括如下重量份数的组分：QJ102钎剂膏75～85份、硼粉1～4份和水10～15份；
电阻钎焊设备功率为80-200kW，对盾构刀侧面打孔，孔深90mm，加热过程使用热电偶进行实时测温监控，预先使用电阻焊机对焊件进行预加热，使焊件温度达到510℃，然后保温40s，再次加热并记录温度，记录温升情况，温升至670℃保温2分钟至钎料熔化并充分扩散反应；
(d)装配体在密封设备中冷却至210℃后出炉。
实施例4
一种盾构机刀具的电阻钎焊方法，除复合钎料片以质量百分比计，中间层Zn57Cu14Ag15Mn14为60％，两边层Ag72Cu27.8Li0.2分别为20％以外，其他操作同实施例3。
实施例5
一种盾构机刀具的电阻钎焊方法，除复合钎料片以质量百分比计，中间层Zn57Cu14Ag15Mn14为56％，两边层Ag72Cu27.8Li0.2分别为22％以外，其他操作同实施例3。
实施例6
一种盾构机刀具的电阻钎焊方法，包括以下步骤：
(a)将刀体、PDC复合片和片状银基钎料BAg50Cu20Zn28Ni2进行喷砂处理；
(b)将上述刀体、PDC复合片和片状银基钎料BAg50Cu20Zn28Ni2组装成装配体，组成装配体后，涂少量钎剂膏；在PDC复合片及PDC复合片下部的刀体表面涂覆钎涂层，
其中，钎涂的涂层由包括如下重量份数的组分制备得到：金刚石微粉5份、QJ102钎剂膏15份、银基钎料粉20份、碳化物颗粒40份、胶黏剂35份；银基钎料粉包括BAg50Cu20Zn28Ni2，碳化物为碳化钛。
金刚石微粉的粒度为150～200目；碳化物颗粒的粒度为50～60目；银基钎料粉的粒度为200～300目；
(c)对装配体进行钎焊，钎焊设备同实施例1；电阻钎焊设备功率为150kW，将装配体放置在电阻钎焊设备上下电极间，开启进气通道，使氧分压仪氧含量达到0.01ppm；然后开启电源加压，压力为30kN；对盾构刀侧面打孔，孔深90mm，加热过程使用热电偶进行实时测温监控，预先使用电阻焊机对焊件进行预加热，使焊件温度达到500℃，然后保温30s，再次加热并记录温度，记录温升情况，温升至780℃保温2分钟至钎料熔化；
(d)装配体在密封设备中冷却至210℃后出炉。
实施例7
一种盾构机刀具的电阻钎焊方法，除钎涂的涂层由包括如下重量份数的组分制备得到：金刚石微粉35份、QJ102钎剂膏5份、银基钎料粉35份、碳化物颗粒25份、胶黏剂10份；银基钎料粉包括BAg49Cu16Zn23Ni4.5Mn7.5，碳化物为碳化铬。金刚石微粉的粒度为300目，碳化物颗粒的粒度为30～40目，银基钎料粉的粒度为180～200目以外，其他操作同实施例6。
本发明实施例1～7将电阻钎焊应用于盾构机刀具钎焊，并采用石墨毡作为电极，可更好的对盾构机刀具进行钎焊，进而提高盾构机刀具的焊接强度和使用寿命。
实施例1以刀体、硬质合金和片状银基钎料BAg50Cu20Zn28Ni2进行组装，利用电阻钎焊可更好的提高钎焊的强度。
实施例2将刀体、硬质合金和片状银基钎料BAg49Cu16Zn23Ni4.5Mn7.5进行组装，在电阻钎焊过程中结合中频感应钎焊，即第一阶段采用电阻加热，起到整体预热作用，第二阶段采用中频感应加热，重点加热焊缝区域，提高钎焊效率和钎焊质量，降低能耗。
实施例3～5将刀体、PDC复合片及复合钎料片进行组装，其中，复合钎料片是由三层合金组成，内层熔点略低于外层，通过特定的电阻钎焊操作，在钎焊过程中内外层合金通过熔合以及向母材扩散，实现原位冶金性合成新合金，获得高强度钎缝。
实施例6～7将刀体、PDC复合片和片状银基钎料进行组装并进行电阻钎焊，在钎焊的同时进行钎涂，通过特定的钎涂组合物配合电阻钎焊工艺，进而提高盾构刀具的钎焊强度和使用寿命。
最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述各实施例对本发明进行了详细的说明，但本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的范围。

Claims (20)

1.一种盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，包括以下步骤：将刀体、合金和银基钎料组装成的装配体进行电阻钎焊；
所述电阻钎焊的电极材料包括石墨毡；
在所述装配体中，合金外围的刀体表面涂覆钎涂层；
所述钎涂层由包括如下重量份数的组分制备得到：金刚石微粉5~35份、QJ102钎剂膏5~15份、银基钎料粉20~35份、碳化物颗粒25~ 40份、胶黏剂10-35份；
所述银基钎料粉包括BAg50Cu20Zn28Ni2和/或BAg49Cu16Zn23Ni4.5Mn7.5；
所述碳化物包括碳化钛和/或碳化铬。
2.根据权利要求1所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，所述电阻钎焊过程中的氧含量为0.01~20ppm，压力为5-40kN。
3.根据权利要求1所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，所述合金为硬质合金和/或PDC复合片。
4.根据权利要求1~3中任一项所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，所述银基钎料为片状银基钎料；
所述片状银基钎料包括BAg50Cu20Zn28Ni2和/或BAg49Cu16Zn23Ni4.5Mn7.5。
5.根据权利要求1~3中任一项所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，所述银基钎料为复合钎料片。
6.根据权利要求5所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，以质量百分比计，复合钎料片包括中间层50%~60%，两侧合金层分别为20%~25%；所述复合钎料片的中间层为ZnCuAgMn合金，两侧合金层分别为AgCuLi合金20%~25%。
7.根据权利要求6所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，所述ZnCuAgMn合金中Zn、Cu、Ag、Mn的质量百分比分别为50%~60%、10%~15%、15%~25%和0.01%~15%。
8.根据权利要求6所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，所述AgCuLi合金中Ag、Cu、Li的质量百分比分别为65.7%~75%、24.99%~34%和0.01%~0.3%。
9.根据权利要求5所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，在所述刀体上放置合金的位置喷涂厚度为0.001~0.1mm的镍或镍钴合金。
10.根据权利要求1~3中任一项所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，将所述装配体的刀体和合金表面涂覆钎剂膏。
11.根据权利要求10所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，所述钎剂膏包括QJ102钎剂膏。
12.根据权利要求10所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，所述钎剂膏包括如下重量份数的组分：QJ102钎剂膏75~85份、硼粉1~4份和润湿剂10~15份。
13.根据权利要求12所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，所述润湿剂包括胶体和/或水。
14.根据权利要求1所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，所述金刚石微粉的粒度为140~325目。
15.根据权利要求1所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，所述碳化物颗粒的粒度为30~100目。
16.根据权利要求1所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，所述银基钎料粉的粒度为180~300目。
17.根据权利要求1所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，所述电阻钎焊的过程包括预热和升温加热的过程。
18.根据权利要求1所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，所述电阻钎焊包括以下步骤：将所述装配体预热至490~520℃后进行保温，保温时间为1~60s，升温加热至725-800℃进行保温，保温时间为30~120s。
19.根据权利要求18所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，所述升温加热后对装配体进行冷却，至温度为180-250℃。
20.根据权利要求18所述的盾构机刀具的电阻钎焊方法，其特征在于，所述升温加热的过程采用中频感应加热。
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