CN110936303A - 一种细粒度超硬磨料工具的电镀-钎焊复合制备方法 - Google Patents
一种细粒度超硬磨料工具的电镀-钎焊复合制备方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明公开了一种细粒度超硬磨料工具的电镀‑钎焊复合制备方法，包括清洗、预镀、上砂、补料和钎焊等步骤。本发明结合电镀和钎焊工序，实现对细粒度磨料磨粒的均匀排布、能制备结构复杂的工具、且易于大规模的自动化生产；又具备钎焊工艺对磨粒把持力大、磨粒出露度高、容屑空间大、切削效率高、使用寿命长等诸多优点，并大幅降低对细粒度磨料磨粒造成的热损伤；并且在电镀过程中减少化学药剂的使用，降低对环境的污染，也符合绿色生产。
Description
技术领域
本发明属于超硬磨料工具制造技术领域，特别是涉及一种细粒度超硬磨料工具的电镀-钎焊复合制备方法。
背景技术
随着工业科学技术的不断发展，硬脆性材料在机械工业、化工行业、发动机、航空航天、信息技术、半导体等众多行业的应用越发广泛。硬脆性材料由于其独特的材料结构，使其具备优良的耐磨损、耐热、耐腐蚀、高硬度等综合性能，但同时导致其可加工性差、加工效率低、成品质量难以保证等诸多加工难题。超硬磨料工具(如金刚石工具)被认为是加工硬脆材料较佳的工具选择。
目前在实际生产过程中所用到的细粒度超硬磨料工具主要由电镀工艺制备而成，电镀法工艺简单、精度高、磨料磨粒排布均匀、能制备结构复杂的工具、且能实现大规模的自动化生产；但其对磨粒的把持为机械包埋，把持力较低导致磨粒较早发生脱落，实际生产中工具的消耗量大。此外，普通电镀制备前对工具基体进行化学除锈、有机溶剂除油、酸侵蚀等工序，会引入化学试剂等，导致化学药品的排放较大，容易造成环境污染。
近些年，高温钎焊超硬磨料工具由于其对磨粒把持力大、磨粒出露度高、容屑空间大、切削效率高、使用寿命长等诸多优点，使其成为热点技术；但钎焊过程中高温对磨粒造成较大热损伤，使其技术的应用主要局限在大颗粒磨料磨粒工具的制备中，同时钎焊工具制备过程存在着磨粒难以自动上砂导致人工成本高、以及人工上砂后磨粒排布均匀性差等问题。
目前高温钎焊过程中使用的钎料合金主要为Ni-Cr基钎料合金，基于前期的研究表明：由于触媒元素Ni的存在，高温加热过程中磨粒发生石墨化并造成较大的热损伤。
发明内容
有鉴于此，本发明的目的在于提供一种结合电镀工艺和钎焊工艺的优点，解决超硬磨料工具在电镀生产应用过程中出现的磨粒较早发生脱落和过多引入化学试剂的问题，并且解决超硬磨料工具在钎焊生产应用过程中出现的磨粒均匀性差和高温加热过程发生石墨化而热损伤的问题。
并大幅降低超硬磨料工具对细粒度磨料磨粒造成热损伤的一种细粒度超硬磨料工具的电镀-钎焊复合制备方法。
为了达成上述目的，本发明的技术方案是：
一种细粒度超硬磨料工具的电镀-钎焊复合制备方法，包括如下步骤：
(1)清洗：先使用超声波清洗机在无水乙醇或者丙酮中清洗工具基体，去除工具基体表面上的油污和氧化物并晾干；
(2)预镀：在晾干的工具基体的工作区预镀上一层电镀基质金属，形成预镀合金层；
(3)上砂：将细粒度磨料镀在工具基体的预镀合金层上，使细粒度磨料埋入沿预镀合金层厚度方向1/5～1/4深的位置，保证触碰预镀合金层上的磨粒时不脱落即可，得到镀磨粒区；
(4)补料：在镀磨粒区补充活性钎料合金，得到工具毛坯，该活性钎料合金与步骤(2)电镀工序中的电镀基质金属为除去镍基合金外的同一金属基合金；
(5)钎焊：将制好的工具毛坯进行钎焊。
采用上述技术方案后，本发明一种细粒度超硬磨料工具的电镀-钎焊复合制备方法，具有以下有益效果：本发明结合电镀工艺和钎焊工艺，在钎焊工序中使用不含触媒元素Ni的活性钎料合金，在电镀工序中使用非Ni基合金作为基质金属，既不含触媒元素Ni又与活性钎料合金相搭配，使电镀-钎焊复合法的工艺性更好，适用于金刚石、立方氮化硼等超硬磨料，及不同形状规格的超硬磨料工具。通过本发明的制备方法实现对细粒度磨料磨粒的均匀排布、能制备结构复杂的工具、且易于大规模的自动化生产；又具备钎焊工艺对磨粒把持力大、磨粒不易脱落、磨粒出露度高、容屑空间大、切削效率高、使用寿命长等诸多优点，并大幅降低对细粒度磨料磨粒造成的热损伤；并且在电镀过程中减少化学药剂的使用，降低对环境的污染，也符合绿色生产。
优选地，步骤(2)用于电镀的电镀基质金属为Cu-Sn合金，所述步骤(4)用于钎焊的活性钎料合金为Cu-Sn-Ti合金。
优选地，步骤(2)用于电镀的电镀基质金属为Ag-Cu合金，所述步骤(4)用于钎焊的活性钎料合金为Ag-Cu-In-Ti合金。
优选地，步骤(3)中，细粒度磨料包括原始超硬磨料。
优选地，原始超硬磨料包括金刚石和/或立方氮化硼。
优选地，步骤(3)中，细粒度磨料还包括预镀磨粒。
预选地，预镀磨粒为镀钛金刚石。
优选地，步骤(5)中，在8*10-4Pa的真空环境中、在860oC～950oC下将制好的工具毛坯加热10～30min，进行钎焊操作。
附图说明
图1为本发明的工艺示意图。
图中，(a)表示预镀，(b)表示上砂，(c)表示补料，(d)表示钎焊。
图2为金刚石磨粒表面的扫描电镜SEM图；
图3为金刚石磨粒表面的拉曼光谱图；
图4为金刚石磨粒冲击破碎料粉末化的扫描电镜SEM图。
具体实施方式
为了进一步解释本发明的技术方案，下面通过具体实施例来对本发明进行详细阐述。
(一)一种细粒度超硬磨料工具的电镀-钎焊复合制备方法，包括如下步骤：
(1)清洗：先使用超声波清洗机在无水乙醇或者丙酮中清洗工具基体，去除工具基体表面上的油污和氧化物并晾干即可，避免化学药品的排放、减少对环境的污染，本实施例中，工具基体为40Cr铣磨头基体；
(2)预镀：如图1所示，遮挡无需电镀的基体处，在晾干的工具基体的工作区预镀上一层电镀基质金属，形成预镀合金层，本实施例中，电镀基质金属为Cu-Sn合金，具体可用Cu-Sn合金电镀液进行电镀操作；
(3)上砂：将细粒度磨料镀在工具基体的预镀合金层上，使细粒度磨料埋入沿预镀合金层厚度方向1/5～1/4深的位置，保证触碰预镀合金层上的磨粒时不脱落即可，得到镀磨粒区，触碰时采用轻微触碰即可，保证制样过程中移动或者蹭到的时候不会掉落。本实施例中，细粒度磨料为230/270#金刚石，即细粒度金刚石，本发明中所谓细粒度金刚石通常认定是粒度小于40μm的金刚石；
(4)补料：在镀磨粒区补充活性钎料合金，得到工具毛坯，该活性钎料合金与步骤(2)电镀工序中的电镀基质金属为除去镍基合金外的同一金属基合金，本实施例中，活性钎料合金相应为Cu-Sn-Ti钎料合金，；
(5)钎焊：将制好的工具毛坯进行钎焊，具体地，在8*10-4Pa的真空环境中、在860oC～950oC下将制好的工具毛坯加热10～30min。在钎焊与电镀两个工序步骤中都使用Cu-Sn基合金，两个的液相线差较小，并且焊后的组织性能相近。
需要说明的是，本发明中，步骤(2)用于电镀的电镀基质金属除了采用上述Cu-Sn合金外，还可采用Ag-Cu合金等，步骤(4)用于钎焊的活性钎料合金除了采用上述Cu-Sn-Ti钎料合金外，还可采用Ag-Cu-In-Ti合金等；步骤(3)的细粒度磨料包括金刚石、立方氮化硼等原始超硬磨料，此外，细粒度磨料除了包括原始超硬磨料外，还可包括预镀磨粒(比如镀钛金刚石等)。
本发明一种细粒度超硬磨料工具的电镀-钎焊复合制备方法，本发明结合电镀工艺和钎焊工艺，在钎焊工序中使用不含触媒元素Ni的活性钎料合金，在电镀工序中使用非Ni基合金作为基质金属，既不含触媒元素Ni又与活性钎料合金相搭配，使电镀-钎焊复合法的工艺性更好。若加入Ni元素会使得合金液相线升高，同时可能导致焊后组织的不均匀。通过本发明的制备方法实现对细粒度磨料磨粒的均匀排布、能制备结构复杂的工具、且易于大规模的自动化生产；又具备钎焊工艺对磨粒把持力大、磨粒出露度高、容屑空间大、切削效率高、使用寿命长等诸多优点，并大幅降低对细粒度磨料磨粒造成的热损伤；并且在电镀过程中减少化学药剂的使用，降低对环境的污染，也符合绿色生产。
(二)相关测试数据
将Cu-48Sn-2Cr合金及Ni-Cr-P合金钎焊后的金刚石磨料进行王水腐蚀，去除磨粒表面金属，再将去除表面金属后的金刚石磨料在超声酒精浴中将碳化物部分去除，用以进行金刚石颗粒表面化学侵蚀的观察、石墨化表征(XRD检查)、以及冲击韧性试验。
(1)冲击韧性测试
Table 1
Impact toughness of diamond grits brazed using Cu-48Sn-2Cr and Ni-Cr-P filer alloys.
上表为表1，表1为采用Cu-48Sn-2Cr和Ni-Cr-P合金钎焊金刚石磨粒的冲击韧性的测试数据表，其中Experiment Bumber表示实验编号；Filler alloy表示填充合金；Brazingtemperature表示钎焊温度；Brazing time表示钎焊时间；Impact toughness，表示冲击韧性。表1的数据显示，原始金刚石的TI测量值为50.0±1.1，取其为评价钎料合金钎焊金刚石磨粒力学完整性的参考数据。表中Sn-50Cu-2C即表示Cu-48Sn-2Cr，二者为不同的表达方式。由表1可知，Cu-48Sn-2Cr合金在750℃，30、60min条件下钎焊的金刚石磨粒TI值略有下降，分别为47.0±0.6％和44.6±2.6％。而采用Ni-Cr-P填充合金时，经过5min的短钎焊时间后，金刚石磨粒的TI值迅速下降至26.8±4.3％。当钎焊时间延长到30分钟时，Ni-Cr-P合金钎焊的金刚石TI值为2.3±1.3％，说明机械完整性完全丧失。表明不含Ni元素的Cu-48Sn-2Cr合金在钎焊金刚石磨粒的力学完整性方面优于商业Ni-Cr-P合金。
(2)化学侵蚀测试
图2中，(a)为使用Cu-48Sn-2Cr合金在750℃钎焊30min的SEM图，图中标尺10um；(b)为使用Cu-48Sn-2Cr合金在750℃钎焊60min的SEM图，图中标尺10um；(c)为使用Cu-48Sn-2Cr合金在950℃钎焊30min的SEM图，图中标尺10um；(d)为使用Ni-Cr-P合金在750℃钎焊30min的SEM图，图中标尺10um。
由图2可知，采用Cu-48Sn-2Cr合金在750℃，30min条件下钎焊的金刚石磨粒表面出现了脊状形貌，当钎焊时间延长到60分钟后，脊状形态稍密集。当钎焊温度增加到950℃时，Cu-Sn-Cr和Ni-Cr-P合金钎焊的金刚石颗粒表面完全被空洞覆盖，如图2(C)和(d)所示。但是Cu-Sn-Cr合金钎焊的腐蚀表面相对于Ni-Cr-P合金的粗糙程度要小，使用含Ni元素的钎料合金焊后的磨粒表面化学侵蚀更明显。
(3)石墨化测试
采用Cu-48Sn-2Cr和Ni-Cr-P合金钎焊金刚石磨粒表面获得如图3所示的拉曼光谱图，其中，横纵标Raman wavenumber表示拉曼光谱；纵坐标Intensity表示(散射光)强度。
由图3可知，Cu-Sn-Cr合金钎焊后的金刚石磨粒拉曼光谱只检测到金刚石峰1332cm-1。然而，在Ni-Cr-P合金钎焊的金刚石砂上，可以观察到一个1355cm-1到1530cm-1的非晶碳穹状峰，即生成微石墨颗粒。相比之下，Cu-Sn-Cr合金钎焊后的金刚石保持了原来的结构，没有发生石墨或非晶碳的相变，大大降低了生产过程的热损耗。
(4)磨粒破碎料粉末化测试
图4中，(a)未经处理；(b)用Cu-48Sn-2Cr合金在750℃钎焊30min，图中标尺300um；(c)用Cu-48Sn-2Cr合金在750℃钎焊60min，图中标尺300um；(d)用Cu-48Sn-2Cr合金在950℃钎焊30min，图中标尺300um；(e)用Cu-48Sn-2Cr合金在950℃钎焊5min，图中标尺300um；(f)用Ni-Cr-P合金在950℃钎焊5min，图中标尺300um。
如图4(a)-(c)所示，经过冲击试验，Cu-Sn-Cr合金钎焊后的金刚石磨粒与原金刚石磨粒相比基本完好。但是，当温度升高到950℃时，Cu-Sn-Cr合金的金刚石颗粒钎焊表面的化学腐蚀度增强。结果导致冲击韧性下降，部分受冲击的金刚石磨粒被粉碎，如图4(d)所示。使用镍基填充合金时，除表面腐蚀外，还发生了金刚石磨粒的非晶化和石墨化。因此，经过5min的高温钎焊，金刚石磨粒的冲击韧性迅速降低到26.8，受冲击后的金刚石磨粒部分机械性能降低，如图4(e)所示。使用Ni-Cr-P合金钎焊30min后，金刚石磨粒的冲击韧性消失，冲击后的金刚石磨粒完全粉化，如图4(f)所示。
上述实施例和附图并非限定本发明的产品形态和式样，任何所属技术领域的普通技术人员对其所做的适当变化或修饰，皆应视为不脱离本发明的专利范畴。
Claims (8)
1.一种细粒度超硬磨料工具的电镀-钎焊复合制备方法，其特征在于，包括如下步骤：
(1)清洗：先使用超声波清洗机在无水乙醇或者丙酮中清洗工具基体，去除工具基体表面上的油污和氧化物并晾干；
(2)预镀：在晾干的工具基体的工作区预镀上一层电镀基质金属，形成预镀合金层；
(3)上砂：将细粒度磨料镀在工具基体的预镀合金层上，使细粒度磨料埋入沿预镀合金层厚度方向1/5～1/4深的位置，保证触碰预镀合金层上的磨粒时不脱落即可，得到镀磨粒区；
(4)补料：在镀磨粒区补充活性钎料合金，得到工具毛坯，该活性钎料合金与步骤(2)电镀工序中的电镀基质金属为除去镍基合金外的同一金属基合金；
(5)钎焊：将制好的工具毛坯进行钎焊。
2.如权利要求1所述的一种细粒度超硬磨料工具的电镀-钎焊复合制备方法，其特征在于：步骤(2)用于电镀的电镀基质金属为Cu-Sn合金，所述步骤(4)用于钎焊的活性钎料合金为Cu-Sn-Ti合金。
3.如权利要求1所述的一种细粒度超硬磨料工具的电镀-钎焊复合制备方法，其特征在于：步骤(2)用于电镀的电镀基质金属为Ag-Cu合金，所述步骤(4)用于钎焊的活性钎料合金为Ag-Cu-In-Ti合金。
4.如权利要求1所述的一种细粒度超硬磨料工具的电镀-钎焊复合制备方法，其特征在于：步骤(3)中，细粒度磨料包括原始超硬磨料。
5.如权利要求4所述的一种细粒度超硬磨料工具的电镀-钎焊复合制备方法，其特征在于：原始超硬磨料包括金刚石和/或立方氮化硼。
6.如权利要求4所述的一种细粒度超硬磨料工具的电镀-钎焊复合制备方法，其特征在于：步骤(3)中，细粒度磨料还包括预镀磨粒。
7.如权利要求6所述的一种细粒度超硬磨料工具的电镀-钎焊复合制备方法，其特征在于：所述预镀磨粒为镀钛金刚石。
8.如权利要求1所述的一种细粒度超硬磨料工具的电镀-钎焊复合制备方法，其特征在于：步骤(5)中，在8*10-4Pa的真空环境中、在860℃～950℃下将制好的工具毛坯加热10～30min，进行钎焊操作。
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| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN110936303A (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111515767A (zh) * | 2020-05-15 | 2020-08-11 | 湖南科技大学 | 一种多粒度多形态磨粒钎焊磨具的制备及高效精密磨削方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20010033804A1 (en) * | 2000-02-10 | 2001-10-25 | An Jung Soo | Abrasive dressing tool and method for manufacturing the tool |
| CN102712080A (zh) * | 2010-06-15 | 2012-10-03 | 新日本制铁株式会社 | 锯线 |
| CN104440605A (zh) * | 2014-11-11 | 2015-03-25 | 河南富耐克超硬材料股份有限公司 | 一种多角形超硬复合磨料、采用该磨料制备磨具的方法 |
| EP2939783A1 (en) * | 2014-05-02 | 2015-11-04 | United Technologies Corporation | Abrasive sheathing |
| CN107921608A (zh) * | 2015-06-29 | 2018-04-17 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 研磨制品和形成方法 |
| CN110125828A (zh) * | 2019-05-28 | 2019-08-16 | 蚌埠学院 | 一种金刚石工具的制备方法 |
-
2019
- 2019-12-26 CN CN201911365094.1A patent/CN110936303A/zh active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20010033804A1 (en) * | 2000-02-10 | 2001-10-25 | An Jung Soo | Abrasive dressing tool and method for manufacturing the tool |
| CN102712080A (zh) * | 2010-06-15 | 2012-10-03 | 新日本制铁株式会社 | 锯线 |
| EP2939783A1 (en) * | 2014-05-02 | 2015-11-04 | United Technologies Corporation | Abrasive sheathing |
| CN104440605A (zh) * | 2014-11-11 | 2015-03-25 | 河南富耐克超硬材料股份有限公司 | 一种多角形超硬复合磨料、采用该磨料制备磨具的方法 |
| CN107921608A (zh) * | 2015-06-29 | 2018-04-17 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 研磨制品和形成方法 |
| CN110125828A (zh) * | 2019-05-28 | 2019-08-16 | 蚌埠学院 | 一种金刚石工具的制备方法 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 杨展，段隆臣，章文姣，王恒等编著: "《新型金刚石钻头研究》", 30 November 2012 * |
| 黄晓猛; 齐岳峰; 张国清; 陈晓宇; 郭菲菲: "《Al2O3陶瓷活性连接用AgCuInTi合金钎料性能》", 《焊接》 * |
| 龙伟民编著: "《超硬工具钎焊技术》", 31 October 2016 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111515767A (zh) * | 2020-05-15 | 2020-08-11 | 湖南科技大学 | 一种多粒度多形态磨粒钎焊磨具的制备及高效精密磨削方法 |
| CN111515767B (zh) * | 2020-05-15 | 2022-01-28 | 湖南科技大学 | 一种多粒度多形态磨粒钎焊磨具的制备及高效精密磨削方法 |
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