CN110929350A - 一种考虑齿面磨损的摩擦热流量预测方法 - Google Patents
一种考虑齿面磨损的摩擦热流量预测方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN110929350A CN110929350A CN201911166002.7A CN201911166002A CN110929350A CN 110929350 A CN110929350 A CN 110929350A CN 201911166002 A CN201911166002 A CN 201911166002A CN 110929350 A CN110929350 A CN 110929350A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- gear
- tooth surface
- tooth
- driven wheel
- meshing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Gears, Cams (AREA)
Abstract
本发明公开了一种考虑齿面磨损的摩擦热流量预测方法,与传统解决方案相比,本发明考虑到齿面磨损量对摩擦热流量的影响,更接近齿轮运行过程中摩擦热流量分布;而且此方法不仅能够得到齿面摩损量对摩擦热流量的影响,还可以得到齿面磨损量对齿面载荷分布与齿面的表面粗糙度的影响。
Description
技术领域
本发明涉及齿轮设计领域,尤其涉及一种考虑齿面磨损的摩擦热流量预测方法。
背景技术
齿轮在运转过程中,由于齿之间的相互摩擦,会产生大量的热量,乃至引起齿面胶合、降低齿轮寿命,导致运转环境升温影响其他部件等影响。而主要由摩擦系数、相对滑动速度和接触压力决定齿面摩擦热流量是导致齿面温升的主要因素之一;因此在设计齿轮的过程中需要预测齿轮的摩擦摩擦热流量,从而防止设计的齿轮由于升温过高导致出现的事故。人们已经建立了准静态下齿面摩擦热流量的预测方法,其未考虑齿面磨损对其的影响。而在齿轮运行过程是动态的,齿面磨损是一直存在的,并且对齿面摩擦热流量有一定的影响,因此,在分析齿面摩擦热流量时应考虑齿面磨损量对其的影响,从而得到更准确的预测结果。
名词解释:
Archard模型:Archard根据实验研究提出了相对滑动的两接触面之间的磨损计算模型,其计算公式为:式中,V表示磨损体积;s表示相对滑动距离;W表示接触点法向载荷;H表示接触表面硬度;K为无量纲的磨损系数。
发明内容
本发明的目的是公开一种考虑齿面磨损的摩擦热流量预测方法,与传统解决方案相比,本发明考虑到齿面磨损量对摩擦热流量的影响,更接近齿轮运行过程中摩擦热流量分布;而且此方法不仅能够得到齿面摩损量对摩擦热流量的影响,还可以得到齿面磨损量对齿面载荷分布与齿面的表面粗糙度的影响。
为了达到上述目的,本发明的技术方案如下:
一种考虑齿面磨损的摩擦热流量预测方法,包括如下步骤:
步骤一、得到齿轮的基本参数,所述基本参数包括基本几何参数、基本运行参数和其他基本参数;所述基本几何参数包括:齿轮齿数Zi;齿轮模数m;齿宽B;齿轮分度圆压力角α;齿轮材料的泊松比与弹性模量分别为μi和Ei;齿轮材料的热传导系数、密度和比热容分别为λi、ρi和ci;表面粗糙度Ra;基本运行参数包括齿轮的转速ni,i=p或g分别表示为主动轮和从动轮;齿轮输入扭矩T;所述其他基本参数包括:齿轮运行周期数N;最终齿轮运行周期数N0;磨损阈值h0,当累积磨损量达到磨损阈值h0时,齿面载荷进行重新分布;齿面的原始表面粗糙度Ra;
步骤二、齿轮副的接触应力p与接触半宽aH分别表示为:
式中,Fnc为齿轮啮合时法向啮合力;B为齿轮的齿宽;REC与E12为直齿轮的综合曲率半径和等效弹性模量;ν表示齿轮材料的泊松比;
步骤三、根据Achrard磨损模型,齿面磨损累积量hi表达为:
Δh=k0·p·s
式中,i=p,g;其中p,g分别表示主动轮与从动轮;k0表示齿面磨损系数,s表示相对滑移距离;
步骤四、当hi≥h0时,磨损后双齿啮合区的载荷表达为:
式中,hp(c)和hg(c)分别表示主动轮与从动轮在啮合点c的磨损量;
hp(c+Pb)和hg(c+Pb)分别表示主动轮与从动轮在啮合点(c+Pb)的磨损量;Pb为齿轮的基圆齿距;CT表示齿轮单位齿宽的啮合刚度;
步骤五、齿面考虑磨损后的表面粗糙度Ra-h近似表达为:
其中,yj表示未磨损的表面轮廓第j个点的高度;hj表示第j个点的磨损量;n表示齿面离散的啮合点数;
步骤六、齿面摩擦系数μc表达为:
式中,Fnc为齿轮啮合时法向啮合力;B表示齿宽;α表示齿轮分度圆压力角;vp与vg分别为主动轮与从动轮在啮合位置的切向绝对速度;R表示等效曲率半径;η为空气的动力粘度;XR表示齿面粗糙度因子,表示为:
式中,Ra,p和Ra,g分别表示主、从动轮的表面粗糙度;
步骤七、主、从动轮摩擦热流量Qp和Qg分别表示为:
其中,vc表示齿轮的相对滑动速度;μc为摩擦系数;γ为热能转换系数,0.95;aH为接触半宽;β为热流密度分配系数;p表示接触应力。
进一步的改进,
其中,λp、ρp、cp分别表示主动轮材料的热传导系数、密度和比热容,λg、ρg、cg分别表示从动轮材料的热传导系数、密度和比热容,vp与vg分别为主动轮与从动轮在啮合位置的切向绝对速度。
进一步的改进,在任意啮合点C的相对滑动速度可表示为:vc=|vp-vg|
vp与vg分别为主动轮与从动轮在啮合位置的切向绝对速度。
式中,np表示主动轮转速;ng表示从动轮转速;R1与R2分别表示主动轮与从动轮的啮合曲率半径。
进一步的改进,所述步骤二中的综合曲率半径与等效弹性模量分别表示为:
R1表示主动轮的啮合曲率半径,R2表示从动轮的啮合曲率半径,Ep表示主动轮的弹性模量,Eg表示从动轮的弹性模量。
参考文件:
[1].高速齿轮啮合传动温度场的精确计算方法(专利申请号:201811019903.9)
[2].面齿轮啮合过程中压力角对齿面摩擦生热的影响分析(期刊论文:中南大学学报)
[3].考虑齿面温升的渐开线直齿轮粘着磨损计算方法(学位论文:湖南大学)
[4].渐开线直齿轮齿面磨损及其对齿面摩擦特性的影响研究(学位论文:太原理工大学)
[5].乏/无油润滑航空齿轮传动的磨损及温度场分析(学位论文:南京航空航天大学)。
附图说明:
图1为本发明的流程图;
图2a为单齿啮合区载荷分配图;
图2b为双齿啮合区载荷分配图;
图3为轮廓表面点的高度图;
图4为主动轮的磨损计算的摩擦热流量图;
图5为从动轮的磨损计算的摩擦热流量图;
图6为主动轮未磨损计算的摩擦热流量图;
图7为从动轮未磨损计算的摩擦热流量图。
具体实施方式
实施例1
(1)假设在啮合过程中齿面磨损系数是固定值。
首先对齿轮齿面的磨损量通过Archard模型进行计算分析,并对磨损后的齿轮载荷分布和表面粗糙度进行了分析。最后对齿轮在啮合过程中的摩擦热流量进行了分析,已知参数:a.基本几何参数:设Zi为齿轮齿数;m为齿轮模数;B为齿宽;α为齿轮分度圆压力角;μi和Ei分别为齿轮材料的泊松比与弹性模量;λi、ρi、ci分别表示为齿轮材料的热传导系数、密度和比热容,(其中i=p,g分别表示为主动轮和从动轮);表面粗糙度Ra。b.基本运行参数:ni表示齿轮的转速;T表示齿轮输入扭矩。c.其他基本参数:N为齿轮运行周期数;N0表示设定的最终齿轮运行周期数;h0为磨损阈值,当累积磨损量达到磨损阈值时,齿面载荷将进行重新分布;Ra表示齿面的原始表面粗糙度。
基于赫兹接触理论,齿轮副的接触应力与接触半宽可分别表示为:
式中,Fn为齿轮啮合时法向啮合力;B为齿轮的齿宽;REC与E12为直齿轮的综合曲率半径和等效弹性模量;
综合曲率半径与等效弹性模量可分别表示为:
滑移距离s的表达式可以参照参考文献[3]。
根据Achrard磨损模型,齿面磨损累积量可表达为:
Δh=k0·p·s
式中,i=p,g;其中p,g分别表示主动轮与从动轮。
直齿轮的重合度在1和2之间,这表明直齿轮的啮合过程中分为单齿啮合区与双齿啮合区,如图2a和2b所示。经研究,磨损仅影响双齿啮合区的载荷分布,因此,磨损后双齿啮合区的载荷可表达为:
式中,hp和hg分别表示主动轮与从动轮的磨损量;c表示齿面啮合点;Pb为齿轮的基圆齿距;CT表示齿轮单位齿宽的啮合刚度,可通过参照参考文献[4]。未考虑齿面磨损量时,则令hp和hg分别为0。
根据表面粗糙度的定义,齿面考虑磨损后的表面粗糙度可近似表达为:
式中,yj表示未磨损的表面轮廓第j个点的高度;hj表示第j个点的磨损量。如图3所示。
根据参考文献[5],齿面摩擦系数可以表达为:
式中,η为空气的动力粘度;XR表示齿面粗糙度因子,可表示为:
式中,Ra,p和Ra,g分别表示主、从动轮的表面粗糙度。
其摩擦热流量可表示为:
式中,vc表示齿轮的相对滑动速度;μc为摩擦系数;γ为热能转换系数,0.95;aH为接触半宽;β为热流密度分配系数,可表示为:
在任意啮合点C的相对滑动速度可表示为:
vc=|vp-vg|
vp与vg分别为主动轮与从动轮在啮合位置的切向绝对速度,可以分别表示为:
式中,np表示主动轮转速;ng表示从动轮转速;R1与R2分别表示主动轮与从动轮的啮合曲率半径。
利用上述发明方法对实例进行了计算,表1表述了齿轮副的基本参数与运行参数。根据Archard磨损模型,计算了主、从动轮在1000、3000和5000啮合周期的磨损量,如图4和5所示。图4和5中N=1e3,N=3e3,N=5e3是指分别在1000、3000、5000个啮合周期内的磨损量。得到主、从动轮的磨损量后,利用该发明方法计算了齿轮副在啮合过程中考虑磨损的摩擦热流量,如图6和7所示。在图6和7中,N=0是指不考虑磨损量下的摩擦热流量分布;N=1e3,N=3e3,N=5e3是指分别在1000、3000、5000个旋转周期内的累积磨损量对主、从动轮摩擦热流密度的影响。从图2中可知,磨损对齿轮的摩擦热流量产生影响,因此,该发明技术具有一定的实际意义。
表1.齿轮基本参数与运行参数
上述实施例仅仅是本发明的一个具体实施方式,不作为对本发明的限定。
Claims (5)
1.一种考虑齿面磨损的摩擦热流量预测方法,其特征在于,包括如下步骤:
步骤一、得到齿轮的基本参数,所述基本参数包括基本几何参数、基本运行参数和其他基本参数;所述基本几何参数包括:齿轮齿数Zi;齿轮模数m;齿宽B;齿轮分度圆压力角α;齿轮材料的泊松比与弹性模量分别为μi和Ei;齿轮材料的热传导系数、密度和比热容分别为λi、ρi和ci;表面粗糙度Ra;基本运行参数包括齿轮的转速ni,i=p或g分别表示为主动轮和从动轮;齿轮输入扭矩T;所述其他基本参数包括:齿轮运行周期数N;最终齿轮运行周期数N0;磨损阈值h0,当累积磨损量达到磨损阈值h0时,齿面载荷进行重新分布;齿面的原始表面粗糙度Ra;
步骤二、齿轮副的接触应力p与接触半宽aH分别表示为:
式中,Fnc为齿轮啮合时法向啮合力;B为齿轮的齿宽;REC与E12为直齿轮的综合曲率半径和等效弹性模量;ν表示齿轮材料的泊松比;
步骤三、根据Achrard磨损模型,齿面磨损累积量hi表达为:
Δh=k0·p·s
式中,i=p,g;其中p,g分别表示主动轮与从动轮;k0表示齿面磨损系数,s表示相对滑移距离;
步骤四、当hi≥h0时,磨损后双齿啮合区的载荷表达为:
式中,hp(c)和hg(c)分别表示主动轮与从动轮在啮合点c的磨损量;hp(c+Pb)和hg(c+Pb)分别表示主动轮与从动轮在啮合点(c+Pb)的磨损量;Pb为齿轮的基圆齿距;CT表示齿轮单位齿宽的啮合刚度;
步骤五、齿面考虑磨损后的表面粗糙度Ra-h近似表达为:
其中,yj表示未磨损的表面轮廓第j个点的高度;hj表示第j个点的磨损量;n表示齿面离散的啮合点数;
步骤六、齿面摩擦系数μc表达为:
式中,Fnc为齿轮啮合时法向啮合力;B表示齿宽;α表示齿轮分度圆压力角;vp与vg分别为主动轮与从动轮在啮合位置的切向绝对速度;R表示等效曲率半径;η为空气的动力粘度;XR表示齿面粗糙度因子,表示为:
式中,Ra,p和Ra,g分别表示主、从动轮的表面粗糙度;
步骤七、主、从动轮摩擦热流量Qp和Qg分别表示为:
其中,vc表示齿轮的相对滑动速度;μc为摩擦系数;γ为热能转换系数,0.95;aH为接触半宽;β为热流密度分配系数;p表示接触应力。
3.如权利要求1所述的考虑齿面磨损的摩擦热流量预测方法,其特征在于,在任意啮合点C的相对滑动速度可表示为:
vc=|vp-vg|
vp与vg分别为主动轮与从动轮在啮合位置的切向绝对速度。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911166002.7A CN110929350B (zh) | 2019-11-25 | 2019-11-25 | 一种考虑齿面磨损的摩擦热流量预测方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911166002.7A CN110929350B (zh) | 2019-11-25 | 2019-11-25 | 一种考虑齿面磨损的摩擦热流量预测方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN110929350A true CN110929350A (zh) | 2020-03-27 |
CN110929350B CN110929350B (zh) | 2022-05-27 |
Family
ID=69851809
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201911166002.7A Active CN110929350B (zh) | 2019-11-25 | 2019-11-25 | 一种考虑齿面磨损的摩擦热流量预测方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN110929350B (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114861363A (zh) * | 2022-05-23 | 2022-08-05 | 重庆交通大学 | 确定斜齿圆柱齿轮磨损量的方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1690664A1 (en) * | 2003-11-14 | 2006-08-16 | Ogura Clutch Co., Ltd. | Resin coating method, insert molding, and resin coated metal gears |
WO2009114477A2 (en) * | 2008-03-10 | 2009-09-17 | Andrew Nowicki | Torque-handling gear with teeth mounted on flexible arms |
CN102331316A (zh) * | 2011-05-20 | 2012-01-25 | 欧文托普阀门系统(北京)有限公司 | 静态平衡型双源式时间通断面积热计量系统及方法 |
CN109871652A (zh) * | 2019-03-14 | 2019-06-11 | 东北大学 | 一种基于动态啮合力的齿轮副磨损量预测方法 |
-
2019
- 2019-11-25 CN CN201911166002.7A patent/CN110929350B/zh active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1690664A1 (en) * | 2003-11-14 | 2006-08-16 | Ogura Clutch Co., Ltd. | Resin coating method, insert molding, and resin coated metal gears |
WO2009114477A2 (en) * | 2008-03-10 | 2009-09-17 | Andrew Nowicki | Torque-handling gear with teeth mounted on flexible arms |
CN102331316A (zh) * | 2011-05-20 | 2012-01-25 | 欧文托普阀门系统(北京)有限公司 | 静态平衡型双源式时间通断面积热计量系统及方法 |
CN109871652A (zh) * | 2019-03-14 | 2019-06-11 | 东北大学 | 一种基于动态啮合力的齿轮副磨损量预测方法 |
Non-Patent Citations (15)
Title |
---|
CARLOS M.C.G.F ET AL: "《Finite Element Method Model to Predict Bulk and Flash Temperatures on Polymer Gears》", 《SCIENCE DIRECT》 * |
CARLOS M.C.G.F ET AL: "《Finite Element Method Model to Predict Bulk and Flash Temperatures on Polymer Gears》", 《SCIENCE DIRECT》, 27 December 2017 (2017-12-27), pages 1 - 14 * |
周亚田: "《渐开线直齿轮齿面磨损及其对齿面摩擦特性的影响研究》", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技Ⅱ辑》 * |
周亚田: "《渐开线直齿轮齿面磨损及其对齿面摩擦特性的影响研究》", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技Ⅱ辑》, no. 8, 15 August 2019 (2019-08-15), pages 12 - 15 * |
孙首群等: "《渐开线轮齿温度场影响因素分析》", 《机械设计 》 * |
孙首群等: "《渐开线轮齿温度场影响因素分析》", 《机械设计 》, vol. 26, no. 2, 28 February 2009 (2009-02-28), pages 60 * |
曲敬信等: "《表面工程手册》", 31 December 1998, pages: 865 - 870 * |
李威等: "《RV减速器摆线齿轮热分析》", 《哈尔滨工程大学学报》 * |
李威等: "《RV减速器摆线齿轮热分析》", 《哈尔滨工程大学学报》, vol. 38, no. 10, 31 October 2017 (2017-10-31), pages 1560 - 1567 * |
王优强等: "《渐开线直齿圆柱齿轮非稳态热弹流润滑分析》", 《机械工程学报》 * |
王优强等: "《渐开线直齿圆柱齿轮非稳态热弹流润滑分析》", 《机械工程学报》, vol. 40, no. 9, 30 September 2004 (2004-09-30), pages 10 - 15 * |
陈洪月等: "《采煤机摇臂齿轮传动系统固一热一力耦合特性分析》", 《煤炭学报》 * |
陈洪月等: "《采煤机摇臂齿轮传动系统固一热一力耦合特性分析》", 《煤炭学报》, vol. 43, no. 3, 31 March 2018 (2018-03-31), pages 10 * |
龙慧等: "《旋转齿轮瞬时接触应力和温度的分析模拟》", 《机械工程学报》 * |
龙慧等: "《旋转齿轮瞬时接触应力和温度的分析模拟》", 《机械工程学报》, vol. 40, no. 8, 31 August 2004 (2004-08-31), pages 24 - 29 * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114861363A (zh) * | 2022-05-23 | 2022-08-05 | 重庆交通大学 | 确定斜齿圆柱齿轮磨损量的方法 |
CN114861363B (zh) * | 2022-05-23 | 2024-04-19 | 重庆交通大学 | 确定斜齿圆柱齿轮磨损量的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN110929350B (zh) | 2022-05-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN111767615B (zh) | 一种基于低摩擦热量损失的齿轮参数优化方法 | |
Zhou et al. | An adhesive wear prediction method for double helical gears based on enhanced coordinate transformation and generalized sliding distance model | |
Blagojevic et al. | Influence of the friction on the cycloidal speed reducer efficiency | |
Wang et al. | Wear life prediction method of crowned double helical gear drive in point contact mixed elastohydrodynamic lubrication | |
CN111062103B (zh) | 一种优化参数的冶金起重机减速器齿轮寿命评估方法 | |
CN110929350B (zh) | 一种考虑齿面磨损的摩擦热流量预测方法 | |
Fatourehchi et al. | Efficiency and durability predictions of high performance racing transmissions | |
Li et al. | A study of the efficiency of spur gears made of powder metallurgy materials–ground versus super-finished surfaces | |
Fatima et al. | Influence of clutch output shaft inertia and stiffness on the performance of the wet clutch | |
Liu et al. | Parametric studies of mechanical power loss for helical gear pair using a thermal elastohydrodynamic lubrication model | |
Kuria et al. | Prediction of overall efficiency in multistage gear trains | |
Sekar | Determination of load dependent gear loss factor on asymmetric spur gear | |
Chernets | A method for predicting contact strength and life of Archimedes and involute worm gears, considering the effect of wear and teeth correction | |
Fatourehchi et al. | Microgeometrical tooth profile modification influencing efficiency of planetary hub gears | |
Saribay et al. | Elastohydrodynamic lubrication analysis of conjugate meshing face gear pairs | |
Stojanovic et al. | Tribomechanical systems in design | |
Chen et al. | Meshing frictional characteristics of spur gears under dry friction and heavy loads: effects of the preset pitting-like micro-textures array | |
CN110851922B (zh) | 一种基于齿面闪温最低的斜齿轮最坏螺旋角的确定方法 | |
Kar et al. | Determination of time-varying contact length, friction force, torque and forces at the bearings in a helical gear system | |
Ren et al. | Lubrication mechanisms of rubbing interface in internal meshing teeth with small clearance | |
Dowson | Paper 9: The role of lubrication in gear design | |
Inoue et al. | A prediction method of wear on tooth surface for spur gears | |
Sekar | A Comparative Study of Tooth Wear, Mechanical Power Losses and Efficiency in Normal and High Contact Ratio Asymmetric Spur Gears. | |
Stavytskyi et al. | Determination of hydrodynamic power losses in a gearing | |
Thirumurugan et al. | Study on mesh power losses in high contact ratio (HCR) gear drives |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
CB03 | Change of inventor or designer information | ||
CB03 | Change of inventor or designer information |
Inventor after: Zhou Changjiang Inventor after: Xing Mingcai Inventor after: Tang Lewei Inventor after: Hu Bo Inventor before: Zhou Changjiang |
|
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |