CN110644140B - 一种熔喷纤维及其制备方法和用途 - Google Patents

Abstract

本发明属于纤维技术领域，具体涉及一种熔喷纤维及其制备方法和用途。本发明的熔喷纤维的直径为200‑2000纳米，且具有所述直径范围内的熔喷纤维的质量百分含量大于等于80％；本发明的熔喷纤维网是通过所述熔喷纤维制备得到的，所述熔喷纤维及其制备得到的熔喷纤维网的过滤效果、绝热性、吸油性和吸音效果比普通的熔喷纤维及其纤维网提高10‑60％，且所述熔喷纤维和熔喷纤维网具有无毒无害等优势。

Description

一种熔喷纤维及其制备方法和用途

技术领域

本发明属于纤维技术领域，具体涉及一种熔喷纤维及其制备方法和用途。

背景技术

熔喷纤维是通过将熔融的聚合物从纺丝模头中挤出成为熔体细流，同时在高温高速热气流挟持下，被牵伸拉细而形成。熔喷法产生的熔喷纤维，可以收集在移动带或者滚筒上，并在冷却过程中彼此粘合，从而形成熔喷法非织造网。当一部分纤维表面由熔融温度比该纤维的其它部分材料的熔融温度低的材料组成时，这种纤维-纤维粘合方法就更有效。熔融温度低的材料增加了纤维之间的粘合，从而改进片材的整体性，而熔融温度较高的材料保持纤维不受影响。这种熔喷纤维的粘合材料可以用于更有效地将该熔喷纤维形成的非织造网粘合到其它纤维层上，例如其它熔喷网或纺粘网。熔喷纤维具有很好的过滤性、吸音性、绝热性和吸油性，且其制品具有环保无毒，回收利用率高等优势，广泛用于空气、液体过滤材料、隔离材料、吸纳材料、口罩材料、保暖材料及擦拭布等领域。

如上所述，熔喷纤维有过滤效果、绝热性、吸油性和吸音效果，这些效果和纤维直径密切相关，纤维直径越小，其效果越明显。但现有的熔喷纤维直径多为微米级的，例如多在3～10微米范围内，通过现有的制备工艺难以制备得到直径范围更小、均匀度更高的熔喷纤维。

发明内容

为了改善现有技术的不足，本发明的目的之一是提供了一种熔喷纤维及其制备方法和用途；所述熔喷纤维的直径为200-2000纳米，且具有所述直径范围内的熔喷纤维的质量百分含量大于等于80％。

本发明的目的之二是提供了一种熔喷纤维网及其制备方法和用途；所述熔喷纤维网由上述熔喷纤维在成网机上成网形成。所述熔喷纤维和熔喷纤维网的过滤效果、绝热性、吸油性和吸音效果比普通的熔喷纤维及其纤维网提高10-60％，且所述熔喷纤维和熔喷纤维网具有无毒无害等优势。

本发明提供如下技术方案:

本发明的第一个方面是提供一种熔喷纤维，所述熔喷纤维的直径为200-2000纳米，且在所述直径范围内的熔喷纤维的质量百分含量大于等于80％。

本发明的第二个方面是提供上述熔喷纤维的制备方法，所述方法是基于熔喷装置；所述熔喷装置包括衣架形纺丝模头、纺丝组件、气刀和用于均匀分配流体的装置；

所述纺丝组件包括分配板和喷丝板；所述喷丝板形成喷丝孔，用于熔体喷出；所述喷丝板、分配板和气刀形成牵伸热气流通道，用于热气流流通；所述气刀和喷丝板形成气隙狭缝，用于加速热气流并喷出；

所述衣架形纺丝模头底部的平衡腔与纺丝组件中喷丝板形成的喷丝孔连通，所述用于均匀分配流体的装置的出口端与纺丝组件中分配板、喷丝板和气刀形成的牵伸热气流通道的一端连通，所述牵伸热气流通道的另一端与气隙狭缝连通，所述牵伸热气流通道和气隙狭缝将来自用于均匀分配流体的装置的气流高速喷出，所述气隙狭缝设置在喷丝孔一侧且与喷丝孔共用同一出口；

所述方法具体包括如下步骤：

将熔融状态下的聚合物送入熔喷装置，纺丝，制备得到所述熔喷纤维。

本发明的第三个方面是提供上述熔喷纤维的用途，其用于制备熔喷纤维网。

本发明的第四个方面是提供一种熔喷纤维网，其包括上述的熔喷纤维，所述熔喷纤维网具有三维立体多孔网状结构。

本发明的第五个方面是提供上述熔喷纤维网的制备方法，其包括上述的熔喷纤维的制备方法；所述方法还包括利用成网机将所述熔喷纤维制备成熔喷纤维网。

本发明的第六个方面是提供上述熔喷纤维网的用途，其用于空气、液体过滤材料、隔离材料、吸纳材料、口罩材料、保暖材料及擦拭布领域。

本发明的有益效果：

1.本发明的熔喷纤维的直径为200-2000纳米，且具有所述直径范围内的熔喷纤维的质量百分含量大于等于80％；本发明的熔喷纤维网是通过所述熔喷纤维制备得到的，所述熔喷纤维及其制备得到的熔喷纤维网的过滤效果、绝热性、吸油性和吸音效果比普通的熔喷纤维及其纤维网提高10-60％，且所述熔喷纤维和熔喷纤维网具有无毒无害等优势。

2.本发明制备熔喷纤维的熔喷装置中用于均匀分配熔体的衣架形纺丝模头流道结构，以及包括该模头流道结构的衣架形纺丝模头具有如下功能：①高聚物熔体在狭缝流道出口的幅宽方向上流量处处相等；②高聚物熔体从进料口流动到狭缝流道出口时，在幅宽方向上压力降处处相等；③高聚物熔体在整个纺丝模头流道结构内的停留时间比较短并且在狭缝流道出口处沿幅宽方向处处相等；即“三个相等”，这对热稳定性差或流变性对时间有依赖关系的高聚物的生产具有独特优势。利用上述的衣架形纺丝模头流道结构可以制备得到稳定均一的产品，例如制备得到超细纳米纤维及其相关制品。不仅如此，由于所述模头流道结构中的歧管为单侧的卧式U形结构，另一侧歧管结构退化为仅剩一个侧壁且该侧壁与狭缝流道的一个侧壁共用同一平面，这样的流道结构在实际加工制造时会减少接近一半的加工量，而且由于仅在一侧表面开设歧管，不需要考虑双侧表面开设歧管的对正问题，故采用本申请的单侧设置横向卧式U形结构的歧管对加工和安装定位精度要求可以大大降低，不仅可以节省制造成本还能提高工作效率。

3.本发明制备熔喷纤维的熔喷装置中用于均匀分配熔体的衣架形纺丝模头流道结构，以及包括该模头流道结构的衣架形纺丝模头适用于高聚物，对热稳定性差或流变性对时间有依赖关系的高聚物具有独特优势；其中，对于热稳定性差的高聚物具有更好的适配性，对于热稳定性差的熔体，如果在模头中的停留时间过长，就比较容易产生降解、结焦等现象，纺丝时会引起断丝、滴料等后果，这对连续生产是很不利的，即若熔体在流道出口幅宽方向上停留时间如果不是处处相等，则在停留时间长的位置就容易产生上述不良后果。而对于流变性对时间有依赖关系的高聚物，熔体在流道出口各处如果停留时间不同，则熔体的流变性也不同，后果就是熔体流量在不同位置也不相等。由此也可以证明，本发明的用于均匀分配熔体的衣架形纺丝模头流道结构，以及包括该模头流道结构的衣架形纺丝模头适用范围广泛，针对常规纺丝设备难以加工利用的高聚物也具有较好的纺丝能力。

4.本发明制备熔喷纤维的熔喷装置中用于均匀分配熔体的衣架形纺丝模头流道结构，以及包括该模头流道结构的衣架形纺丝模头实现熔体在整个幅宽方向的均匀分配，由于本发明的衣架形纺丝模头流道结构和衣架形纺丝模头的压降在幅宽方向上处处相等，就为从下游的喷丝孔中喷出的熔体流量相等提供了基础保证。通过对本发明的衣架形纺丝模头流道结构和衣架形纺丝模头几何参数的配置，可以在保证幅宽方向上压降相等的同时减小流道内的压力降，也即在一定程度上减小模头内的熔体压力，这对模头的密封、防止漏料是有利的。

5.本发明制备熔喷纤维的熔喷装置中用于均匀分配熔体的衣架形纺丝模头流道结构，以及包括该模头流道结构的衣架形纺丝模头的“衣架”幅宽最高可达5米，且可以根据纺丝工艺的要求对幅宽进行调节，有效解决现有技术中幅宽过短而影响其应用范围的缺陷。

6.本发明提供的熔喷装置中取得了如下有益效果：一是聚合物熔体在熔体流道出口处沿整个幅宽方向的流量处处相等、压力降处处相等；二是将熔体细流牵伸拉细成超细纤维的热牵伸气流在出流口处沿整个幅宽方向任意位置流量相等、压力降相等。这两种关键技术对于单根丝条两两之间形成相同的生产工艺条件是至关重要的。包括了这两种关键技术的熔喷装置决定着连续纺丝条件的稳定性，是制备超细纳米纤维工艺成功与否的先决条件。利用本熔喷装置，可以获得更为稳定的连续纺丝生产条件，获得纤度更小的纤维，纤维纤度的均匀性更好，纤维铺设成网后的熔喷纤维网会有更好的均匀性，从而具有更好的过滤性、保暖性、吸音性能等。

7.本发明中所述的用于均匀分配流体的装置可以用于代替现有纺粘法无纺布生产工艺中位于纺丝模头下部的单体抽吸装置，极大简化了单体抽吸装置的构造，而且因为本发明的用于均分分配流体的装置在整个幅宽上的流体分配是均匀的，而所述传统的单体抽吸装置在整个幅宽上的流体分配是离散的，所以本发明的装置对于单体的抽吸更均匀，有利于提高丝条的均匀性。不仅如此，本发明所述的用于均匀分配流体的装置还可以提供现有纺粘法无纺布生产工艺中狭缝式短程气流牵伸器的牵伸气流，本装置提供的牵伸气流具有很好的均匀性，而沿幅宽方向的均匀性是狭缝式短程气流牵伸器成功与否的一个关键指标。

附图说明

图1为本发明一个优选方案所述模头流道结构的主视图。

图2为本发明一个优选方案所述模头流道结构沿对称中心线的剖视图。

图3为本发明一个优选方案所述熔喷装置的主视图。

图4为本发明实施例4制备得到的熔喷纤维的扫描电镜照。

图5为本发明所述的均匀分配流体的装置的主视图。

图6为本发明所述的均匀分配流体的装置沿对称中心面的剖视图。

图7为本发明所述的第一狭缝形流道的横截面图。

图8为本发明所述的第二狭缝形流道的横截面图。

图9为本发明实施例5的熔喷纤维网的扫描电镜照片。

图10为本发明实施例5的熔喷纤维网的制备工艺流程。

具体实施方式

[熔喷纤维]

如前所述，本发明提供了一种熔喷纤维，所述熔喷纤维的直径为200-2000纳米，且在所述直径范围内的熔喷纤维的质量百分含量大于等于80％。

根据本发明的优选方案，所述熔喷纤维的直径为300-1800纳米，且在所述直径范围内的熔喷纤维的质量百分含量大于等于85％。

根据本发明的优选方案，所述熔喷纤维的直径为400-1500纳米，且在所述直径范围内的熔喷纤维的质量百分含量大于等于88％。

根据本发明的优选方案，所述熔喷纤维的直径为450-1000纳米，且在所述直径范围内的熔喷纤维的质量百分含量大于等于90％。

根据本发明的优选方案，所述熔喷纤维的直径为500-900纳米，且在所述直径范围内的熔喷纤维的质量百分含量大于等于92％。

根据本发明的优选方案，所述熔喷纤维根据ISO 1133测定的熔体流动速率MFR(230℃)至少为30g/10min；

根据本发明的优选方案，所述熔喷纤维的材质为聚合物，本领域技术人员已知的常规的可熔融纺丝的聚合物种类均适用于本发明的熔喷纤维，示例性地，所述聚合物为均聚物或共聚物，包括但不限于聚丙烯及其共聚物，聚乙烯及其共聚物，聚酯及其共聚物，聚酰胺及其共聚物，聚甲醛及其共聚物，热塑性聚氨酯及其共聚物。

[熔喷纤维的制备方法]

如前所述，本发明提供了上述熔喷纤维的制备方法，所述方法是基于熔喷装置；所述熔喷装置包括衣架形纺丝模头、纺丝组件、气刀和用于均匀分配流体的装置；

所述纺丝组件包括分配板和喷丝板；所述喷丝板形成喷丝孔，用于熔体喷出；所述喷丝板、分配板和气刀形成牵伸热气流通道，用于热气流流通；所述气刀和喷丝板形成气隙狭缝，用于加速热气流并喷出；

所述衣架形纺丝模头底部的平衡腔与纺丝组件中喷丝板形成的喷丝孔连通，所述用于均匀分配流体的装置的出口端与纺丝组件中分配板、喷丝板和气刀形成的牵伸热气流通道的一端连通，所述牵伸热气流通道的另一端与气隙狭缝连通，所述牵伸热气流通道和气隙狭缝将来自用于均匀分配流体的装置的气流高速喷出，所述气隙狭缝设置在喷丝孔一侧且与喷丝孔共用同一出口；

所述方法具体包括如下步骤：

将熔融状态下的聚合物送入熔喷装置，纺丝，制备得到所述熔喷纤维。

根据本发明的优选方案，所述用于均匀分配流体的装置的数量没有特别的限定，其可以根据牵伸热气流通道的数量进行设置。

根据本发明的优选方案，所述牵伸热气流通道的数量没有特别的限定，其可以根据气隙狭缝的数量进行设置。优选地，所述牵伸热气流通道以喷丝孔为对称中心进行对称设置。

根据本发明的优选方案，所述气隙狭缝的数量没有特别的限定，其可以根据熔喷装置的具体工艺进行设置。优选地，所述气隙狭缝以喷丝孔为对称中心进行对称设置。还优选地，所述气隙狭缝的数量为2个，其以喷丝孔为对称中心进行对称设置，其可以将来自喷丝孔的聚合物熔体细流在喷丝孔两侧对称的高温高速热气流挟持下，被牵伸拉细形成超细纤维。

根据本发明的优选方案，所述用于均匀分配流体的装置包括均分构件和稳压平衡构件；所述均分构件包括第一歧管302和第一狭缝形流道303；所述稳压平衡构件包括外管道306、第二狭缝形流道311和第二稳压腔310；

所述第一歧管302沿径向方向与第一狭缝形流道303连通；所述均分构件置于外管道306内；

所述外管道306沿径向方向与第二狭缝形流道311连通，且所述第一歧管302与第一狭缝形流道303的连通处的对侧靠近第二狭缝形流道311与外管道306的连通处；

所述第一歧管302沿轴向方向一端存在开口302a，另一端为密封结构302b；所述外管道306沿轴向方向两端为密封结构；所述均分构件外表面和外管道306内表面之间形成的空间为第一稳压腔305，所述第一稳压腔305用于实现流体的第一次稳压处理；所述第二狭缝形流道311与第二稳压腔310连通，所述第二稳压腔310用于实现流体的第二次稳压处理。

根据本发明的优选方案，所述第一稳压腔305与第二狭缝形流道311连通。

根据本发明的优选方案，所述第二稳压腔310的形状和尺寸没有特别的限定，其可以是一个具有特定容积的腔体，所述第二稳压腔310上端与第二狭缝形流道311出口端连通，所述第二稳压腔310下端可以与其它部件连通；所述第二稳压腔310用于将来自第二狭缝形流道311的流体充满第二稳压腔310并进一步在此充分混合，使得流体压力沿幅宽方向分布更加均匀；对所述第二稳压腔的容积没有特别的限定，但第二稳压腔310的容积不宜太小，太小则无法实现平衡稳压，分布更加均匀的目的。优选地，所述第二稳压腔310的容积不小于单位时间流入其中流体流量的7倍，这样可以保证第二稳压腔310实现平衡稳压，达到流体分布更加均匀的目的。

根据本发明的优选方案，所述第二稳压腔的结构没有特别的限定，其可以为本领域技术人员知晓的任一种能实现对流体稳压和平衡的腔体；优选地，所述第二稳压腔垂直于幅宽方向的截面呈类等腰三角形，所述类等腰三角形的两条边存在夹角β，所述夹角β大于90°且小于180°。优选地，所述第二稳压腔垂直于幅宽方向的截面呈长方形或正方形。

根据本发明的优选方案，所述开口302a与进流管相连；所述开口302a用于将流体注入本发明所述的装置内部，经过本发明所述的装置实现流体的均匀分配过程。

根据本发明的优选方案，所述开口302a处还可以设置开口法兰312，用于将所述开口302a与其它进流管路固定连接。

根据本发明的优选方案，所述第二稳压腔310处还可以设置连接法兰309，用于将所述第二稳压腔310与其它部件固定连接。

根据本发明的优选方案，所述外管道306的截面没有特别的限定，其可以为本领域技术人员知晓的任一种能实现从第一狭缝形流道流出的流体经所述外管道后流入第二狭缝形流道的结构即可，例如可以为规则形状如圆形、椭圆形、矩形等；优选为圆形。

根据本发明的优选方案，所述第一歧管302与第一狭缝形流道303的连通处的对侧和第二狭缝形流道311与外管道306的连通处之间的距离δ₂>第二狭缝形流道间隙H₂。

根据本发明的优选方案，所述第一狭缝形流道沿第一歧管轴向方向的长度和第二狭缝形流道沿第一歧管轴向方向的长度相同；狭缝形流道沿第一歧管轴向方向的长度B1没有特别的限定，其可以为本领域技术人员知晓的任一长度；若将本发明所述的装置应用于熔喷工艺中，所述长度B1即代表幅宽。

根据本发明的优选方案，所述第一歧管302的截面没有特别的限定，其可以为本领域技术人员知晓的常规截面形状；示例性地，所述第一歧管302的截面可以为圆形，也可以为非圆形；当所述第一歧管302的截面为圆形时，其对于流体流动来说是最合理的，引起的误差较小；当所述第一歧管的截面为非圆形(如矩形或者椭圆形)时，非圆形截面可以按流体力学方法等效为圆截面。

根据本发明的优选方案，当所述第一歧管302的截面为圆形时，其圆形截面的半径R₁要满足如下关系式：B1/R₁<80；

当所述第一歧管302的截面为非圆形时，其等效为圆形截面的半径R₁’要满足如下关系式：B1/R₁’<80；其中，B1为狭缝形流道沿第一歧管轴向方向的长度。

根据本发明的优选方案，所述第一狭缝形流道303的流道的长度L₁要满足如下关系式：B1/L₁<100；其中，B1为狭缝形流道沿第一歧管轴向方向的长度。

根据本发明的优选方案，所述第二狭缝形流道311的流道的长度L₂没有特别的限定，其可以根据安装需求进行合理的设计，在满足安装要求的前提下，尽可能地缩短第二狭缝形流道311的流道的长度。

根据本发明的优选方案，所述第一稳压腔305在结构允许的前提下，以较大截面积为佳。

根据本发明的优选方案，所述第二稳压腔310的宽度δ₃沿幅宽方向是等宽的且δ₃>第二狭缝形流道间隙H₂。

根据本发明的优选方案，所述第一歧管302的另一端为密封结构302b；所述外管道306沿轴向方向两端为密封结构；其中，所述第一歧管302和外管道306的另一端共用同一平面的密封结构(如图6所示)。

根据本发明的优选方案，所述第一狭缝形流道的流道间隙H₁沿流体在第一歧管302内的流动方向平缓增大，且满足H₀≤H₁≤H_max，其中最小宽度H₀需满足：H₀/R₁≤0.15，最大宽度H_max由流体力学规律计算得出，例如H₀<H_max≤5H₀。

根据本发明的优选方案，所述第一狭缝形流道303的出口端与外管道306内表面的垂直距离δ₁≥H_max。

根据本发明的优选方案，所述第二狭缝形流道的流道间隙H₂需要满足：H₂<H₀。

根据本发明的优选方案，如图7所示，所述第一狭缝形流道303内设置第一加强筋313，用于弥补形成第一狭缝形流道303间隙的壁板304的刚性的不足；通过设置第一加强筋313，有利于对第一狭缝形流道间隙H₁的精确控制。所述第一加强筋313的数量没有特别的限定，在保证第一狭缝形流道间隙H₁的前提下，数量越少越好，不设置最好。

根据本发明的优选方案，如图8所示，所述第二狭缝形流道311内设置第二加强筋314，用于弥补形成第二狭缝形流道311间隙的壁板308的刚性的不足；通过设置第二加强筋314，有利于对第二狭缝形流道间隙H₂的精确控制。所述第二加强筋314的数量没有特别的限定，在保证第二狭缝形流道的流道间隙H₂的前提下，数量越少越好，不设置最好。若是设置第二加强筋314时，其可以将第二狭缝形流道的流道截面划分为长度相等的若干个流道。

根据本发明的优选方案，若干个流道的截面为狭长形；所述狭长形的长宽比大于等于10。

根据本发明的优选方案，所述第一加强筋313和第二加强筋314的材质和大小没有特别的限定，其可以为本领域技术人员知晓的适用于所述狭缝形流道的任一种加强筋；所述加强筋的设置有助于消除压力对狭缝形流道间隙的影响；作为示例性地，所述第一加强筋313的宽度为第一狭缝形流道303的狭缝间隙H₁；所述第一加强筋的长度≤10mm；所述第二加强筋314的宽度为第二狭缝形流道311的狭缝间隙H₂；所述第二加强筋的长度≤10mm。

根据本发明的优选方案，如图5所示，所述装置中的第一狭缝形流道303和第二狭缝形流道311具有共同的对称平面。

根据本发明的优选方案，如图5和图6所示，当流体由第一歧管一端的开口302a流入本发明所述的装置时，流体沿第一歧管的轴向方向流动的同时也会分流流入第一狭缝形流道303，当流体流动到第一歧管的密封端302b时，流体全部流入第一狭缝形流道303，在流体流出第一狭缝形流道出口303b时，所述装置可以实现第一狭缝形流道出口处的整个宽度，即沿轴向方向的长度B的任意位置流体流量和压力均相同。

根据本发明的优选方案，如图5和图6所示，在流体流出第一狭缝形流道出口303b后进入第一稳压腔305，因为第二狭缝形流道311的阻碍作用，流体会在第一稳压腔305内实现平衡稳压，弥补因各种误差和第一加强筋313对流体均匀分布所带来的负面影响，使得流体在流入第二狭缝形流道311前沿第一歧管轴向方向的长度B1分布更均匀。流体会在第二稳压腔310内进一步实现稳压，以弥补第二加强筋314对出流流体均匀分布所带来的负面影响。在结构刚性足够的前提下，第一加强筋313和第二加强筋314可以不设。

根据本发明的优选方案，所述衣架形纺丝模头包括衣架形纺丝模头流道结构和进料管，所述衣架形纺丝模头流道结构包括歧管1和狭缝流道2；所述歧管1设置在狭缝流道2的上部；所述进料管与歧管连通；

其中，所述歧管1为衣架形；所述歧管1为卧式U形结构，所述卧式U形结构包括底端1-1、歧管第一侧壁1-2、歧管第二侧壁1-3和歧管第三侧壁1-4，所述卧式U形结构的底端1-1为半径为r的半圆结构，所述歧管第一侧壁1-2的一端与所述卧式U形结构的底端1-1的一侧相切连接，所述歧管第一侧壁1-2的另一端与所述歧管第三侧壁1-4垂直连接，所述歧管第二侧壁1-3的一端与所述卧式U形结构的底端1-1的另一侧相切连接；所述歧管第一侧壁1-2和歧管第二侧壁1-3平行设置，且均与水平方向平行；

所述狭缝流道包括狭缝第一侧壁2-1和狭缝第二侧壁2-2，所述狭缝第一侧壁2-1和狭缝第二侧壁2-2平行设置、即所述狭缝第一侧壁2-1和狭缝第二侧壁2-2之间的距离H处处相同且所述H也称狭缝流道的流道间隙，且所述狭缝第一侧壁2-1与所述卧式U形结构的歧管第二侧壁1-3垂直连接，所述狭缝第二侧壁2-2与所述卧式U形结构的歧管第三侧壁1-4共用同一平面；

所述狭缝第一侧壁2-1和狭缝第二侧壁2-2等高，所述狭缝第一侧壁2-1或狭缝第二侧壁2-2的高度记为y₀-y，也称狭缝流道的长度；

所述狭缝第一侧壁2-1和狭缝第二侧壁2-2的顶端形成狭缝流道入口3，所述狭缝流道入口3的底端形成狭缝流道出口4；

所述卧式U形结构的底端1-1与歧管第三侧壁1-4之间的垂直距离为L，满足1.8r≤L≤3r；

所述歧管1和狭缝流道2沿垂直于幅宽方向具有对称结构，形成纵向对称面；

以纵向对称面为中心，在所述卧式U形结构的歧管第三侧壁1-4上设置进料口，所述进料口与歧管1连通；

以纵向对称面为中心，在任一侧歧管中，半圆结构的半径r沿幅宽方向渐变且r_e≤r≤r₀，其中，r_e为歧管末端半圆结构的半径，r₀为歧管在纵向对称面上的半圆结构的半径；

以纵向对称面为中心，在任一侧狭缝流道中，所述狭缝流道的长度y₀-y沿幅宽方向渐变且0≤y≤y₀，其中，y₀为在纵向对称面上的狭缝流道的长度，y为幅宽任意位置处狭缝流道入口相对于纵向对称面处狭缝流道入口的落差；

以纵向对称面为中心，在任一侧狭缝流道中，以纵向对称面上的点为起始点，沿幅宽方向的距离为x且满足0≤x≤B2-2r_e，其中，B2为幅宽的一半。

如上所述，所述纺丝模头流道结构中，以纵向对称面为中心，在任一侧歧管中，所述半圆结构的半径r沿幅宽方向渐变，在任一侧狭缝流道中，所述狭缝流道的长度y₀-y沿幅宽方向渐变；通过渐变的狭缝与渐变的歧管配合使用，实现在歧管末端和狭缝流道出口4处的整个流道幅宽上的任意位置熔体的流量和压力均相同。

其中，所述渐变的过程是根据流体力学、聚合物流变学原理决定的，在满足“三个相同”的前提下实现所述渐变过程。

如上所述，“三个相同”是指①高聚物熔体在狭缝流道出口的幅宽方向上流量处处相等；②高聚物熔体从进料口流动到狭缝流道出口时，在幅宽方向上压力降处处相等；③高聚物熔体在整个纺丝模头流道结构内的停留时间比较短并且在狭缝流道出口处沿幅宽方向处处相等。

根据本发明，所述幅宽的大小没有特别的限定，其可以根据实际应用需要进行调整。例如，所述幅宽≤5000mm。本领域技术人员应当理解，当所需的幅宽大于5000mm时，可以由两个以上的本发明的用于均匀分配熔体的衣架形纺丝模头流道结构并排组合而成，以满足纺丝工艺对于幅宽的需求。

根据本发明，所述歧管末端半圆结构的半径r_e、所述歧管在纵向对称面上的半圆结构的半径r₀均没有特别的限定，通过与所述衣架形纺丝模头流道结构的其它参数配合设置，实现所述衣架形纺丝模头流道的使用目的，实现在歧管末端和狭缝流道出口4处的整个流道幅宽上的任意位置熔体的流量和压力均相同即可。优选地，所述歧管在纵向对称面上的半圆结构的半径r₀为5-21.5mm；所述歧管末端半圆结构的半径r_e为0.6-1.8mm。

根据本发明，所述在纵向对称面上的狭缝流道的长度y₀没有特别的限定，通过与所述衣架形纺丝模头流道结构的其他参数配合设置，实现所述衣架形纺丝模头流道的使用目的，实现在歧管末端和狭缝流道的流道出口处的整个流道幅宽上的任意位置熔体的流量和压力均相同即可，优选地，所述在纵向对称面上的狭缝流道的长度y₀为50-250mm。

根据本发明，所述狭缝流道的间隙H没有特别的限定，其适用于本发明的体系即可。研究发现，狭缝流道的间隙H、半圆结构的半径r、狭缝流道的长度y₀-y是互相关联的参数，其中任一个发生变化都会影响到其它参数。假定x(沿幅宽方向的距离)位置处的r不变，H越小，则狭缝流道的阻力越大，流过狭缝的流量就会减小，为了不使流量减小，只能减小y₀-y的值使狭缝流道的阻力恢复到原来的水平。按照流变学原理，H对流量的影响远远大于y₀-y对流量的影响，而且H的取值本来就远远小于y₀的取值，所以在保持流量不变的前提下，H值的变动会显著影响到y₀-y值的变动。本领域技术人员知晓的，H取值越小则狭缝流道的长度也越小，但同时也可能会引起流道的压力损失增大而且对加工误差越敏感，因此，兼顾各方面的影响，H的合理取值范围为0.8-2.8mm。

根据本发明的优选方案，所述歧管沿垂直于幅宽方向以纵向对称面为中心呈对称形结构。

根据本发明的优选方案，所述狭缝流道沿幅宽方向呈对称形结构，所述狭缝流道沿垂直于幅宽方向以纵向对称面为中心呈对称形结构。

根据本发明的优选方案，所述歧管与狭缝流道连通处的切线与幅宽方向的夹角θ沿幅宽方向渐变，且以纵向对称面上的点为起始点，歧管末端为终点；所述夹角θ沿幅宽方向平缓增大，当达到歧管末端时，夹角θ急剧增大为90°；也就是说，歧管与狭缝流道的分界线是一条曲线，这条曲线在B2-2r_e的范围内是数学上光滑连续的，但在纵向对称面上是不连续的，有奇点，曲线的切线从右侧趋近纵向对称面时斜率为正，从左侧趋近纵向对称面时斜率为负。可见，所述夹角θ的变化趋势也可以进一步说明熔体沿歧管和狭缝流道流动时，可以实现当歧管内的熔体流动到歧管末端(圆形结构的半径r为r_e处)时，狭缝流道内的熔体也同时流动到平衡腔与狭缝流道的连通处，即狭缝流道的流道出口处；另外，在歧管末端和狭缝流道的流道出口处的整个流道幅宽上的任意位置熔体的流量和压力均相同。

根据本发明的优选方案，所述进料管与所述卧式U形结构的歧管第三侧壁1-4上的进料口连通。

根据本发明的优选方案，所述进料管没有特别的限定，其目的是用来连接外部设备和将熔体输送进入歧管中；所述进料管的形状和材质等均为本领域技术人员知晓的任一种能实现其使用目的进料管即可。

根据本发明的优选方案，所述衣架形纺丝模头还包括平衡腔，所述平衡腔与狭缝流道出口连通。

根据本发明的优选方案，所述平衡腔的形状没有特别的限定，其可以是一个具有特定容积的腔体，所述平衡腔上端与狭缝流道出口连通，所述平衡腔下端可以与其它纺丝组件连通；所述平衡腔用于将来自歧管和狭缝流道的熔体充满平衡腔并进一步在此充分混合，使得熔体压力沿幅宽方向分布更加均匀；对所述平衡腔的容积没有特别的限定，平衡腔的容积不宜太大，平衡腔容积太大则熔体在其中的停留时间就长，易造成熔体的降解和结焦；平衡腔的容积不宜太小，平衡腔的容积太小则熔体在其中的停留时间过短，无法实现平衡稳压，分布更加均匀的目的。优选地，所述平衡腔的容积要在保证其中熔体不降解的前提下取较大值。

根据本发明的优选方案，所述平衡腔的结构没有特别的限定，其可以为本领域技术人员知晓的任一种能实现对熔体稳压和平衡的腔体；优选地，所述平衡腔沿垂直于幅宽方向的截面呈类等腰三角形，所述类等腰三角形的两条边存在夹角β，所述夹角β大于90°且小于180°。平衡腔与狭缝流道沿幅宽方向共用同一对称面。

根据本发明的优选方案，熔体从进料管进入卧式U形结构的歧管后，大部分熔体在歧管内沿幅宽方向流动的同时，少部分熔体越过歧管与狭缝流道的连通处，分流流入狭缝流道内，流向狭缝流道的流道出口处。随着流动的进行，歧管内流动的熔体越来越少，分流到狭缝流道内的熔体越来越多，当歧管内的熔体流动到歧管末端(半圆结构的半径为r_e处)时，狭缝流道内的熔体也同时流动到平衡腔与狭缝流道的连通处，即狭缝流道的流道出口处。此时，在歧管末端和狭缝流道的流道出口处的整个流道幅宽上的任意位置熔体的流量和压力均相同。熔体流出狭缝流道出口4后进入平衡腔，在此熔体会进一步平衡稳压，使得分布更加均匀。

根据本发明的优选方案，上述参数的单位若没有特别限定，均为毫米(mm)。

根据本发明的优选方案，所述方法具体包括如下步骤：

1)将聚合物通过挤出机从进料管送入衣架形纺丝模头中，经该衣架形纺丝模头实现聚合物熔体的均匀分配，然后从熔喷装置的喷丝孔喷出变为熔体细流；

2)将高温气流通过进气口送入用于均匀分配流体的装置中，经该用于均匀分配流体的装置实现高温气流的均匀分配，然后在熔喷装置的气隙狭缝中得到加速，变为高温高速热气流；

3)步骤1)中的聚合物熔体细流被喷出的同时，在步骤2)中的高温高速热气流包裹挟持下，被牵伸拉细而得到所述熔喷纤维。

根据本发明，步骤1)的聚合物的定义如上所述。

根据本发明，步骤1)的挤出机的挤出温度没有特别的限定，其可以将聚合物熔融挤出即可，示例性地，其挤出温度可以高于聚合物的熔融温度10-50℃。

根据本发明，步骤1)的挤出机可以为单螺杆挤出机，也可以为双螺杆挤出机，具体根据工艺进行合理的选择即可。

根据本发明，步骤2)的进气口处的高温气流的温度根据所加工的聚合物种类不同而定，示例性地，步骤2)的进气口处的高温气流的温度比聚合物熔融温度高30-100℃，例如可以在150-450℃范围内。

根据本发明，步骤2)的经过用于均匀分配流体的装置的高温高速气流的出口压力为0.08-0.35MPa。

[熔喷纤维的用途]

如前所述，本发明提供一种熔喷纤维的用途，其用于制备熔喷纤维网。

[熔喷纤维网]

如前所述，本发明提供一种熔喷纤维网，其包括上述的熔喷纤维。

根据本发明的优选方案，所述熔喷纤维网具有三维立体多孔网状结构。

根据本发明的优选方案，所述熔喷纤维网根据FZ/T60005-1991(80g/cm²)测定的断裂强力为60-150N。

[熔喷纤维网的制备方法]

如前所述，本发明提供一种熔喷纤维网的制备方法，其包括上述的熔喷纤维的制备方法；所述方法还包括利用成网机将所述熔喷纤维制备成熔喷纤维网。

[熔喷纤维网的用途]

如前所述，本发明提供一种熔喷纤维网的用途，其用于空气、液体过滤材料、隔离材料、吸纳材料、口罩材料、保暖材料及擦拭布等领域。

下面结合具体实施例，进一步阐述本发明。应理解，这些实施例仅用于说明本发明而不用于限制本发明的保护范围。此外，应理解，在阅读了本发明所公开的内容之后，本领域技术人员可以对本发明作各种改动或修改，这些等价形式同样落于本发明所限定的保护范围之内。

下述实施例中所使用的实验方法如无特殊说明，均为常规方法；下述实施例中所用的试剂、材料等，如无特殊说明，均可从商业途径得到。

实施例1

如图1和2所示，一种用于均匀分配熔体的衣架形纺丝模头流道结构，所述模头流道结构包括歧管1和狭缝流道2；所述歧管1设置在狭缝流道2的上部；

其中，所述歧管1为衣架形；所述歧管1为卧式U形结构，所述卧式U形结构包括底端1-1、歧管第一侧壁1-2、歧管第二侧壁1-3和歧管第三侧壁1-4，所述卧式U形结构的底端1-1为半径为r的半圆结构，所述歧管第一侧壁1-2的一端与所述卧式U形结构的底端1-1的一侧相切连接，所述歧管第一侧壁1-2的另一端与所述歧管第三侧壁1-4垂直连接，所述歧管第二侧壁1-3的一端与所述卧式U形结构的底端1-1的另一侧相切连接；所述歧管第一侧壁1-2和歧管第二侧壁1-3平行设置，且均与水平方向平行；

所述狭缝流道包括狭缝第一侧壁2-1和狭缝第二侧壁2-2，所述狭缝第一侧壁2-1和狭缝第二侧壁2-2平行设置、即所述狭缝第一侧壁2-1和狭缝第二侧壁2-2之间的距离H处处相同且所述H也称狭缝流道的流道间隙，且所述狭缝第一侧壁2-1与所述卧式U形结构的歧管第二侧壁1-3垂直连接，所述狭缝第二侧壁2-2与所述卧式U形结构的歧管第三侧壁1-4共用同一平面；

所述狭缝第一侧壁2-1和狭缝第二侧壁2-2等高，所述狭缝第一侧壁2-1或狭缝第二侧壁2-2的高度记为y₀-y，也称狭缝流道的长度；

所述狭缝第一侧壁2-1和狭缝第二侧壁2-2的顶端形成狭缝流道入口3，所述狭缝流道入口3的底端形成狭缝流道出口4；

所述卧式U形结构的底端1-1与歧管第三侧壁1-4之间的垂直距离为L，满足1.8r≤L≤3r；

所述歧管1和狭缝流道2沿垂直于幅宽方向具有对称结构，形成纵向对称面；

以纵向对称面为中心，在所述卧式U形结构的歧管第三侧壁1-4上设置进料口，所述进料口与歧管1连通；

以纵向对称面为中心，在任一侧歧管中，所述半圆结构的半径r沿幅宽方向渐变且r_e≤r≤r₀，其中，r_e为歧管末端半圆结构的半径，r₀为歧管在纵向对称面上的半圆结构的半径；

以纵向对称面为中心，在任一侧狭缝流道中，所述狭缝流道的长度y₀-y沿幅宽方向渐变且0≤y≤y₀，其中，y₀为在纵向对称面上的狭缝流道的长度，y为幅宽任意位置处狭缝流道入口相对于纵向对称面处狭缝流道入口的落差；

以纵向对称面为中心，在任一侧狭缝流道中，以纵向对称面上的点为起始点，沿幅宽方向的距离为x且满足0≤x≤B2-2r_e，其中，B2为幅宽的一半。

其中，所述渐变的过程是根据流体力学、聚合物流变学原理决定的，在满足“三个相同”的前提下实现所述渐变过程。所述的“三个相同”是指①高聚物熔体在狭缝流道出口的幅宽方向上流量处处相等；②高聚物熔体从进料口流动到狭缝流道出口时，在幅宽方向上压力降处处相等；③高聚物熔体在整个纺丝模头流道结构内的停留时间比较短并且在狭缝流道出口处沿幅宽方向处处相等。

上述流道结构中的幅宽≤5000mm；本领域技术人员应当理解，当所需的幅宽大于5000mm时，可以由两个以上的本发明的用于均匀分配熔体的衣架形纺丝模头流道结构并排组合而成，以满足纺丝工艺对于幅宽的需求。

上述流道结构中歧管在纵向对称面上的半圆结构的半径r₀为5-21.5mm；所述歧管末端半圆结构的半径r_e为0.6-1.8mm；本领域技术人员应当理解，所述歧管末端半圆结构的半径r_e、所述歧管在纵向对称面上的半圆结构的半径r₀均没有特别的限定，通过与所述衣架形纺丝模头流道结构的其它参数配合设置，实现所述衣架形纺丝模头流道的使用目的，实现在歧管末端和狭缝流道出口4处的整个流道幅宽上的任意位置熔体的流量和压力均相同即可。

上述狭缝流道2在纵向对称面上的狭缝流道的长度y₀为50-250mm。本领域技术人员应当理解，通过与所述衣架形纺丝模头流道结构的其它参数配合设置，所述狭缝流道的长度y₀的选择能实现在歧管末端和狭缝流道出口4处的整个流道幅宽上的任意位置熔体的流量和压力均相同即可。

上述流道结构中，所述狭缝流道的间隙H没有特别的限定，其适用于本发明的体系即可。研究发现，狭缝流道的间隙H、半圆结构的半径r、狭缝流道的长度y₀-y是互相关联的参数，其中任一个发生变化都会影响到其它参数。假定x(沿幅宽方向的距离)位置处的r不变，H越小，则狭缝流道的阻力越大，流过狭缝的流量就会减小，为了不使流量减小，只能减小y₀-y的值使狭缝流道的阻力恢复到原来的水平。按照流变学原理，H对流量的影响远远大于y₀-y对流量的影响，而且H的取值本来就远远小于y₀的取值，所以在保持流量不变的前提下，H值的变动会显著影响到y₀-y值的变动。本领域技术人员知晓的，H取值越小则狭缝流道的长度也越小，但同时也可能会引起流道的压力损失增大而且对加工误差越敏感，因此，兼顾各方面的影响，H的合理取值范围为0.8-2.8mm。

上述流道结构中，所述歧管1沿垂直于幅宽方向以纵向对称面为中心呈对称形结构。所述狭缝流道2沿幅宽方向呈对称形结构，所述狭缝流道2沿垂直于幅宽方向以纵向对称面为中心呈对称形结构。

上述流道结构中，所述歧管与狭缝流道连通处的切线与幅宽方向的夹角θ沿幅宽方向渐变，且以纵向对称面上的点为起始点，歧管末端为终点；所述夹角θ沿幅宽方向平缓增大，当达到歧管末端时，夹角θ急剧增大为90°；也就是说，歧管与狭缝流道的分界线是一条曲线，这条曲线在B2-2r_e的范围内是数学上光滑连续的，但在纵向对称面上是不连续的，有奇点，曲线的切线从右侧趋近纵向对称面时斜率为正，从左侧趋近纵向对称面时斜率为负。可见，所述夹角θ的变化趋势也可以进一步说明熔体沿歧管和狭缝流道流动时，可以实现当歧管内的熔体流动到歧管末端(圆形结构的半径r为r_e处)时，狭缝流道内的熔体也同时流动到平衡腔与狭缝流道的连通处，即狭缝流道的流道出口处；另外，在歧管末端和狭缝流道的流道出口处的整个流道幅宽上的任意位置熔体的流量和压力均相同。

实施例2

如图1和图2所示，本实施例提供一种衣架形纺丝模头，其包括实施例1的衣架形纺丝模头流道结构；所述衣架形纺丝模头还包括进料管，所述进料管与所述卧式U形结构的歧管第三侧壁1-4上的进料口连通；所述进料管用来连接外部设备和将熔体输送进入歧管1中；所述衣架形纺丝模头还包括平衡腔5，所述平衡腔5与狭缝流道出口4连通。

在本发明的一个优选实施方案中，所述平衡腔5的形状没有特别的限定，其可以是一个具有特定容积的腔体，所述平衡腔上端与狭缝流道出口连通，所述平衡腔下端可以与其它纺丝组件连通；所述平衡腔用于将来自歧管和狭缝流道的熔体充满平衡腔并进一步在此充分混合，使得熔体压力沿幅宽方向分布更加均匀；对所述平衡腔的容积没有特别的限定，平衡腔的容积不宜太大，平衡腔容积太大则熔体在其中的停留时间就长，易造成熔体的降解和结焦；平衡腔的容积不宜太小，平衡腔的容积太小则熔体在其中的停留时间过短，无法实现平衡稳压，分布更加均匀的目的。优选地，所述平衡腔的容积要在保证其中熔体不降解的前提下取较大值。

在本发明的一个优选实施方案中，所述平衡腔5的结构为垂直于幅宽方向的截面呈类等腰三角形，所述类等腰三角形的两条边存在夹角β，所述夹角β大于90°且小于180°。

在本发明的一个优选实施方案中，熔体从进料管进入卧式U形结构的歧管后，大部分熔体在歧管内沿幅宽方向流动的同时，少部分熔体越过歧管与狭缝流道的连通处，分流流入狭缝流道内，流向狭缝流道的流道出口处。随着流动的进行，歧管内流动的熔体越来越少，分流到狭缝流道内的熔体越来越多，当歧管内的熔体流动到歧管末端(半圆结构的半径为r_e处)时，狭缝流道内的熔体也同时流动到平衡腔与狭缝流道的连通处，即狭缝流道的流道出口处。此时，在歧管末端和狭缝流道的流道出口处的整个流道幅宽上的任意位置熔体的流量和压力均相同。熔体流出狭缝流道出口4后进入平衡腔，在此熔体会进一步平衡稳压，使得分布更加均匀。

实施例3

一种熔喷装置，如图3所示，所述熔喷装置包括实施例2所述的衣架形纺丝模头，所述熔喷装置还包括纺丝组件、气刀15和用于均匀分配流体的装置11；所述纺丝组件包括分配板12和喷丝板14；所述喷丝板14形成喷丝孔17，用于熔体喷出；所述喷丝板14、分配板12和气刀15形成牵伸热气流通道13，用于热气流流通；所述气刀15和喷丝板14形成气隙狭缝16，用于加速热气流并喷出；

所述衣架形纺丝模头底部的平衡腔5与纺丝组件中喷丝板14形成的喷丝孔17连通，所述用于均匀分配流体的装置11的出口端与纺丝组件中分配板12、喷丝板14和气刀15形成的牵伸热气流通道13的一端连通，所述牵伸热气流通道13的另一端与所述气刀15和喷丝板14形成的气隙狭缝16连通，所述牵伸热气流通道13和气隙狭缝16将来自用于均匀分配流体的装置11的气流高速喷出，所述气隙狭缝16设置在喷丝孔17一侧且与喷丝孔17共用同一出口。

在本发明的一个优选实施方案中，所述用于均匀分配流体的装置的数量没有特别的限定，其可以根据牵伸热气流通道的数量进行设置。

在本发明的一个优选实施方案中，所述牵伸热气流通道的数量没有特别的限定，其可以根据气隙狭缝的数量进行设置。优选地，所述牵伸热气流通道以喷丝孔为对称中心进行对称设置。

在本发明的一个优选实施方案中，所述气隙狭缝的数量没有特别的限定，其可以根据熔喷装置的具体工艺进行设置。优选地，所述气隙狭缝以喷丝孔为对称中心进行对称设置。还优选地，所述气隙狭缝的数量为2个，其以喷丝孔为对称中心进行对称设置，其可以将来自喷丝孔的聚合物熔体细流在喷丝孔两侧对称的高温高速热气流挟持下，被牵伸拉细形成超细纤维。

在本发明的一个优选实施方案中，所述用于均匀分配流体的装置如图5-图8所示，所述装置包括均分构件和稳压平衡构件；所述均分构件包括第一歧管302和第一狭缝形流道303；所述稳压平衡构件包括外管道306、第二狭缝形流道311和第二稳压腔310；

所述外管道306的截面为圆形，所述第一歧管302的截面可以为圆形，也可以为非圆形；所述第一歧管302沿径向方向与第一狭缝形流道303连通；所述均分构件置于外管道306内；所述外管道306沿径向方向与第二狭缝形流道311连通，且所述第一歧管302与第一狭缝形流道303的连通处的对侧靠近第二狭缝形流道311与外管道306的连通处；

所述第一歧管302沿轴向方向一端存在开口302a，另一端为密封结构302b；所述外管道306沿轴向方向两端为密封结构；所述第一歧管302外表面和外管道306内表面之间形成的空间为第一稳压腔305，所述第一稳压腔305用于实现流体的第一次稳压处理；所述第二狭缝形流道311与第二稳压腔310连通，所述第二稳压腔310用于实现流体的第二次稳压处理，所述第一稳压腔305与第二狭缝形流道311连通。

实施例4

所述实施例3的熔喷装置在使用时，将聚合物熔体通过挤出机自纺丝模头的进料口进入衣架形纺丝模头，挤出温度可以高于聚合物的熔融温度10-50℃；经熔体分配歧管和熔体分配狭缝均匀分配到整个幅宽上，经该衣架形纺丝模头实现聚合物流体的均匀分配；然后通过纺丝组件上的喷丝孔17挤出成为熔体细流(或称为丝条)；与此同时，来自用于均匀分配流体的装置11的牵伸热气流通过牵伸热气流通道13和气隙狭缝16后高速喷出，进气口处的高温气流的温度比聚合物熔融温度高30-100℃，可以在150-450℃范围内，经过用于均匀分配流体的装置的高温高速气流的出口压力为0.08-0.35MPa。因此，来自喷丝孔17的聚合物熔体细流在喷丝孔两侧对称的高温高速热气流挟持下，被牵伸拉细形成超细纳米纤维，所述超细纳米纤维的直径为500-900纳米，且在所述直径范围内的熔喷纤维的质量百分含量大于等于92％。

实施例5

一种熔喷纤维网，其制备过程参考实施例4的制备的熔喷纤维的制备方法；所使用的聚合物为聚丙烯，所述方法还包括利用成网机将所述熔喷纤维制备成熔喷纤维网，记为熔喷PP纤维网。

制备得到的熔喷纤维网，对该熔喷纤维网进行吸音性能测试(驻波管法测定)、吸油性能测试(JT/T560-2004)、VOC测试(TSM 0508G-2009)和保暖性能测试(GB/T 11048-2008A法)。具体结果如下所述：

保暖性能测试——导热率：

样品	导热率
		实施例5的熔喷PP纤维网(200g/m<sup>2</sup>)	0.042W/(m·K)
市售熔喷PP200g/m<sup>2</sup>(纤维直径4-8微米)	0.050W/(m·K)

吸音性能测试，及其与其他材料的对比：

吸油性能测试——吸油倍率(油品种类：机油)：

	实施例5的熔喷PP纤维网200g/m<sup>2</sup>	市售熔喷PP200g/m<sup>2</sup>(纤维直径4-8微米)
			吸油倍率	30.8	15.5

吸油性能测试——实用性(取实施例5的熔喷PP纤维网作为样品)：

VOC性能测试(取10cm×8cm的实施例5的熔喷PP纤维网作为样品)：

实施例6

一种熔喷纤维网，其制备过程参考实施例4的制备的熔喷纤维的制备方法；所使用的聚合物为聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)，所述方法还包括利用成网机将所述熔喷纤维制备成熔喷纤维网。

制备得到的熔喷纤维网的克重为200g/m²，对该熔喷纤维网进行吸音性能测试(驻波管法测定)和保暖性能测试(GB/T 11048-2008A法)。具体结果如下所述：

保暖性能测试——导热率：

样品	导热率
		实施例6的熔喷PET纤维网(200g/m<sup>2</sup>)	0.030W/(m·K)

吸音性能测试：

以上，对本发明的实施方式进行了说明。但是，本发明不限定于上述实施方式。凡在本发明的精神和原则之内，所做的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (14)

1.一种熔喷纤维的制备方法，所述熔喷纤维的直径为200-2000纳米；所述方法是基于熔喷装置；所述方法包括如下步骤：将熔融状态下的聚合物送入熔喷装置，纺丝，制备得到所述熔喷纤维；

其中，所述熔喷装置包括衣架形纺丝模头、纺丝组件、气刀和用于均匀分配流体的装置；

所述纺丝组件包括分配板和喷丝板；所述喷丝板形成喷丝孔，用于熔体喷出；所述喷丝板、分配板和气刀形成牵伸热气流通道，用于热气流流通；所述气刀和喷丝板形成气隙狭缝，用于加速热气流并喷出；

所述衣架形纺丝模头底部的平衡腔与纺丝组件中喷丝板形成的喷丝孔连通，所述用于均匀分配流体的装置的出口端与纺丝组件中分配板、喷丝板和气刀形成的牵伸热气流通道的一端连通，所述牵伸热气流通道的另一端与气隙狭缝连通，所述牵伸热气流通道和气隙狭缝将来自用于均匀分配流体的装置的气流高速喷出，所述气隙狭缝设置在喷丝孔一侧且与喷丝孔共用同一出口；

所述衣架形纺丝模头包括衣架形纺丝模头流道结构和进料管，所述衣架形纺丝模头流道结构包括歧管和狭缝流道；所述歧管设置在狭缝流道的上部；所述进料管与歧管连通；

其中，所述歧管为衣架形；所述歧管为卧式U形结构，所述卧式U形结构包括底端、歧管第一侧壁、歧管第二侧壁和歧管第三侧壁，所述卧式U形结构的底端为半径为r的半圆结构，所述歧管第一侧壁的一端与所述卧式U形结构的底端的一侧相切连接，所述歧管第一侧壁的另一端与所述歧管第三侧壁垂直连接，所述歧管第二侧壁的一端与所述卧式U形结构的底端的另一侧相切连接；所述歧管第一侧壁和歧管第二侧壁平行设置，且均与水平方向平行；

所述狭缝流道包括狭缝第一侧壁和狭缝第二侧壁，所述狭缝第一侧壁和狭缝第二侧壁平行设置，即所述狭缝第一侧壁和狭缝第二侧壁之间的距离H处处相同且所述H也称狭缝流道的流道间隙，且所述狭缝第一侧壁与所述卧式U形结构的歧管第二侧壁垂直连接，所述狭缝第二侧壁与所述卧式U形结构的歧管第三侧壁共用同一平面；

所述狭缝第一侧壁和狭缝第二侧壁等高，所述狭缝第一侧壁或狭缝第二侧壁的高度记为y₀-y，也称狭缝流道的长度；

所述狭缝第一侧壁和狭缝第二侧壁的顶端形成狭缝流道入口，所述狭缝流道入口的底端形成狭缝流道出口；

所述卧式U形结构的底端与歧管第三侧壁之间的垂直距离为L，满足1.8r≤L≤3r；

所述歧管和狭缝流道沿垂直于幅宽方向具有对称结构，形成纵向对称面；

以纵向对称面为中心，在所述卧式U形结构的歧管第三侧壁上设置进料口，所述进料口与歧管连通；

以纵向对称面为中心，在任一侧歧管中，半圆结构的半径r沿幅宽方向渐变且r_e≤r≤r₀，其中，r_e为歧管末端半圆结构的半径，r₀为歧管在纵向对称面上的半圆结构的半径；

以纵向对称面为中心，在任一侧狭缝流道中，所述狭缝流道的长度y₀-y沿幅宽方向渐变且0≤y≤y₀，其中，y₀为在纵向对称面上的狭缝流道的长度，y为幅宽任意位置处狭缝流道入口相对于纵向对称面处狭缝流道入口的落差；

以纵向对称面为中心，在任一侧狭缝流道中，以纵向对称面上的点为起始点，沿幅宽方向的距离为x且满足0≤x≤B2-2r_e，其中，B2为幅宽的一半。

2.根据权利要求1所述的制备方法，其中，所述用于均匀分配流体的装置包括均分构件和稳压平衡构件；所述均分构件包括第一歧管和第一狭缝形流道；所述稳压平衡构件包括外管道、第二狭缝形流道和第二稳压腔；

所述第一歧管沿径向方向与第一狭缝形流道连通；所述均分构件置于外管道内；

所述外管道沿径向方向与第二狭缝形流道连通，且所述第一歧管与第一狭缝形流道的连通处的对侧靠近第二狭缝形流道与外管道的连通处；

所述第一歧管沿轴向方向一端存在开口，另一端为密封结构；所述外管道沿轴向方向两端为密封结构；所述均分构件外表面和外管道内表面之间形成的空间为第一稳压腔，所述第一稳压腔用于实现流体的第一次稳压处理；所述第二狭缝形流道与第二稳压腔连通，所述第二稳压腔用于实现流体的第二次稳压处理。

3.根据权利要求1或2所述的制备方法，其中，所述方法具体包括如下步骤：

1）将聚合物通过挤出机从进料管送入衣架形纺丝模头中，经该衣架形纺丝模头实现聚合物熔体的均匀分配，然后从熔喷装置的喷丝孔喷出变为熔体细流；

2）将高温气流通过进气口送入用于均匀分配流体的装置中，经该用于均匀分配流体的装置实现高温气流的均匀分配，然后在熔喷装置的气隙狭缝中得到加速，变为高温高速热气流；

3）步骤1）中的聚合物熔体细流被喷出的同时，在步骤2）中的高温高速热气流包裹挟持下，被牵伸拉细而得到所述熔喷纤维。

4.根据权利要求3所述的制备方法，步骤1）中，挤出温度高于聚合物的熔融温度10-50℃。

5.根据权利要求3所述的制备方法，其中，步骤2）的进气口处的高温气流的温度比聚合物熔融温度高30-100℃。

6.根据权利要求5所述的制备方法，其中，步骤2）的进气口处的高温气流的温度在150-450℃范围内。

7.根据权利要求3所述的制备方法，其中，步骤2）的经过用于均匀分配流体的装置的高温高速气流的出口压力为0.08-0.35MPa。

8.根据权利要求1所述的制备方法，其中，所述熔喷纤维的直径为300-1800纳米。

9.根据权利要求8所述的制备方法，其中，所述熔喷纤维的直径为400-1500纳米。

10.根据权利要求9所述的制备方法，其中，所述熔喷纤维的直径为450-1000纳米。

11.根据权利要求10所述的制备方法，其中，所述熔喷纤维的直径为500-900纳米。

12.根据权利要求1所述的制备方法，其中，所述熔喷纤维根据ISO 1133测定的在温度230℃下的熔体流动速率MFR至少为30g/10min。

13.根据权利要求1所述的制备方法，其中，所述熔喷纤维的材质为聚合物，所述聚合物为均聚物或共聚物，包括但不限于聚丙烯及其共聚物，聚乙烯及其共聚物，聚酯及其共聚物，聚酰胺及其共聚物，聚甲醛及其共聚物，热塑性聚氨酯及其共聚物。

14.一种熔喷纤维网的制备方法，其包括权利要求1-13任一项所述的熔喷纤维的制备方法；所述熔喷纤维网的制备方法还包括利用成网机将所述熔喷纤维制备成熔喷纤维网。

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