CN110616375A - 含铌钒550MPa级厚规格耐候钢及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明属于热连轧板带生产技术领域,具体涉及一种含铌钒550MPa级厚规格耐候钢及其生产方法。针对现有市场需要,本发明开发了一种全新成分的高强度厚规格耐候钢及其生产方法。本发明含铌钒550MPa级厚规格耐候钢成分为:按重量百分比计,C:0.07~0.10%,Si:0.35~0.45%,Mn:1.45~1.60%,P≤0.018%,S≤0.007%,Cu:0.20~0.30%,Cr:0.32~0.42%,Ni:0.12~0.20%,V:0.04~0.06%,Nb:0.045~0.060%,Als:0.015~0.050%,余量为Fe及不可避免的杂质。其制备方法包括:冶炼‑热轧‑层流冷却‑卷取。本发明通过成分设计提高了钢的耐候性能,该成分下可采用现有的热连轧机组实现厚度为7~10mm的耐候钢的生产,操作简单,生产成本低,制备的产品综合性能优异。
Description
技术领域
本发明属于热连轧板带生产技术领域,具体涉及一种含铌钒550MPa级厚规格耐候钢及其生产方法。
背景技术
耐候钢,又名耐大气腐蚀钢,是一类在大气中具有良好耐腐蚀性能的低合金钢。耐候钢中C含量少于0.2wt%,Cu,Cr,Ni,P,Si,Mn等作为主要合金元素。大量研究表明,耐候钢之所以表现出良好的耐候性能,主要是由于其长时间暴露于大气中,表面将生成一层致密且附着性良好的氧化产物,使得钢基体与外界腐蚀性物质隔绝开来,从而显著提高耐候钢的耐腐蚀性能。耐候钢主要运用在铁道车辆中,铁道车辆在使用时不断受到大气腐蚀和动载荷磨蚀作用,恶劣的工况环境要求所使用的钢材具有高可靠性、长寿命、轻量化、低成本等特点。随着铁路现代化建设的发展,高速、重载要求的不断提高,铁道车辆的车体材料也开始由低强度普通碳钢、低强度耐候钢向高强度耐候钢的方向发展。对于制造车辆部件、集装箱和其他移动设备而言,采用高强度耐候钢增强减重,能够降低产品生产成本、提高有效载荷、减少能源消耗。由此可见,高强度耐候钢(屈服强度≥450MPa)的应用越来越广泛。
专利CN103305760A公开了一种薄带连铸550MPa级高强耐候钢制造方法,其化学成分按重量百分比为C:0.03~0.08%,Si≤0.4%,Mn:0.6~1.5%,P:0.07~0.22%,S≤0.01%,N≤0.012%,Cu:0.25~0.80%,此外,还包含Nb、V、Ti、Mo中一种以上,Nb:0.01~0.08%,V:0.01~0.08%,Ti:0.01~0.08%,Mo:0.1~0.4%,其余为Fe和不可避免的杂质。该专利中的耐候钢采用薄板坯连铸连轧工艺进行生产,在该工艺中,铸坯厚度大大减薄(厚度为50~90mm)。因此铸坯只需要经过1~2道次粗轧或不需要经过粗轧就可以得到。此外,该工艺生产的铸坯可以不经冷却直接进入均热炉进行均热保温,或者少量补温,可大大缩短工艺流程。同时该工艺条件下铸坯凝固冷却速度加快,可一定程度上减少元素宏观偏析,因此对于耐候钢的P、Cu等元素含量范围可适当放宽。另外,该方法轧制的耐候钢厚度为1~3mm,为薄带钢,对于厚带钢的轧制过程也没有启示效果。因此,该方法的使用具有一定局限性,其成分和工艺无法借鉴到传统热连轧生产中的厚规格钢板轧制。
专利CN108251737A公开了一种屈服强度550MPa级高强度耐候钢的制造方法,该耐候钢的合金成分及重量百分比含量为:C:0.03~0.08%,Si≤0.15%,Mn:0.70~1.40%,P≤0.020%,S≤0.008%,Alt:0.020~0.050%,N≤0.006%,Cu:0.20~0.55%,Cr:0.30~0.60%,Ni:0.04~0.20%,Ti:0.05~0.09%,余量为Fe及不可避免的微量元素。该专利的耐候钢Ti含量较高,而Ti微合金化钢中存在TiN、TiC和Ti4C2S2等大量析出物,其形成存在于连铸到卷取的各个阶段。其中液析TiN是微米级颗粒,会对钢材的性能产生不利的影响;固态析出的TiN和Ti4C2S2尺寸也较大,强化效果不明显。因此其对于成分和工艺稳定性控制要求很高。
发明内容
本发明所要解决的技术问题为:开发一种全新成分的性能优良的高强度厚规格耐候钢及其生产方法。
本发明解决上述技术问题的技术方案为:提供一种含铌钒550MPa级厚规格耐候钢。所述含铌钒550MPa级厚规格耐候钢的化学成分为:按重量百分比计,C:0.07~0.10%,Si:0.35~0.45%,Mn:1.45~1.60%,P≤0.018%,S≤0.007%,Cu:0.20~0.30%,Cr:0.32~0.42%,Ni:0.12~0.20%,V:0.04~0.06%,Nb:0.045~0.060%,Als:0.015~0.050%,余量为Fe及不可避免的杂质。
进一步地,上述含铌钒550MPa级厚规格耐候钢中,所述耐候钢屈服强度≥550MPa,抗拉强度≥600MPa,延伸率≥18%,180°冷弯试验D=a(厚度≤6mm)或D=2a(厚度>6mm),-40℃冲击功≥60J(全尺寸),相对腐蚀率(相对Q345B)≤55%。
其中,上述含铌钒550MPa级厚规格耐候钢中,所述厚规格耐候钢是指厚度为7~10mm的耐候钢。
本发明还提供了一种上述含铌钒550MPa级耐候钢的生产方法,包括以下步骤:
a、将钢水冶炼成钢坯;所述钢水成分为:按重量百分比计,C:0.07~0.10%,Si:0.35~0.45%,Mn:1.45~1.60%,P≤0.018%,S≤0.007%,Cu:0.20~0.30%,Cr:0.32~0.42%,Ni:0.12~0.20%,V:0.04~0.06%,Nb:0.045~0.060%,Als:0.015~0.050%,余量为Fe及不可避免的杂质;
b、将步骤a冶炼好的钢坯进行热轧,热轧前的出炉温度为1220~1260℃,粗轧进行5道次轧制,每道次变形量≥20%,全长全数除鳞,精轧开轧温度≤960℃,终轧温度为850~890℃;
c、热轧后进行前段冷却;
d、冷却后的钢材进行卷取,卷取温度为580~620℃,卷取后得到含铌钒550MPa级厚规格耐候钢。
其中,上述含铌钒550MPa级厚规格耐候钢的生产方法中,步骤b精轧时开放的冷却水机架数量≥5。
其中,上述含铌钒550MPa级厚规格耐候钢的生产方法中,步骤c稀疏冷却时开放的上下集管开水率分别为60%和90%。
本发明的有益效果为:
本发明开发了一种全新成分的高强度耐候钢,在钢成分中引入了一定量的Nb和V,充分发挥了Nb、V元素细晶强化的效果;同时配合添加了适量的Cu、Cr、Ni元素,提高了产品的耐腐蚀性能。针对上述特定成分的钢,本发明还提供了一种特定的生产方法,控轧控冷工艺,提高了带钢厚度方向组织均匀性,实现了在热连轧机组上高强厚规格耐候钢的生产,最终获得了550MPa级厚规格耐候钢,该钢的屈服强度≥550MPa,抗拉强度≥600MPa,延伸率≥18%,180°冷弯试验D=a(厚度≤6mm)或D=2a(厚度>6mm),-40℃冲击功≥60J(全尺寸),相对腐蚀率(相对Q345B)≤55%,强度高,耐腐蚀性能强,且组织均匀,适宜用在铁道车辆部件制造等领域。
具体实施方式
本发明所提供的一种含铌钒550MPa级耐候钢,其化学成分重量百分比为:C:0.07~0.10%,Si:0.35~0.45%,Mn:1.45~1.60%,P≤0.018%,S≤0.007%,Cu:0.20~0.30%,Cr:0.32~0.42%,Ni:0.12~0.20%,V:0.04~0.06%,Nb:0.045~0.060%,Als:0.015~0.050%,余量为Fe及不可避免的杂质。
C是钢中有效的强化元素,可以溶入基体中起到固溶强化的作用,且能够与V、Nb结合形成碳化物析出粒子,起到细晶强化和析出强化的作用,提高碳含量,对提高强度有利,但是过高的碳含量会在钢中形成较多粗大脆性的碳化物颗粒,对塑性和韧性不利,碳含量过高还会在钢板中心偏析带,对弯曲性能成型性不利,同时过高的碳含量增加焊接碳当量,不利于焊接加工。因此本发明设计C:0.07~0.10%。
Si在钢中具有较高的固溶度,有利于细化锈层组织,降低钢整体的腐蚀速率,提高韧度,但含量过高会使轧制时除鳞困难,还会导致焊接性能下降。因此本发明设计Si:0.35~0.45%。
Mn具有较强的固溶强化作用,能显著降低钢的相变温度,细化钢的显微组织,是重要的强韧化元素,但Mn含量过多时连铸过程容易产生铸坯裂纹,同时还会降低钢的焊接性能。因此本发明设计Mn:1.45~1.60%。
P能有效提高钢的耐大气腐蚀性能,当P与Cu联合加入钢中时,可显示出更好的复合效应,但P含量过高会显著降低钢的塑性及低温韧性。因此本发明设计P≤0.018%。
S会形成硫化物夹杂使钢的性能恶化,同时腐蚀过程中易形成孔蚀扩展,对腐蚀性能有不利影响。因此本发明设计S≤0.007%。
Cu加入有利于在钢的表面形成致密的、粘附性好的非晶态氧化物(烃基氧化物)保护层,耐蚀作用越明显。另外,Cu与S生成难溶的硫化物,从而抵消S对钢耐蚀性的有害作用。但是Cu含量过高时,容易在加热或热轧时产生裂纹。因此本发明设计Cu:0.20~0.30%。
Cr对改善钢的钝化能力具有显著效果,可促使钢表面进行致密的钝化膜或保护性锈层,其在锈层内的富集能有效提高锈层对腐蚀性介质的选择性透过特性。但是Cr含量过高会使生产成本提高。因此本发明设计Cr:0.32~0.42%。
Ni能显著改善钢材的低温韧性,同时可有效阻止Cu的热脆,但Ni为贵重金属元素,且过高的Ni会增大氧化皮的粘附性,压入钢中会在表面形成热轧缺陷。因此本发明设计Ni:0.12~0.20%。
V加入会在热轧阶段形成VN析出,从而起到一定的细化晶粒效果,同时会有V(C、N)在铁素体中大量析出,起到显著的析出强化效果。但是V含量过高会使生产成本提高。因此本发明设计V:0.04~0.06%
Nb能钉扎奥氏体晶界从而阻止晶粒长大,最终细化晶粒,但含量过高不利于钢的焊接性能,同时增加生产成本。因此本发明设计Nb:0.045~0.060%。
Al加入钢中起脱氧的作用,但是Al含量过高,其氮氧化物容易在奥氏体晶界析出导致铸坯裂纹产生。因此本发明设计Als:0.015~0.050%。
本发明特别的设计了一种高强度厚规格耐候钢,通过将C、Si、Mn、P、S、和Cu等成分限制在合理的范围内,同时配合添加了一定含量的Cr、Ni、Nb和V等合金成分,使其强度能够满足现有行业标准中的要求,同时提高了钢材耐候性。
本发明制备的高强度厚规格耐候钢中,所述含铌钒550MPa级耐候钢屈服强度≥550MPa,抗拉强度≥600MPa,延伸率≥18%,180°冷弯试验D=a(厚度≤6mm)或D=2a(厚度>6mm),-40℃冲击功≥60J(全尺寸),相对腐蚀率(相对Q345B)≤55%。
本发明所述的含铌钒550MPa级厚规格耐候钢中,所述厚规格耐候钢是指厚度为7~10mm的耐候钢。
针对本发明特定成分的厚规格耐候钢,本发明提供了一种上述含铌钒550MPa级厚规格耐候钢的生产方法,包括以下步骤:
a、将钢水冶炼成钢坯;所述钢水成分为:按重量百分比计,C:0.07~0.10%,Si:0.35~0.45%,Mn:1.45~1.60%,P≤0.018%,S≤0.007%,Cu:0.20~0.30%,Cr:0.32~0.42%,Ni:0.12~0.20%,V:0.04~0.06%,Nb:0.045~0.060%,Als:0.015~0.050%,余量为Fe及不可避免的杂质;
b、将步骤a冶炼好的钢坯进行热轧,热轧前的出炉温度为1220~1260℃,粗轧进行5道次轧制,每道次变形量≥20%,全长全数除鳞,精轧开轧温度≤960℃,终轧温度为850~890℃;
c、热轧后进行前段冷却;
d、冷却后的钢材进行卷取,卷取温度为580~620℃,卷取后得到含铌钒550MPa级厚规格耐候钢。
其中,上述含铌钒550MPa级厚规格耐候钢的生产方法中,步骤b精轧时开放的冷却水机架数量≥5。
其中,上述含铌钒550MPa级厚规格耐候钢的生产方法中,步骤c稀疏冷却时开放的上下集管开水率分别为60%和90%。
本发明的生产方法中,热轧工序中,采用较高的加热温度可以对铸态组织的成分偏析起到均匀化作用,但加热温度过高会出现烧损、过热、过烧等问题;粗轧需要达到足够的变形量以保证奥氏体再结晶,细化奥氏体晶粒,防止出现混晶组织,粗轧全长全线除鳞以充分去除氧化铁皮,避免氧化铁皮压入造成的表面质量问题;若精轧开轧温度太高,则精轧过程在奥氏体未再结晶区的变形量不足,不利于组织细化;若终轧温度太低,则与开轧温度相差太大,使精轧过程冷速过快,且存在精轧后几机架在两相区轧制的风险,产品综合性能差,若终轧温度太高,则在层流冷却过程的冷速太大从而导致异常组织产生。因此,本发明通过试验最终确定:热轧前的出炉温度为1220~1260℃,粗轧进行5道次轧制,每道次变形量≥20%,全长全数除鳞,精轧开轧温度≤960℃,终轧温度为850~890℃时才能得到符合要求的钢。
本发明在冷却时采用前段冷却的方式,保证足够的冷却速度使最终组织细化。精轧时开放机架间冷却水,可以提高精轧过程的带钢冷速,在保证精轧开轧温度和终轧温度的基础上提高轧制速度,从而缩小层流冷却段终冷温度与卷取温度的差异,保证产品性能。精轧时开放的冷却水机架数量≥5,层流冷却时冷却水上下集管开水率分别为60%和90%;这是发明人经过大量试验筛选得到的。由于受到重力影响,上集管造成的冲击力更大,冷却效果更好,本发明特别的将上下集管开水率设置了一个差值,从而使上、下集管的冷却速度相当,最终使得冷却后的钢材组织更均匀。
其中,卷取工艺中,卷取温度太低,则在层流冷却过程的冷速太大从而导致异常组织产生,卷取温度太高,使晶粒粗大从而导致成品综合性能变差,卷取温度为580~620℃。
下面将结合实施例对本发明的具体实施方式做进一步的描述,但不因此将本发明的保护范围限制在实施例所述范围内。
实施例1、2采用本发明方法制备含铌钒550MPa级厚规格耐候钢
实施例所述耐候钢的成分如下表1所示。
表1实施例耐候钢成分/%
C | Si | Mn | P | S | Cr | Ni | Cu | V | Nb | Als | |
实施例1 | 0.09 | 0.40 | 1.51 | 0.010 | 0.005 | 0.41 | 0.14 | 0.28 | 0.04 | 0.049 | 0.036 |
实施例2 | 0.09 | 0.39 | 1.55 | 0.008 | 0.006 | 0.39 | 0.12 | 0.23 | 0.05 | 0.056 | 0.042 |
对上述成分的钢水进行冶炼、热轧、冷却和卷取。其中,热轧工序中粗轧进行5道次轧制,每道次变形量≥20%,轧线全长全数除鳞,机架间冷却水开放5架。具体工艺控制情况如表2所示。
表2实施例耐候钢工艺控制情况
对比例1、2不采用本发明制备方法制备耐候钢
对比例钢的成分如下表3所示。
表3对比例耐候钢成分/%
编号 | C | Si | Mn | P | S | Cr | Ni | Cu | V | Ti | Nb | Als |
对比例1 | 0.07 | 0.31 | 0.95 | 0.012 | 0.003 | 0.37 | 0.14 | 0.24 | 0.05 | 0.010 | 0.036 | 0.035 |
对比例2 | 0.06 | 0.29 | 1.65 | 0.008 | 0.003 | - | - | - | - | 0.020 | 0.050 | 0.028 |
对上述成分的钢水进行冶炼、热轧、冷却和卷取。其中,热轧工序中粗轧进行5道次轧制,每道次变形量≥20%,轧线全长全数除鳞,机架间冷却水开放5架。具体工艺控制情况如表4所示。
表4实施例耐候钢制备参数
实施例和对比例制备得到的耐候钢综合性能如表5所示。
表5实施例和对比例制备的耐候钢综合性能
由实施例和对比例可知,本发明开发了一种全新成分的含铌钒550MPa级厚规格耐候钢,所述钢成分中含有Cr、Ni、Nb、V等合金成分,提高了钢材的强度和耐候性。本发明钢材通过设计合理的生产工艺,采用现有的热连轧机组即可实现厚度为7~10mm的耐候钢的生产,操作简单,生产成本低,制备的产品综合性能优异,具有很好的应用前景。
Claims (6)
1.含铌钒550MPa级厚规格耐候钢,其特征在于,化学成分为:按重量百分比计,C:0.07~0.10%,Si:0.35~0.45%,Mn:1.45~1.60%,P≤0.018%,S≤0.007%,Cu:0.20~0.30%,Cr:0.32~0.42%,Ni:0.12~0.20%,V:0.04~0.06%,Nb:0.045~0.060%,Als:0.015~0.050%,余量为Fe及不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的含铌钒550MPa级厚规格耐候钢,其特征在于:所述耐候钢屈服强度≥550MPa,抗拉强度≥600MPa,延伸率≥18%,180°冷弯试验D=a或D=2a,-40℃冲击功≥60J,相对腐蚀率≤55%。
3.根据权利要求1所述的含铌钒550MPa级厚规格耐候钢,其特征在于:所述厚规格耐候钢是指厚度为7~10mm的耐候钢。
4.权利要求1~3任一项所述的含铌钒550MPa级耐候钢的生产方法,其特征在于,包括以下步骤:
a、将钢水冶炼成钢坯;所述钢水成分为:按重量百分比计,C:0.07~0.10%,Si:0.35~0.45%,Mn:1.45~1.60%,P≤0.018%,S≤0.007%,Cu:0.20~0.30%,Cr:0.32~0.42%,Ni:0.12~0.20%,V:0.04~0.06%,Nb:0.045~0.060%,Als:0.015~0.050%,余量为Fe及不可避免的杂质;
b、将步骤a冶炼好的钢坯进行热轧,热轧前的出炉温度为1220~1260℃,粗轧进行5道次轧制,每道次变形量≥20%,全长全数除鳞,精轧开轧温度≤960℃,终轧温度为850~890℃;
c、热轧后进行前段冷却;
d、冷却后的钢材进行卷取,卷取温度为580~620℃,卷取后得到含铌钒550MPa级厚规格耐候钢。
5.根据权利要求4所述的含铌钒550MPa级厚规格耐候钢的生产方法,其特征在于:步骤b精轧时开放的冷却水机架数量≥5。
6.根据权利要求4所述的含铌钒550MPa级厚规格耐候钢的生产方法,其特征在于:步骤c稀疏冷却时开放的上下集管开水率分别为60%和90%。
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CN106337153A (zh) * | 2016-11-16 | 2017-01-18 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 含钒厚规格耐候钢及其轧制方法 |
CN106521352A (zh) * | 2016-11-16 | 2017-03-22 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 含铌厚规格耐候钢及其轧制方法 |
CN107475624A (zh) * | 2017-08-16 | 2017-12-15 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 含钛厚规格耐候钢及其生产方法 |
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2019
- 2019-10-21 CN CN201911000219.0A patent/CN110616375A/zh active Pending
Patent Citations (3)
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