CN110512074A - 一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法 - Google Patents

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Abstract

本发明属于炼铁原料技术领域，尤其涉及一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法。步骤如下：将原料和膨润土分别进行干燥处理，后进行筛分；原料为新西兰海砂原矿与普通铁精矿的混合料，或新西兰海砂原矿与钒钛磁铁矿的混合料，或新西兰海砂原矿与混合矿的混合料；混合矿为普通铁精矿与钒钛磁铁矿的混合矿；其中，新西兰海砂原矿的质量占混合料质量的0‑80％；根据预先设定的配料方案，将经过干燥筛分后的原料和膨润土进行加水湿混、焖料、筛选，获得生球；将生球烘干处理后，进行焙烧得到酸性球团。该方法提高了新西兰海砂原矿作为炼铁原料在钢铁工业中的使用量，且制备得到的酸性球团抗压强度大、还原膨胀性低于20％。

Description

一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法
技术领域
本发明属于炼铁原料技术领域，尤其涉及一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法。
背景技术
随着我国钢铁工业进入快速发展的时期，带动了生铁和粗钢产量的连年增长，然而国内铁矿石资源却日益枯竭。为解决粗钢产量增长而铁矿石原料日益枯竭的问题，亟待开发利用国内外钒钛磁铁矿资源，如此不仅可以满足我国钢铁企业对铁矿石的大量需求，进一步缓解我国铁矿石资源短缺的困境，还可以为钢铁企业节约大量的原料成本。
新西兰海砂矿是一种由冲刷作用形成的以钛磁铁矿为主要矿相的钒钛铁矿石资源，在新西兰南部、北部以及西北部沿海地区均有矿床分布，其储量非常丰富，易于采选，价格低廉。海砂矿的产值目前是仅次于海底石油，已成为第二大海洋矿产开采业。因此，对新西兰海砂矿的开发利用具有极大的潜在价值。
新西兰海砂矿作为一种结构致密、有用金属矿物镶嵌分布关系复杂的海砂钒钛矿，是目前世界上公认的难选难冶炼的铁矿资源。海砂钒钛矿难以被利用的原因主要是其颗粒形状规则、表面光滑致密、粒度较粗、硬度和熔点也较高，与其他铁矿石相比，比表面积小，湿容量小，亲水性差，球磨性能和成球性能也较差。因而一直未大规模地在钢铁工业上作为炼铁原料进行使用，国内外的相关研究大多集中于对海砂原矿的预处理以及还原机理方面，有关在球团矿制备过程提高海砂原矿配加量的研究相对较少。
根据目前相关文献的报道，国内已有部分学者开始尝试在烧结球团过程中配加海砂矿，进行生产烧结或球团等炼铁原料，但目前海砂矿的配加量一般不超过20％。
发明内容
(一)要解决的技术问题
针对现有存在的技术问题，本发明提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，该方法提高了新西兰海砂原矿作为炼铁原料在钢铁工业中的使用量，且制备得到的酸性球团抗压强度大、还原膨胀性低于20％，符合国家二级球团矿使用标准，完全满足钢铁企业使用要求。
(二)技术方案
本发明提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，具体步骤如下：
S1、将原料和膨润土分别进行干燥处理，后进行筛分，除去含铁物料和膨润土中的粗大颗粒及其他杂质；
所述原料为新西兰海砂原矿与普通铁精矿的混合料，或新西兰海砂原矿与钒钛磁铁矿的混合料，或新西兰海砂原矿与混合矿的混合料；
所述混合矿为普通铁精矿与钒钛磁铁矿的混合矿；
其中，新西兰海砂原矿的质量占混合料质量的0-80％；
S2、根据预先设定的配料方案，将经过干燥筛分后的原料和膨润土进行加水湿混、焖料、筛选，获得生球；
S3、将所述生球烘干处理后，进行焙烧得到酸性球团，所述焙烧制度为：
预热阶段，以8-12℃/min的升温速率加热至850-950℃，保温10-20min，同时以2.4-3.0L/min的速率通入空气；
焙烧阶段，以4-6℃/min的升温速率由850-950℃加热升温至1150-1250℃，保温15-25min；
冷却阶段，冷却至室温。
进一步地，所述步骤S2包括：
S21、将经过干燥筛分后的原料和膨润土先后两次进行加水湿混，得到湿混后的物料；
S22、将湿混后的物料焖料25-30min，得到焖料后的物料；
S23、将部分焖料后的物料装入圆盘造球机的球盘内，添加水，进行一次造球，形成母球；
继续向圆盘造球机内同步添加剩余的焖料后的物料和水，进行二次造球，所述母球长大、压实，形成生球。
进一步地，所述步骤S1，干燥处理中，干燥的温度为105-115℃，干燥的时间为4-6h。
进一步地，所述步骤S21，湿混的时间为10-20min；
湿混后的物料中，水的质量占湿混后的物料的质量的7-8％。
进一步地，所述步骤S23，一次造球的时间为8-12min，所述母球的粒径为2-4mm。
进一步地，所述步骤S23，二次造球的时间为15-25min，所述生球的粒径为10-12.5mm。
进一步地，所述步骤S23，水的质量占物料的质量的2％。
本发明还提供一种采用上述任一高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法制备的酸性球团。
(三)有益效果
(1)本发明提供的方法中，依据强化优势、削减弱势的优化配矿原则，结合不同原料之间基础特性的互补优势，选用比表面积大、粒度细、造球性能优良的普通铁精矿与钒钛磁铁矿，在未对新西兰海砂原矿进行任何预处理的基础上，进行酸性球团的制备，提高海砂原矿在球团制备过程中的配加量，进而提高海砂矿作为炼铁原料在钢铁工业中的使用量。
(2)本发明提供的方法中，充分利用新西兰海砂原矿资源，该海砂原矿资源储量丰富、易于采选、价格低廉、生产成本低，性价比相对较高，有利于缓解我国铁矿资源短缺的困境，节约钢铁企业原料成本，同时可高效利用国家战略金属钒和钛。
(3)本发明提供的方法中，整个球团的制备工艺简单可行，氧化焙烧温度以及时间要求相对较低，在一定程度上降低企业的生产成本。
(4)本发明提供的方法中，所制备的球团的抗压强度可达到2000N/个球，球团的还原膨胀性低于20％，符合国家二级球团矿使用标准，完全满足钢铁企业使用要求，为企业大规模利用新西兰海砂原矿制备球团提供了一种新方法。
附图说明
图1为采用本发明中提供的方法制备酸性球团的工艺流程图。
具体实施方式
为了更好的解释本发明，以便于理解，下面结合附图，通过具体实施方式，对本发明作详细描述。
本发明中所用的新西兰海砂原矿来自新西兰沿海地区，其粒度在200目以下的颗粒质量占总质量的1％以上，主要的化学成分包含(按重量百分比计)：TFe:57.53～59.63％，FeO:28.00～29.30％，SiO2:3.11～3.41％，CaO:1.00～1.50％，MgO:2.00～3.00％，Al2O3:3.00～3.50％，TiO2:6.50～7.00％，V2O5:0.45～0.50％，烧损为0.10～0.20％。
本发明中所用的普通精铁矿选用司家营矿粉，其粒度在200目以下的颗粒质量占总质量的75％以上。
本发明中所用的钒钛磁铁矿粉选用远通14矿，其粒度在200目以下的颗粒质量占总质量的55％以上。
本发明中所用的膨润土为国内某大型钢铁企业生产现场用粘结剂，主要矿物成分为具有层状结构、阳离子吸附交换能力和较强水化能力的蒙脱石[Al2(Si4O10)(OH)2·nH2O]，其化学成分主要包含(按重量百分比计)：SiO2:44.88％、CaO:4.08％、MgO:2.88％、Al2O3:12.88％、Na2O:4.18％、K2O:1.03％。
本发明中，测试生球落下强度的方法为：将生球从500mm的高度做自由落体，落到3～5mm厚的钢板上，反复数次，规定直至球团出现裂缝或者破裂成块时的落下次数为落下强度指标(包括出现裂缝或破裂的这一次在内)。每次测定12个球团，去除落下强度的最大值和最小值，求取剩下10个的算术平均值，记录为该生球的落下强度，单位为次/个球。
本发明中，测试生球抗压强度采用压力法检测。
本发明中，测试生球水分的方法为：称取新制备的球团200.00g左右，放入110±5℃的烘箱中进行干燥处理180min，烘干后取出立即称其质量并计算水分，其单位为％。
本发明中，酸性球团抗压强度的检测设备为球团抗压强度测定仪，依据测定标准GB/T 14201-93“铁矿球团抗压强度测定方法”进行测定。
本发明中，酸性球团还原膨胀指数测定依据GB/T 13240-91“铁矿球团相对自由膨胀指数的测定方法”进行测定。
下面结合具体实施例对本发明作进一步的详细说明。
实施例1
本实施例提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，如图1所示，具体如下：
S1、将所用的新西兰海砂原矿(以下简称海砂矿)和普通铁精矿经0.5mm的筛子进行筛分，并将两种原料和膨润土放入110℃的烘箱中进行干燥处理4h。
S2、将经过干燥处理的原料和膨润土取出，用电子天平(精度0.01g)按照海砂矿配加量为0、普通铁精矿为100％，称取5kg的原料，外配0.1kg的膨润土混合均匀，得到铁精矿。
将铁精矿放入塑料圆桶中进行充分混匀，并采用雾状喷壶分次加水的方法，对铁精矿进行二次加水混匀，整个过程中对铁精矿加水的总质量为铁精矿总质量的7％左右。整个混料过程大约10min，并将湿混后的铁精矿在塑料圆桶中加盖焖料25min。
取500g的铁精矿加入圆盘造球机内并加入适量的水，使产生一定数量的母球，母球粒度控制在2-4mm，造母球时间8min左右。然后不断喷水加铁精矿，使球团粒度达到10-12.5mm左右，此时停止加水加铁精矿。当球团表面无明显水份时，滚出球团，选取粒度为10-12.5mm的球团作为生球备用，整个过程控制在15min。
S3、将生球在110℃烘箱内干燥180min后放入马弗炉中，以8℃/min升温至850℃，预热保温10min，同时通入2.4L/min的空气，以便提高炉内的氧化气氛；将马弗炉以4℃/min升温至1150℃后，进行氧化焙烧15min，同时通入2.4L/min的空气；待马弗炉冷却到900℃时，从马弗炉中取出焙烧后的球团自然冷却至室温，即可得到氧化焙烧后的酸性球团。
球团性能指标检测
依据现有的检测标准和实验要求，对所制备的球团进行性能检测，结果如下：生球落下强度为15次/个球，生球抗压强度为11N/个球，生球水分为8.96％，氧化焙烧后酸性球团的抗压强度为3412N/个球，还原膨胀性能为15.12％，还原膨胀后球团的抗压强度为548N/个球。
实施例2
本实施例还提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，具体如下：
S1、将所用的新西兰海砂原矿(以下简称海砂矿)和普通铁精矿经0.5mm的筛子进行筛分，并将两种原料和膨润土放入115℃的烘箱中进行干燥处理4.5h。
S2、将经过干燥处理的原料和膨润土取出，用电子天平(精度0.01g)按照海砂矿配加量为20％、普通铁精矿为80％，称取5kg的原料，外配0.1kg的膨润土混合均匀，得到铁精矿。
将铁精矿放入塑料圆桶中进行充分混匀，并采用雾状喷壶分次加水的方法，对铁精矿进行二次加水混匀，整个过程中对铁精矿加水的总质量为铁精矿总质量的7％左右。整个混料过程大约12min，并将湿混后的铁精矿在塑料圆桶中加盖焖料27min。
取500g的铁精矿加入圆盘造球机内并加入适量的水，使产生一定数量的母球，母球粒度控制在2-4mm，造母球时间10min左右。然后不断喷水加铁精矿，使球团粒度达到10-12.5mm左右，此时停止加水加铁精矿。当球团表面无明显水份时，滚出球团，选取粒度为10-12.5mm的球团作为生球备用，整个过程控制在17min。
S3、将生球在115℃烘箱内干燥210min后放入马弗炉中，以10℃/min升温至870℃，预热保温12min，同时通入2.5L/min的空气，以便提高炉内的氧化气氛；将马弗炉以4℃/min升温至1170℃后，进行氧化焙烧18min，同时通入2.5L/min的空气；待马弗炉冷却到905℃时，从马弗炉中取出焙烧后的球团自然冷却至室温，即可得到氧化焙烧后的酸性球团。
球团性能指标检测
依据现有的检测标准和实验要求，对所制备的球团进行性能检测，结果如下：生球落下强度为10次/个球，生球抗压强度为8N/个球，生球水分为8.11％，氧化焙烧后酸性球团的抗压强度为3894N/个球，还原膨胀性能为19.16％，还原膨胀后球团的抗压强度为243N/个球。
实施例3
本实施例还提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，具体如下：
S1、将所用的新西兰海砂原矿(以下简称海砂矿)和普通铁精矿经0.5mm的筛子进行筛分，并将两种原料和膨润土放入105℃的烘箱中进行干燥处理5h。
S2、将经过干燥处理的原料和膨润土取出，用电子天平(精度0.01g)按照海砂矿配加量为40％、普通铁精矿为60％，称取5kg的原料，外配0.1kg的膨润土混合均匀，得到铁精矿。
将铁精矿放入塑料圆桶中进行充分混匀，并采用雾状喷壶分次加水的方法，对铁精矿进行二次加水混匀，整个过程中对铁精矿加水的总质量为铁精矿总质量的7％左右。整个混料过程大约14min，并将湿混后的铁精矿在塑料圆桶中加盖焖料27min。
取500g的铁精矿加入圆盘造球机内并加入适量的水，使产生一定数量的母球，母球粒度控制在2-4mm，造母球时间10min左右。然后不断喷水加铁精矿，使球团粒度达到10-12.5mm左右，此时停止加水加铁精矿。当球团表面无明显水份时，滚出球团，选取粒度为10-12.5mm的球团作为生球备用，整个过程控制在19min。
S3、将生球在105℃烘箱内干燥240min后放入马弗炉中，以10℃/min升温至890℃，预热保温14min，同时通入2.6L/min的空气，以便提高炉内的氧化气氛；将马弗炉以5℃/min升温至1190℃后，进行氧化焙烧20min，同时通入2.6L/min的空气；待马弗炉冷却到895℃时，从马弗炉中取出焙烧后的球团自然冷却至室温，即可得到氧化焙烧后的酸性球团。
球团性能指标检测
依据现有的检测标准和实验要求，对所制备的球团进行性能检测，结果如下：生球落下强度为27次/个球，生球抗压强度为11N/个球，生球水分为8.32％，氧化焙烧后酸性球团的抗压强度为3369N/个球，还原膨胀性能为17.43％，还原膨胀后球团的抗压强度为351N/个球。
实施例4
本实施例还提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，具体如下：
S1、将所用的新西兰海砂原矿(以下简称海砂矿)和普通铁精矿经0.5mm的筛子进行筛分，并将两种原料和膨润土放入108℃的烘箱中进行干燥处理5.5h。
S2、将经过干燥处理的原料和膨润土取出，用电子天平(精度0.01g)按照海砂矿配加量为60％、普通铁精矿为40％，称取5kg的原料，外配0.1kg的膨润土混合均匀，得到铁精矿。
将铁精矿放入塑料圆桶中进行充分混匀，并采用雾状喷壶分次加水的方法，对铁精矿进行二次加水混匀，整个过程中对铁精矿加水的总质量为铁精矿总质量的7％左右。整个混料过程大约14min，并将湿混后的铁精矿在塑料圆桶中加盖焖料27min。
取500g的铁精矿加入圆盘造球机内并加入适量的水，使产生一定数量的母球，母球粒度控制在2-4mm，造母球时间12min左右。然后不断喷水加铁精矿，使球团粒度达到10-12.5mm左右，此时停止加水加铁精矿。当球团表面无明显水份时，滚出球团，选取粒度为10-12.5mm的球团作为生球备用，整个过程控制在21min。
S3、将生球在108℃烘箱内干燥270min后放入马弗炉中，以12℃/min升温至900℃，预热保温16min，同时通入2.7L/min的空气，以便提高炉内的氧化气氛；将马弗炉以5℃/min升温至1200℃后，进行氧化焙烧23min，同时通入2.7L/min的空气；待马弗炉冷却到900℃时，从马弗炉中取出焙烧后的球团自然冷却至室温，即可得到氧化焙烧后的酸性球团。
球团性能指标检测
依据现有的检测标准和实验要求，对所制备的球团进行性能检测，结果如下：生球落下强度为16次/个球，生球抗压强度为6N/个球，生球水分为8.86％，氧化焙烧后酸性球团的抗压强度为2899N/个球，还原膨胀性能为12.87％，还原膨胀后球团的抗压强度为481N/个球。
实施例5
本实施例还提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，具体如下：
S1、将所用的新西兰海砂原矿(以下简称海砂矿)和普通铁精矿经0.5mm的筛子进行筛分，并将两种原料和膨润土放入110℃的烘箱中进行干燥处理6h。
S2、将经过干燥处理的原料和膨润土取出，用电子天平(精度0.01g)按照海砂矿配加量为80％、普通铁精矿为20％，称取5kg的原料，外配0.1kg的膨润土混合均匀，得到铁精矿。
将铁精矿放入塑料圆桶中进行充分混匀，并采用雾状喷壶分次加水的方法，对铁精矿进行二次加水混匀，整个过程中对铁精矿加水的总质量为铁精矿总质量的7％左右。整个混料过程大约18min，并将湿混后的铁精矿在塑料圆桶中加盖焖料30min。
取500g的铁精矿加入圆盘造球机内并加入适量的水，使产生一定数量的母球，母球粒度控制在2-4mm，造母球时间12min左右。然后不断喷水加铁精矿，使球团粒度达到10-12.5mm左右，此时停止加水加铁精矿。当球团表面无明显水份时，滚出球团，选取粒度为10-12.5mm的球团作为生球备用，整个过程控制在23min。
S3、将生球在110℃烘箱内干燥300min后放入马弗炉中，以12℃/min升温至920℃，预热保温18min，同时通入2.8L/min的空气，以便提高炉内的氧化气氛；将马弗炉以6℃/min升温至1230℃后，进行氧化焙烧25min，同时通入2.8L/min的空气；待马弗炉冷却到900℃时，从马弗炉中取出焙烧后的球团自然冷却至室温，即可得到氧化焙烧后的酸性球团。
球团性能指标检测
依据现有的检测标准和实验要求，对所制备的球团进行性能检测，结果如下：生球落下强度为8次/个球，生球抗压强度为3N/个球，生球水分为9.21％，氧化焙烧后酸性球团的抗压强度为2491N/个球，还原膨胀性能为13.12％，还原膨胀后球团的抗压强度为493N/个球。
实施例6
本实施例还提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，具体如下：
S1、将所用的新西兰海砂原矿(以下简称海砂矿)和普通铁精矿经0.5mm的筛子进行筛分，并将两种原料和膨润土放入105℃的烘箱中进行干燥处理6h。
S2、将经过干燥处理的原料和膨润土取出，用电子天平(精度0.01g)按照海砂矿配加量为100％、普通铁精矿为0，称取5kg的原料，外配0.1kg的膨润土混合均匀，得到铁精矿。
将铁精矿放入塑料圆桶中进行充分混匀，并采用雾状喷壶分次加水的方法，对铁精矿进行二次加水混匀，整个过程中对铁精矿加水的总质量为铁精矿总质量的7％左右。整个混料过程大约20min，并将湿混后的铁精矿在塑料圆桶中加盖焖料30min。
取500g的铁精矿加入圆盘造球机内并加入适量的水，使产生一定数量的母球，母球粒度控制在2-4mm，造母球时间12min左右。然后不断喷水加铁精矿，使球团粒度达到10-12.5mm左右，此时停止加水加铁精矿。当球团表面无明显水份时，滚出球团，选取粒度为10-12.5mm的球团作为生球备用，整个过程控制在25min。
S3、将生球在105℃烘箱内干燥240min后放入马弗炉中，以10℃/min升温至900℃，预热保温20min，同时通入3.0L/min的空气，以便提高炉内的氧化气氛；将马弗炉以6℃/min升温至1250℃后，进行氧化焙烧20min，同时通入3.0L/min的空气；待马弗炉冷却到900℃时，从马弗炉中取出焙烧后的球团自然冷却至室温，即可得到氧化焙烧后的酸性球团。
球团性能指标检测
依据现有的检测标准和实验要求，对所制备的球团进行性能检测，结果如下：生球落下强度为2次/个球，生球抗压强度为2N/个球，生球水分为8.84％，氧化焙烧后酸性球团的抗压强度为2358N/个球，还原膨胀性能为11.87％，还原膨胀后球团的抗压强度为357N/个球。
实施例7
本实施例还提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，与实施例1提供的方法相同，不同之处在于：以钒钛磁铁矿代替普通铁精矿。
球团性能指标检测
依据现有的检测标准和实验要求，对所制备的球团进行性能检测，结果如下：生球落下强度为15次/个球，生球抗压强度为11N/个球，生球水分为8.96％，氧化焙烧后酸性球团的抗压强度为3412N/个球，还原膨胀性能为15.12％，还原膨胀后球团的抗压强度为548N/个球。
实施例8
本实施例还提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，与实施例2提供的方法相同，不同之处在于：以钒钛磁铁矿代替普通铁精矿。
球团性能指标检测
依据现有的检测标准和实验要求，对所制备的球团进行性能检测，结果如下：生球落下强度为13次/个球，生球抗压强度为9N/个球，生球水分为8.35％，氧化焙烧后酸性球团的抗压强度为3764N/个球，还原膨胀性能为16.48％，还原膨胀后球团的抗压强度为489N/个球。
实施例9
本实施例还提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，与实施例3提供的方法相同，不同之处在于：以钒钛磁铁矿代替普通铁精矿。
球团性能指标检测
依据现有的检测标准和实验要求，对所制备的球团进行性能检测，结果如下：生球落下强度为25次/个球，生球抗压强度为10N/个球，生球水分为8.24％，氧化焙烧后酸性球团的抗压强度为3275N/个球，还原膨胀性能为14.32％，还原膨胀后球团的抗压强度为427N/个球。
实施例10
本实施例还提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，与实施例4提供的方法相同，不同之处在于：以钒钛磁铁矿代替普通铁精矿。
球团性能指标检测
依据现有的检测标准和实验要求，对所制备的球团进行性能检测，结果如下：生球落下强度为17次/个球，生球抗压强度为8N/个球，生球水分为8.69％，氧化焙烧后酸性球团的抗压强度为2735N/个球，还原膨胀性能为13.65％，还原膨胀后球团的抗压强度为479N/个球。
实施例11
本实施例还提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，与实施例5提供的方法相同，不同之处在于：以钒钛磁铁矿代替普通铁精矿。
球团性能指标检测
依据现有的检测标准和实验要求，对所制备的球团进行性能检测，结果如下：生球落下强度为6次/个球，生球抗压强度为4N/个球，生球水分为8.97％，氧化焙烧后酸性球团的抗压强度为2367N/个球，还原膨胀性能为12.37％，还原膨胀后球团的抗压强度为445N/个球。
实施例12
本实施例还提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，与实施例1提供的方法相同，不同之处在于：以普通铁精矿和钒钛磁铁矿的混合矿代替普通铁精矿，且在配置原料的过程中，海砂矿配加量为0、普通铁精矿为50％、钒钛磁铁矿为50％。
球团性能指标检测
依据现有的检测标准和实验要求，对所制备的球团进行性能检测，结果如下：生球落下强度为12次/个球，生球抗压强度为11N/个球，生球水分为8.43％，氧化焙烧后酸性球团的抗压强度为3413N/个球，还原膨胀性能为14.47％，还原膨胀后球团的抗压强度为692N/个球。
实施例13
本实施例还提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，与实施例2提供的方法相同，不同之处在于：以普通铁精矿和钒钛磁铁矿的混合矿代替普通铁精矿，且在配置原料的过程中，海砂矿配加量为20％、普通铁精矿为40％、钒钛磁铁矿为40％。
球团性能指标检测
依据现有的检测标准和实验要求，对所制备的球团进行性能检测，结果如下：生球落下强度为10次/个球，生球抗压强度为11N/个球，生球水分为8.54％，氧化焙烧后酸性球团的抗压强度为2978N/个球，还原膨胀性能为13.47％，还原膨胀后球团的抗压强度为524N/个球。
实施例14
本实施例还提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，与实施例3提供的方法相同，不同之处在于：以普通铁精矿和钒钛磁铁矿的混合矿代替普通铁精矿，且在配置原料的过程中，海砂矿配加量为40％、普通铁精矿为30％、钒钛磁铁矿为30％。
球团性能指标检测
依据现有的检测标准和实验要求，对所制备的球团进行性能检测，结果如下：生球落下强度为28次/个球，生球抗压强度为9N/个球，生球水分为8.16％，氧化焙烧后酸性球团的抗压强度为3127N/个球，还原膨胀性能为16.42％，还原膨胀后球团的抗压强度为512N/个球。
实施例15
本实施例还提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，与实施例4提供的方法相同，不同之处在于：以普通铁精矿和钒钛磁铁矿的混合矿代替普通铁精矿，且在配置原料的过程中，海砂矿配加量为60％、普通铁精矿为20％、钒钛磁铁矿为20％。
球团性能指标检测
依据现有的检测标准和实验要求，对所制备的球团进行性能检测，结果如下：生球落下强度为18次/个球，生球抗压强度为7N/个球，生球水分为8.79％，氧化焙烧后酸性球团的抗压强度为2943N/个球，还原膨胀性能为13.34％，还原膨胀后球团的抗压强度为467N/个球。
实施例16
本实施例还提供一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，与实施例5提供的方法相同，不同之处在于：以普通铁精矿和钒钛磁铁矿的混合矿代替普通铁精矿，且在配置原料的过程中，海砂矿配加量为80％、普通铁精矿为10％、钒钛磁铁矿为10％。
球团性能指标检测
依据现有的检测标准和实验要求，对所制备的球团进行性能检测，结果如下：生球落下强度为8次/个球，生球抗压强度为4N/个球，生球水分为9.13％，氧化焙烧后酸性球团的抗压强度为2513N/个球，还原膨胀性能为13.04％，还原膨胀后球团的抗压强度为489N/个球。
综合上述实施例仅为本发明的典型实施案例，仅为证明新西兰海砂原矿在未加任何预处理的基础上，配加普通铁精矿、钒钛磁铁矿、普通铁精矿和钒钛磁铁矿的混合矿进行酸性氧化球团制备过程中的最佳配加量。根据球团性能指标检测结果分析以及企业生产现场实际情况综合考虑，建议新西兰海砂原矿在铁矿制备酸性球团中的配加量应低于80％。
以上结合具体实施例描述了本发明的技术原理，这些描述只是为了解释本发明的原理，不能以任何方式解释为对本发明保护范围的限制。基于此处解释，本领域的技术人员不需要付出创造性的劳动即可联想到本发明的其它具体实施方式，这些方式都将落入本发明的保护范围之内。

Claims (8)

1.一种高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法，其特征在于，所述方法具体步骤如下：
S1、将原料和膨润土分别进行干燥处理，后进行筛分，除去含铁物料和膨润土中的粗大颗粒及其他杂质；
所述原料为新西兰海砂原矿与普通铁精矿的混合料，或新西兰海砂原矿与钒钛磁铁矿的混合料，或新西兰海砂原矿与混合矿的混合料；
所述混合矿为普通铁精矿与钒钛磁铁矿的混合矿；
其中，新西兰海砂原矿的质量占混合料质量的0-80％；
S2、根据预先设定的配料方案，将经过干燥筛分后的原料和膨润土进行加水湿混、焖料、筛选，获得生球；
S3、将所述生球烘干处理后，进行焙烧得到酸性球团，所述焙烧制度为：
预热阶段，以8-12℃/min的升温速率加热至850-950℃，保温10-20min，同时以2.4-3.0L/min的速率通入空气；
焙烧阶段，以4-6℃/min的升温速率由850-950℃加热升温至1150-1250℃，保温15-25min；
冷却阶段，冷却至室温。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述步骤S2包括：
S21、将经过干燥筛分后的原料和膨润土先后两次进行加水湿混，得到湿混后的物料；
S22、将湿混后的物料焖料25-30min，得到焖料后的物料；
S23、将部分焖料后的物料装入圆盘造球机的球盘内，添加水，进行一次造球，形成母球；
继续向圆盘造球机内同步添加剩余的焖料后的物料和水，进行二次造球，所述母球长大、压实，形成生球。
3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述步骤S1，干燥处理中，干燥的温度为105-115℃，干燥的时间为4-6h。
4.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，所述步骤S21，湿混的时间为10-20min；
湿混后的物料中，水的质量占湿混后的物料的质量的7-8％。
5.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，所述步骤S23，一次造球的时间为8-12min，所述母球的粒径为2-4mm。
6.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，所述步骤S23，二次造球的时间为15-25min，所述生球的粒径为10-12.5mm。
7.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，所述步骤S23，水的质量占物料的质量的2％。
8.一种采用权利要求1-7任一所述的高配比新西兰海砂原矿制备酸性球团的方法制备的酸性球团。
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