CN110480131A - Mig焊接的保护气体及焊接方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种MIG焊接的保护气体和焊接方法，所述MIG焊接的保护气体包括：按照一定体积百分比混合的氩气和氮气。本发明通过相对现有的含有氦气的保护气体，减少了或完全去除了所述氦气用量，从而实现节约氦气用量，节约焊接成本以及简化焊接操作的目的。
Description
技术领域
本发明涉及焊接加工技术领，尤其是涉及一种MIG焊接的混合保护气体及焊接方法。
背景技术
铝合金具有较高的比强度、广泛应用于地铁、公交车、高速列车、航空航天、邮轮等工业领域。国际上制造的高速列车车体基本都采用铝合金结构，因此高效铝合金焊接是地铁、公交车等车体车厢部件制造的关键技术。针对铝合金所进行的焊接方法和工艺研究，日益引起人们的重视。由于铝合金的比热容和导热系数都很大，焊接变形大，通常采用的都是能量集中的焊接方法，如钨极氩弧焊(tungsten inert gas，简称：TIG焊)、等离子弧焊、激光焊、电子束焊和熔化极惰性气体保护焊(metal inert-gas welding，简称：MIG焊)等，MIG焊焊接铝合金与TIG焊相比，采用连续送丝，保证了电流密度较大，焊丝熔化速度较快，不需要频繁停机，焊接生产效率高，应用广泛。无论TIG还是MIG，除对薄板进行焊接时可用纯氩气作为保护气体外，中厚板焊接的保护气体多选用含有氦气的三元混合气体。
虽然含有氦气的三元混合气体可以提高铝合金板焊接效率已经达成共识，但是氦气的用量较多，特别是厚度在6mm以上的中厚板，一般需要在混合气体中添加20％以上的氦气，以达到熔深等工艺要求。在我国氦气是重要的战略稀缺资源，关系着国家安全和高新技术产业的发展。氦气主要产于美国(60％)和卡塔尔(30％)。由于我国是贫氦国家，绝大部分的氦气都依赖于进口，大致消耗世界上约(30％)的氦气，资源安全形势严峻，由此可知，采用上述保护气体进行中厚板的焊接提高了焊接成本，而为了降低所述焊接成本，即为了节省氦气，在生产中，一般只用在中厚板的焊接，而薄板则用高纯氩，在一家工厂里，气体种类多，焊接操作的管理也繁多，由此会造成生产效率低下的问题。
发明内容
本发明的目的在于提供一种MIG焊接的混合保护气体及焊接方法，用以解决现有对铝合金板中的薄板和中厚板进行焊接采用不同的保护气体，所造成的气体种类多，焊接操作的管理也繁多，生产效率低下的问题，以及由于焊接中厚板时需要使用较多的氦气作为保护气体而导致焊接成本增加的问题。
为了解决上述问题，本发明通过以下技术方案实现：
一种MIG焊接的保护气体，包括：按照一定体积百分比混合的氩气和氮气。
可选地，所述氩气的体积百分比为99.945％～99.980％，所述氮气的体积百分比为0.020％～0.055％。
优选地，所述氩气的体积百分比为99.945％，所述氮气的体积百分比为0.055％。
优选地，所述氩气的体积百分比为99.960％，所述氮气的体积百分比为0.040％。
可选地，其中，水蒸气含量低于3ppm,氧气含量低于3ppm。
可选地，还包括：氦气，其中，所述氩气的体积百分比为80.945％～99.980％，所述氮气的体积百分比为0.020％～0.055％，所述氦气的体积百分比为0.0～19.0％。
优选地，所述氩气的体积百分比为89.945％，所述氮气的体积百分比为0.055％，所述氦气的体积百分比为10.0％。
优选地，其中，水蒸气含量低于3ppm,氧气含量低于3ppm。
另一方面，本发明还提供一种MIG焊接方法，包括：在焊接过程中，通过焊枪的喷嘴将保护气体连续输送到焊接区，所述保护气体为如上文所述的MIG焊接的保护气体。
可选地，所述焊枪由人工、半自动装置或机器人手臂把持。
可选地，所述保护气体通过集中供气方式和/或分散供气方式供给。
可选地，适用于焊接厚度范围为0.5mm～40mm的铝合金板。
本发明与现有技术相比具有以下优点：
本发明所提供的一种MIG焊接的保护气体，包括：按照一定体积百分比混合的氩气和氮气，具体的，本发明通过相对现有的含有氦气的保护气体，减少了或完全去除了所述氦气用量，从而实现节约氦气用量，节约焊接成本以及简化焊接操作的目的，解决现有对薄板和中厚板进行焊接采用不同的保护气体，所造成的气体种类多，焊接操作的管理也繁多，生产效率低下的问题，以及由于焊接中厚板时需要使用较多的氦气作为保护气体而导致焊接成本增加的问题。并且采用本发明所提供的保护气体具有在同种焊接规范条件下，可以使焊缝的熔深增加约20％，熔深增加明显，熔敷效率提升25％，达到同等焊接质量的优点。
另外，本发明所提供的保护气体可以适用于焊接厚度范围为0.5mm～40mm的铝合金板,特别是可以适用于焊接厚度范围为4mm～32mm的铝合金板。由此在生产中，实现可使用相同的保护气体对铝合金板中薄板和中厚板进行焊接的目的，使得生产工艺流程简单。解决现有对薄板和中厚板进行焊接采用不同的保护气体(薄板则用高纯氩，中厚板用含氦三元气)，所造成的保护气体种类多，焊接操作的管理也繁多，生产效率低下的问题。
附图说明
图1为现有技术中采用纯氩气体作为保护气体进行焊接时的焊缝成型截面图；
图2为本发明中采用氩气和氮气此二元混合气体作为保护气体(氩气：99.960％，氮气：0.040％)进行焊接时的焊缝横截面图；
图3为本发明中采用氩气和氮气此二元混合气体作为保护气体(氩气：99.945％，氮气：0.055％)进行焊接时的焊缝横截面图。
具体实施方式
承如背景技术所述，现有技术中对薄板进行焊接时可用纯氩气作为保护气体外，中厚板焊接的保护气体多选用含有氦气的三元混合气体。由此，现有对铝合金板中的薄板和中厚板进行焊接采用不同的保护气体，所造成的气体种类多，焊接操作的管理也繁多，生产效率低下的问题，以及由于焊接中厚板时需要使用较多的氦气作为保护气体而导致焊接成本增加的问题。研究发现，在我国氦气是重要的战略稀缺资源，关系着国家安全和高新技术产业的发展。氦气主要产于美国(60％)和卡塔尔(30％)。由于我国是贫氦国家，绝大部分的氦气都依赖于进口，大致消耗世界上约(30％)的氦气，资源安全形势严峻，自2018年9月至今，我国氦气市场一直处于货源紧张的局面，此种局面或将延续至2021年。国内氦气市场一直处在上涨趋势。我国氦气的进口量，2018年较2017年上涨15.04％，如此大量进口的情况下仍难以满足国内对氦气的需求，因此2019年氦气市场的涨势仍将延续。氦气市场高价位、高利润驱使下，国内外氦气市场从业者都在寻求改变。中国已在寻求氦气的量产，贸易商也在寻求直接进口渠道，部分终端也在寻找氦气的替代品。
为了解决上述问题，本发明的核心思想在于提供一种MIG焊接的保护气体，包括：按照一定体积百分比混合的氩气和氮气，具体的，本发明通过相对现有的含有氦气的保护气体，减少了或完全去除了所述氦气用量，从而实现节约氦气用量，节约焊接成本以及简化焊接操作的目的，解决现有对铝合金板中的薄板和中厚板进行焊接采用不同的保护气体，所造成的气体种类多，焊接操作的管理也繁多，生产效率低下的问题，以及由于焊接中厚板时需要使用较多的氦气作为保护气体而导致焊接成本增加的问题。并且采用本发明所提供的保护气体具有在同种焊接规范条件下，该保护气体可以使焊缝的熔深增加约20％，熔深增加明显，熔敷效率提升25％，达到同等焊接质量的优点。
另外，本发明所提供的保护气体可以适用于焊接厚度范围为0.5mm～40mm的铝合金板,特别是可以适用于焊接厚度范围为4mm～32mm的铝合金板,由此在生产中，实现可使用相同的保护气体对铝合金板中薄板和中厚板进行焊接的目的，使得生产工艺流程简单。解决现有对薄板和中厚板进行焊接采用不同的保护气体(薄板则用高纯氩，中厚板用含氦三元气)，所造成的保护气体种类多，焊接操作的管理也繁多，生产效率低下的问题。
下面将结合示意图对本发明的具体实施方式进行更详细的描述。根据下列描述和权利要求书，本发明的优点和特征将更清楚。需说明的是，附图均采用非常简化的形式且均使用非精准的比例，仅用以方便、明晰地辅助说明本发明实施例的目的。
本实施例提供的一种MIG焊接的保护气体，包括：按照一定体积百分比混合的氩气和氮气，即为二元混合气体。
可选地，所述氩气的体积百分比为99.945％～99.980％，所述氮气的体积百分比为0.020％～0.055％。
优选地，所述氩气的体积百分比为99.960％，所述氮气的体积百分比为0.040％。当采用具有上述体积百分比的二元混合气体为保护气体对母材金属进行焊接过程中，利用可熔化的焊丝作为电极，以连续送进的焊丝与被焊工件之间燃烧的电弧作为热源来熔化焊丝与母材金属，焊丝不断熔化应以熔滴形式过渡到焊池中，与熔化的母材金属熔合、冷凝后形成焊缝金属(如图2所示，包括母材金属100和焊接接头101)，上述保护气体(所述氩气的体积百分比为99.960％，所述氮气的体积百分比为0.040％)通过焊枪喷嘴连续输送到焊接区，所述保护气体使电弧、熔池及其附近的母材金属避免遭受周围空气的氧化腐蚀。
采用上述保护气体作为焊接所述母材金属的保护气体，发现焊接电弧出现了明显收缩，焊接电弧的电弧宽度缩小，焊接电弧的电弧热量集中，使得焊缝熔深D2增加20％以上，形成的焊缝的形状接近如图2所示的形状；由于焊接电弧集中，使得等离子流力增加，电弧搅拌熔池作用加强，另外，获得的焊接接头韧性高，熔滴过渡过程非常稳定。在本实施例中，所述母材金属可以为厚度范围为0.5mm～40mm的铝合金板。
优选地，所述氩气的体积百分比为99.945％，所述氮气的体积百分比为0.055％。当采用具有上述体积百分比的二元混合气体为保护气体对母材金属进行焊接过程中，利用可熔化的焊丝作为电极，以连续送进的焊丝与被焊工件之间燃烧的电弧作为热源来熔化焊丝与母材金属，焊丝不断熔化并以熔滴形式过渡到焊池中，与熔化的母材金属熔合、冷凝后形成焊缝金属(如图3所示，包括母材金属100，焊接接头101)，上述保护气体(所述氩气的体积百分比为99.945％，所述氮气的体积百分比为0.055％)通过焊枪喷嘴连续输送到焊接区，所述保护气体防止电弧、熔池及其附近的母材金属遭受周围空气的氧化腐蚀。
采用上述保护气体作为焊接所述母材金属的保护气体，发现焊接电弧出现了明显收缩，焊接电弧的电弧宽度缩小，焊接电弧的电弧热量集中，使得焊缝熔深D3增加20％以上，形成的焊缝的形状接近如图3所示的形状；由于焊接电弧集中，使得等离子流力增加，电弧搅拌熔池作用加强，另外，获得的焊接接头101韧性高，熔滴过渡过程非常稳定。在本实施例中，所述母材金属100可以为厚度范围为0.5mm～40mm的铝合金板,特别是可以适用于焊接厚度范围为4mm～32mm的铝合金板。
可选地，其中，水蒸气含量低于3ppm,氧气含量低于3ppm。
在本实施例中，所述保护气体中的氩气可以防止焊接件被空气氧化；在相同情况下；所述保护气体中所含有的少量的氮气的作用为：所述氮气会和铝合金板中的铝形成氮化铝，氮化铝更容易被电离，焊接电弧会聚集在上面。这样焊接电弧集中，电流密度大(等离子流力增加)，因此熔深较深。上述少量的氮气还可冷却收缩焊接电弧，分解吸热。氮气浓度不高于550ppm，过高会形成气孔。相比采用含氦的三元混合气体，使用上述由氩气和少量氮气组成的二元混合气体作为保护气体时，为了控制气孔的形成，气体水分和氧气的含量须控制在3ppm以下，并在焊接前保持母材金属干燥。
分别采用纯氩气和二元混合气体作为MIG焊接中的保护气体对工件(例如铝合金板)进行焊接：如图1、图2和图3所示，具体的，图1中包括母材金属10和焊接接头11，通过比较二元混合气体保护与纯氩气体保护时的焊缝横截面，发现采用二元混合气体(氩气：99.945％，氮气：0.055％)作为保护气体堆焊时可增加熔深20％以上(即熔深D2/熔深D1≥20％；以及熔深D3/熔深D1≥20％)，同时熔敷效率提升25％。
在一些其他的实施例中，所述保护气体还包括：氦气，其中，所述氩气的体积百分比为80.945％～99.980％，所述氮气的体积百分比为0.020％～0.055％，所述氦气的体积百分比为0.0～19.0％。
优选地，所述氩气的体积百分比为89.945％，所述氮气的体积百分比为0.055％，所述氦气的体积百分比为10.0％。
或者，优选地，所述氩气的体积百分比为89.940％，所述氮气的体积百分比为0.060％，所述氦气的体积百分比为10.0％。采用该三元混合气体(氩气的体积百分比为89.940％，所述氮气的体积百分比为0.060％，所述氦气的体积百分比为10.0％)作为保护气体时，利用可熔化的焊丝作为电极，以连续送进的焊丝与被焊工件之间燃烧的电弧作为热源来熔化焊丝与母材金属(焊接厚度范围为0.5mm～40mm的铝合金板，特别是可以适用于焊接厚度范围为4mm～32mm的铝合金板)，焊丝不断熔化并以熔滴形式过渡到焊池中，与熔化的母材金属熔合、冷凝后形成焊缝金属，上述保护气体通过焊枪的喷嘴连续输送到焊接区，使电弧、熔池及其附近的母材金属免受周围空气的侵害或氧化腐蚀。
采用该三元混合气体(氩气的体积百分比为89.940％，所述氮气的体积百分比为0.060％，所述氦气的体积百分比为10.0％)作为保护气体时，发现焊接电弧出现了明显收缩，焊接电弧的电弧宽度缩小，焊接电弧的电弧热量集中，使得焊缝熔深增加20％以上，形成的焊缝的形状接近如图2或如图3的形状；由此，采用该三元混合气体(氩气的体积百分比为89.940％，所述氮气的体积百分比为0.060％，所述氦气的体积百分比为10.0％)作为保护气体具有使得焊接电弧集中，等离子流力增加，电弧搅拌熔池作用加强的优点，另外，其还具有保证焊接接头质量，熔滴过渡过程稳定的优点。
其中，为了控制气孔的形成，气体水分和氧气的含量须控制在3ppm以下(水蒸气含量低于3ppm,氧气含量低于3ppm)，并在焊接前保持母材金属干燥。
另一方面，基于同一发明构思，本发明还提供一种MIG焊接方法，包括：在焊接过程中，通过焊枪的喷嘴将保护气体连续输送到焊接区，所述保护气体为如上文所述的MIG焊接的保护气体。可选地，所述焊枪由人工、半自动装置或机器人手臂把持。可选地，所述保护气体通过集中供气方式和/或分散供气方式供给。可选地，适用于焊接厚度范围为0.5mm～40mm的铝合金板，特别是可以适用于焊接厚度范围为4mm～32mm的铝合金板。具体的，利用可熔化的焊丝作为电极，以连续送进的焊丝与被焊工件之间燃烧的电弧作为热源来熔化焊丝与母材金属，焊丝不断熔化并以熔滴形式过渡到焊池中，与熔化的母材金属熔合、冷凝后形成焊缝金属，上述保护气体通过焊枪喷嘴连续输送到焊接区，所述保护气体使电弧、熔池及其附近的母材金属免受周围空气的侵害或氧化腐蚀。
上述图1～图3可以采用扫描电镜扫描相关的焊接区得到。
综上所述，本发明所提供的一种MIG焊接的保护气体，包括：按照一定体积百分比混合的氩气和氮气，具体的，本发明通过相对现有的含有氦气的保护气体，减少了或完全去除了所述氦气用量，从而实现节约氦气用量，节约焊接成本以及简化焊接操作的目的，解决现有对铝合金板中的薄板和中厚板进行焊接采用不同的保护气体，所造成的气体种类多，焊接操作的管理也繁多，生产效率低下的问题，以及由于焊接中厚板时需要使用较多的氦气作为保护气体而导致焊接成本增加的问题。并且采用本发明所提供的保护气体具有在同种焊接规范条件下，该保护气体可以使焊缝的熔深增加约20％，熔深增加明显，熔敷效率提升25％，达到同等焊接质量的优点。
另外，本发明所提供的保护气体可以适用于焊接厚度范围为0.5mm～40mm的铝合金板，特别是可以适用于焊接厚度范围为4mm～32mm的铝合金板。由此在生产中，实现可使用相同的保护气体对铝合金板中的薄板和中厚板进行焊接的目的，使得生产工艺流程简单。解决现有对薄板和中厚板进行焊接采用不同的保护气体(薄板则用高纯氩，中厚板用含氦三元气)，所造成的保护气体种类多，焊接操作的管理也繁多，生产效率低下的问题。
上述仅为本发明的优选实施例而已，并不对本发明起到任何限制作用。任何所属技术领域的技术人员，在不脱离本发明的技术方案的范围内，对本发明揭露的技术方案和技术内容做任何形式的等同替换或修改等变动，均属未脱离本发明的技术方案的内容，仍属于本发明的保护范围之内。
Claims (12)
1.一种MIG焊接的保护气体，其特征在于，包括：按照一定体积百分比混合的氩气和氮气。
2.如权利要求1所述的MIG焊接的保护气体，其特征在于，所述氩气的体积百分比为99.945％～99.980％，所述氮气的体积百分比为0.020％～0.055％。
3.如权利要求1所述的MIG焊接的保护气体，其特征在于，
所述氩气的体积百分比为99.945％，所述氮气的体积百分比为0.055％。
4.如权利要求1所述的MIG焊接的保护气体，其特征在于，
所述氩气的体积百分比为99.960％，所述氮气的体积百分比为0.040％。
5.如权利要求1～4中任一项所述的MIG焊接的保护气体，其特征在于，
其中，水蒸气含量低于3ppm,氧气含量低于3ppm。
6.如权利要求1所述的MIG焊接的保护气体，其特征在于，还包括：氦气，其中，所述氩气的体积百分比为80.945％～99.980％，所述氮气的体积百分比为0.020％～0.055％，所述氦气的体积百分比为0.0～19.0％。
7.如权利要求6所述的MIG焊接的保护气体，其特征在于，
所述氩气的体积百分比为89.945％，所述氮气的体积百分比为0.055％，所述氦气的体积百分比为10.0％。
8.如权利要求6或7所述的MIG焊接的保护气体，其特征在于，其中，水蒸气含量低于3ppm,氧气含量低于3ppm。
9.一种MIG焊接方法，其特征在于，包括：在焊接过程中，通过焊枪的喷嘴将保护气体连续输送到焊接区，所述保护气体为如权利要求1～8中任意一项所述的MIG焊接的保护气体。
10.如权利要求9所述的MIG焊接方法，其特征在于，所述焊枪由人工、半自动装置或机器人手臂把持。
11.如权利要求10所述的MIG焊接方法，其特征在于，所述保护气体通过集中供气方式和/或分散供气方式供给。
12.如权利要求11所述的MIG焊接方法，其特征在于，适用于焊接厚度范围为0.5mm～40mm的铝合金板。
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111690378A (zh) * | 2020-05-28 | 2020-09-22 | 明日加加科技有限公司 | 一种超低温微纳米流体及其制备方法 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5739503A (en) * | 1995-03-29 | 1998-04-14 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Shielding gas mixture and process for arc welding of stainless steel workpieces |
| CN1709633A (zh) * | 2005-07-08 | 2005-12-21 | 哈尔滨工业大学 | 一种用于不需预热焊接紫铜厚板的复合焊丝及其焊接方法 |
| CN101288918A (zh) * | 2007-04-17 | 2008-10-22 | 中国石油天然气集团公司管材研究所 | 22Cr双相不锈钢管道焊接方法 |
| US20130105445A1 (en) * | 2010-07-13 | 2013-05-02 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Method For Arc-Welding Aluminum-Coated Metal Parts Using An Inert Gas Containing Nitrogen |
| CN103962754A (zh) * | 2013-01-29 | 2014-08-06 | 南车青岛四方机车车辆股份有限公司 | 一种铝合金mig焊接的三元混合保护气体及焊接方法 |
| CN109530891A (zh) * | 2018-12-28 | 2019-03-29 | 渤海造船厂集团有限公司 | 熔化极气保焊镍基焊丝用ArHeN2保护气体 |
| CN109623108A (zh) * | 2019-02-27 | 2019-04-16 | 湖南联诚轨道装备有限公司 | 一种不开坡口、不清根的铝合金薄板焊接方法 |
-
2019
- 2019-08-28 CN CN201910803570.7A patent/CN110480131A/zh active Pending
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5739503A (en) * | 1995-03-29 | 1998-04-14 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Shielding gas mixture and process for arc welding of stainless steel workpieces |
| CN1709633A (zh) * | 2005-07-08 | 2005-12-21 | 哈尔滨工业大学 | 一种用于不需预热焊接紫铜厚板的复合焊丝及其焊接方法 |
| CN101288918A (zh) * | 2007-04-17 | 2008-10-22 | 中国石油天然气集团公司管材研究所 | 22Cr双相不锈钢管道焊接方法 |
| US20130105445A1 (en) * | 2010-07-13 | 2013-05-02 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Method For Arc-Welding Aluminum-Coated Metal Parts Using An Inert Gas Containing Nitrogen |
| CN103962754A (zh) * | 2013-01-29 | 2014-08-06 | 南车青岛四方机车车辆股份有限公司 | 一种铝合金mig焊接的三元混合保护气体及焊接方法 |
| CN109530891A (zh) * | 2018-12-28 | 2019-03-29 | 渤海造船厂集团有限公司 | 熔化极气保焊镍基焊丝用ArHeN2保护气体 |
| CN109623108A (zh) * | 2019-02-27 | 2019-04-16 | 湖南联诚轨道装备有限公司 | 一种不开坡口、不清根的铝合金薄板焊接方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 李春龙: "厚壁紫铜板的MIG焊工艺研究", 《包钢科技》 * |
| 路浩等: "铝合金二元与三元气体保护焊技术比较", 《焊接学报》 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111690378A (zh) * | 2020-05-28 | 2020-09-22 | 明日加加科技有限公司 | 一种超低温微纳米流体及其制备方法 |
| CN111690378B (zh) * | 2020-05-28 | 2022-06-28 | 明日加加科技有限公司 | 一种超低温微纳米流体及其制备方法 |
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