CN110346105B - 直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法 - Google Patents

直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法 Download PDF

Info

Publication number
CN110346105B
CN110346105B CN201910633214.5A CN201910633214A CN110346105B CN 110346105 B CN110346105 B CN 110346105B CN 201910633214 A CN201910633214 A CN 201910633214A CN 110346105 B CN110346105 B CN 110346105B
Authority
CN
China
Prior art keywords
load
model
model structure
value
formula
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201910633214.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN110346105A (zh
Inventor
周宏元
丛鹏里
王小娟
李永胜
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Beijing University of Technology
Original Assignee
Beijing University of Technology
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Beijing University of Technology filed Critical Beijing University of Technology
Priority to CN201910633214.5A priority Critical patent/CN110346105B/zh
Publication of CN110346105A publication Critical patent/CN110346105A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN110346105B publication Critical patent/CN110346105B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01M7/00—Vibration-testing of structures; Shock-testing of structures
    • G01M7/08—Shock-testing
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
    • G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
    • G06F2119/06—Power analysis or power optimisation

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Theoretical Computer Science (AREA)
  • Computer Hardware Design (AREA)
  • Evolutionary Computation (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
  • Management, Administration, Business Operations System, And Electronic Commerce (AREA)

Abstract

本发明公开了直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法，首先通过理论计算或数值仿真求出原型结构在直接地冲击作用下的动力响应，由原型结构与缩尺比例因子S分别确定模型尺寸及模型结构在直接地冲击下的动力响应；设定折减系数μ与装药质量，计算模型结构与装药中心之间的距离R，并通过荷载作用时间与结构自振周期的比值判断荷载类型；当外荷载为瞬息冲量载荷时需根据折减系数取值参考图对μ值进行核算，若核算有误则需重新计算R；当外荷载为长作用时间的载荷时需要假定R值计算模型结构变形的最大值δm，根据核算δm值是否一致来调整爆炸距离R。本发明减少了实验室场地和设备的限制，而且降低了试验成本和安全隐患。

Description

直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法
技术领域
本发明涉及一种直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法，可为地下复杂结构或大型构件在受地冲击荷载作用下模型试验的实施提供理论依据和试验方法，属于结构试验技术领域。
背景技术
随着社会经济的发展，科技水平不断提高。但同时由于人口逐年增长，受制于土地资源，城市的交通及生态环境面临着巨大的挑战。为了克服上述问题，地铁、地下商城等地下结构相继出现，地下空间得到了充分的扩展与应用。但地下建筑由于其自身的密闭性、难以救援等特点，已成为恐怖分子袭击的重要目标。因此通过结构爆炸试验深入研究爆炸荷载作用下地下结构的动力响应规律及抗爆减灾方法，具有重要的意义。原型结构的爆炸试验不仅成本高、难度大、受限于实验室条件，而且存在一定的危险性。相比于原型试验，缩尺模型试验是试验成本和空间配置结合最佳的试验技术。缩尺模型试验在不同的工程分支中的应用十分广泛，研究人员可以通过对模型进行试验来验证计算机模拟的正确性并预测原型的物理现象。对于一些复杂的物理现象，理论分析越困难，计算机模拟的效果就越差。相反，使用缩比模型试验来处理较困难的问题是有利的，在分析大型建筑物受外部荷载作用下结构的动力响应，飞机正常飞行姿态下受鸟类冲击的损伤评估等一系列重要的实际工程应用中，模型试验甚至是唯一的选择。目前模型试验多应用在地上结构的相关试验中，随着试验技术的成熟，模型试验也应广泛用于地下结构的抗爆试验中。
霍普金森1915年最早提出了Hopkinson比例定律，Hopkinson比例定律是指如果两块同种炸药，装药的几何形状彼此相似，尺寸不同，且在相同大气中爆炸，则在相同的比例距离
Figure BDA0002129352930000011
处会产生相似的爆炸波，其中R为空间距离，W为炸药的当量。目前对于地上结构在爆炸冲击荷载下的模型试验研究多采用较为成熟的适用于线弹性和简单非线性系统的“复印(Replica)”比例定律，“复印(Replica)”比例定律的物理意义为：简单的相似结构在符合Hopkinson比例定律的相似爆炸载荷作用下，产生的变形也相似。
由于土体或岩石复杂的物理特性，目前大多数研究仅针对地上结构的模型爆炸试验，对于地下结构或构件的模型爆炸试验研究较少。准确合理的模型试验能够精准预测原型结构在爆炸冲击荷载作用下的动力响应，从而通过掌握足尺结构的响应对地下结构进行有效的抗爆防护，因此提出一种地下结构模型爆炸试验的实施方法是至关重要的。
发明内容
本发明的目的在于提出一种能够用于地下结构受爆炸冲击荷载作用下结构变形处于弹性范围内的模型试验的实施方法，为地下结构模型爆炸试验提供理论指导和技术支持。
本发明采用的技术方案为，直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法，包括以下五个步骤：
1)通过理论计算或数值仿真求出原型地下结构或构件在受直接地冲击作用下的动力响应。
根据长度缩尺比例因子S
Figure BDA0002129352930000021
式中lm，lp分别为模型结构和原型结构的特征长度，将原型结构进行缩尺得到模型结构，原型结构与模型结构各物理量间应满足以下关系
δm＝δpS(2)
ρm＝ρp(3)
σm＝σp(4)
εm＝εp(5)
mm＝mpS3(6)
式中δm，ρm，σm，εm，mm分别为模型结构的变形、密度、应力、应变、质量；δp，ρp，σp，εp，mp分别为原型结构的变形、密度、应力、应变、质量。
2)假定式(7)中μ值为1(0＜μ≤1)，选定装药质量，利用公式(7)计算模型结构与装药中心之间的距离R，
Figure BDA0002129352930000031
式中，EbI为板的抗弯刚度，其中
Figure BDA0002129352930000032
E为材料的弹性模量，ν为泊松比；mm为模型结构受荷载作用构件的质量；β在国际单位制中取0.47；ρ为岩土介质的密度；μ为地冲击载荷等效为平面载荷的折减系数；Hm为模型结构受荷载作用构件的高；W为装药重量；n为地冲击衰减系数；f为耦合系数；δm为模型结构最大变形值。
通过荷载作用时间与结构自振周期的比值判断荷载类型，当t1≥T/4(8)时外荷载可定性为爆炸冲击波长作用时间的载荷，当t1＜T/4(9)时外荷载可定性为瞬息冲量载荷，式中，T为结构自振周期，t1为荷载作用时间，大小为t1＝2R/c(10)，其中c为地冲击传播速度。
3)当外荷载为瞬息冲量载荷时，可以通过图1、图2对μ的取值进行核算，如果核算正确则结束计算，若核算有误则需要重新设定μ值重复步骤(2)，计算出新的R值，直到核算μ正确为止。
4)当外荷载为长作用时间的载荷时公式(7)不成立，因此首先假定爆炸距离R，根据式t1＝2R/c(10)计算t1，将t1带入到下式R(α)中，得到R(α)的最大值即为位移放大系数Rmax，
Figure BDA0002129352930000033
式中α＝t/t1，T为结构自振周期，t1为荷载作用时间；然后通过式(12)计算等效静位移ust，
ust＝Feq/Keq (12)
式中Feq为由结构构件等效单自由度体系求出的等效荷载，Keq为等效刚度；最后利用公式
δm＝ust·Rmax (13)
计算模型结构变形的最大值δm，并核算是否与步骤(1)中所得变形值一致，若不一致则需重新调整爆炸距离R计算模型结构最大变形δm，直至核算一致为止。
5)根据步骤(1)确定出的几何尺寸设计模型结构，根据步骤(2)或步骤(4)来调整装药与结构构件间的距离，在模型结构上安装所需传感器进行数据量测，最后利用雷管引爆炸药进行试验。
模型结构的最大动力响处于线弹性范围内。
模型结构与原型结构均受直接地冲击荷载作用。
该方法通过核算折减系数μ值或模型结构最大变形δm是否满足条件来调整爆炸距离。
本发明具有如下的特点和优点：
1)本发明提出的直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法，在保证模型结构与足尺结构几何尺寸满足比例关系及相同材料时，仅通过调整爆炸距离就可以使模型结构与足尺结构的最大变形满足比例关系，从而利用模型试验准确地预测原型结构在爆炸冲击荷载作用下的动力响应。
2)本发明提出的地下结构模型试验方法简单实用且操作方便。该方法不仅可以降低试验成本，减少安全隐患，还能为地下结构的抗爆防护措施给予更实际的指导建议。
附图说明
图1为地下结构受直接地冲击荷载示意图；
图2为折减系数取值参考图；
具体实施方式
为了清楚地、明确地阐述本发明的原理、技术方案和应用效果，以下通过具体实施例对本发明进行详细说明。此处提供的实施例仅用于阐述本发明的目的，而非限定本发明的技术方案。
直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法，具体实施分为以下步骤：
1)通过理论计算或数值仿真求出原型地下结构在受直接地冲击作用下的最大变形，根据原型结构与缩尺比例因子S分别确定模型尺寸及模型结构在直接地冲击下的最大变形值(通过理论公式计算出的模型结构最大变形值仅用来与其他试验参数一同确定爆炸距离R，而实际模型结构的最大变形需要通过模型试验进行量测得到)。
Figure BDA0002129352930000051
Figure BDA0002129352930000052
式中δm，δp分别为模型结构与原型结构的最大变形值；lm，lp分别为模型结构与原型结构的特征长度。
2)假定式(7)中μ值为1(0＜μ≤1)，选定装药质量，利用公式
Figure BDA0002129352930000053
计算模型结构与装药中心之间的距离R，式中EbI为板的抗弯刚度，其中
Figure BDA0002129352930000054
E为材料的弹性模量，ν为泊松比；mm为模型结构受荷载作用构件的质量；β在国际单位制中取0.47；ρ为岩土介质的密度；μ为地冲击载荷等效为平面载荷的折减系数；Hm为模型结构受荷载作用构件的高；W为装药重量；n为衰减系数；f为耦合系数；δm为模型结构最大变形值。
通过荷载作用时间与结构自振周期的比值判断荷载类型，当t1≥T/4(8)时外荷载可定性为爆炸冲击波长作用时间的载荷，当t1＜T/4(9)时外荷载可定性为瞬息冲量载荷，式中T为结构自振周期，t1为荷载作用时间，大小为t1＝2R/c(10)，其中c为地冲击传播速度。
3)当外荷载为瞬息冲量载荷时，可以通过图1、图2对μ的取值进行核算，如果核算正确则结束计算，若核算有误则需重新设定μ值计算R，直到μ值核算正确为止。
4)当外荷载为长作用时间的载荷时公式(7)不成立，因此可以首先假定爆炸距离R，根据式t1＝2R/c(10)计算t1，将t1带入到式
Figure BDA0002129352930000055
中得到其最大值即为位移放大系数Rmax，式中α＝t/t1，T为结构自振周期，t1为荷载作用时间；然后通过式ust＝Feq/Keq(12)计算等效静位移ust，式中Feq为由结构构件等效单自由度体系求出的等效荷载，Keq为等效刚度；最后利用公式δm＝ust·Rmax(13)计算模型结构的最大变形，并核算是否与步骤(1)中所得变形值一致，若不一致则需重新调整爆炸距离R计算模型结构最大变形δm，直至核算正确为止。
5)根据步骤(1)确定出的几何尺寸设计模型结构，根据步骤(2)或步骤(4)来调整装药与试件间的距离，在试件适宜位置处安装好所需传感器进行数据量测，最后利用雷管引爆炸药进行试验。
以两边固支的Q235B矩形钢板在土中受直接地冲击下模型试验为实施例。原型钢板尺寸为800×400×5mm(板长×板高×板厚)，另选其他四组尺寸的模型构件，形成原型与模型的对照，分别记为SS-1-1、SS-1-2、SS-1-3、SS-1-4和SS-1-5，模型与原型的相似比为1：2：3：4：5。
1)计算SS-1-1原型钢板的最大变形值为20.2mm，确定模型尺寸及模型结构在直接地冲击下的最大变形值，以下计算以SS-1-2模型为例；
lm＝0.8lp＝640mm Hm＝0.8Hp＝320mm
tm＝0.8tp＝4mmδm＝0.8δp＝16.16mm
2)设定μ＝0.8，根据钢板与岩土介质的材料特性可知Eb＝231GPa，ν＝0.3，β＝0.47，ρ＝1750kg/m3，c＝1000m/s。由比例爆深可知f＝1，其他参数分别为n＝2.5,W＝0.00075×1.58×10N，mm＝6.41kg。利用公式(7)计算爆炸距离R；
Figure BDA0002129352930000061
通过荷载作用时间与结构自振周期的比值判断荷载类型；
t1＝2R/c＝0.0012t1/T＝0.023<0.25
3)对于SS-1-2模型，外荷载属于瞬息冲量载荷，且Hm/lm＝320/640mm＝0.5，R/Hm＝590/320mm＝1.84，因此根据图1和图2可知，折减系数μ＝0.8，假定条件成立。
同理核算其他模型结构的荷载类型，并将所有计算结果列于表1。
表1计算结果
Figure BDA0002129352930000062
Figure BDA0002129352930000071
4)由于模型SS-1-5的外荷载为爆炸冲击波长作用时间的载荷，所以首先假定爆炸距离R＝1700mm，将t1/T＝0.26带入
Figure BDA0002129352930000072
中得到位移放大系数Rmax＝0.7；由式ust＝Feq/Keq得到等效静位移ust＝5.8mm；最后利用公式δm＝ust·Rmax求出模型结构最大变形δm＝4.06mm，核算与步骤(1)中所得变形值一致，计算完毕。
5)根据步骤(1)确定出的几何尺寸设计模型结构，为了减少成本，只需加工出SS-1-3、SS-1-4和SS-1-5实体模型结构，根据步骤(2)或步骤(4)来调整装药与试件间的距离(已列于表1)，在试件(SS-1-3、SS-1-4和SS-1-5)适宜位置处安装好所需传感器进行数据量测，最后利用雷管点燃炸药进行试验。
由表1的计算结果可知，在模型结构与原型结构外形尺寸满足相似比例，材料保持相同时，通过本发明所提出的模型试验方法，可以得到模型结构与原型结构的最大变形也满足相似比例，因此研究人员可以通过对缩尺后的模型结构进行试验来预测原型(SS-1-1或SS-1-2)的动力响应。

Claims (4)

1.直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法，其特征在于：包括以下五个步骤，
1)通过理论计算或数值仿真求出原型地下结构或构件在受直接地冲击作用下的动力响应；
根据长度缩尺比例因子S
Figure FDA0002129352920000011
式中lm，lp分别为模型结构和原型结构的特征长度，将原型结构进行缩尺得到模型结构，原型结构与模型结构各物理量间应满足以下关系
δm＝δpS (2)
ρm＝ρp (3)
σm＝σp (4)
εm＝εp (5)
mm＝mpS3 (6)
式中δm，ρm，σm，εm，mm分别为模型结构的变形、密度、应力、应变、质量；δp，ρp，σp，εp，mp分别为原型结构的变形、密度、应力、应变、质量；
2)假定式(7)中μ值为1(0＜μ≤1)，选定装药质量，利用公式(7)计算模型结构与装药中心之间的距离R，
Figure FDA0002129352920000012
式中，EbI为板的抗弯刚度，其中
Figure FDA0002129352920000013
E为材料的弹性模量，ν为泊松比；mm为模型结构受荷载作用构件的质量；β在国际单位制中取0.47；ρ为岩土介质的密度；μ为地冲击载荷等效为平面载荷的折减系数；Hm为模型结构受荷载作用构件的高；W为装药重量；n为地冲击衰减系数；f为耦合系数；δm为模型结构最大变形值；
通过荷载作用时间与结构自振周期的比值判断荷载类型，当t1≥T/4(8)时外荷载可定性为爆炸冲击波长作用时间的载荷，当t1＜T/4(9)时外荷载可定性为瞬息冲量载荷，式中，T为结构自振周期，t1为荷载作用时间，大小为t1＝2R/c(10)，其中c为地冲击传播速度；
3)当外荷载为瞬息冲量载荷时，通过对μ的取值进行核算，如果核算正确则结束计算，若核算有误则需要重新设定μ值重复步骤(2)，计算出新的R值，直到核算μ正确为止；
4)当外荷载为长作用时间的载荷时公式(7)不成立，因此首先假定爆炸距离R，根据式t1＝2R/c(10)计算t1，将t1带入到下式R(α)中，得到R(α)的最大值即为位移放大系数Rmax，
Figure FDA0002129352920000021
式中α＝t/t1，T为结构自振周期，t1为荷载作用时间；然后通过式(12)计算等效静位移ust，
ust＝Feq/Keq (12)
式中Feq为由结构构件等效单自由度体系求出的等效荷载，Keq为等效刚度；最后利用公式
δm＝ust·Rmax (13)
计算模型结构变形的最大值δm，并核算是否与步骤(1)中所得变形值一致，若不一致则需重新调整爆炸距离R计算模型结构最大变形δm，直至核算一致为止；
5)根据步骤(1)确定出的几何尺寸设计模型结构，根据步骤(2)或步骤(4)来调整装药与结构构件间的距离，在模型结构上安装所需传感器进行数据量测，最后利用雷管引爆炸药进行试验。
2.根据权利要求1所述的直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法，其特征在于：模型结构的最大动力响处于线弹性范围内。
3.根据权利要求1所述的直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法，其特征在于：模型结构与原型结构均受直接地冲击荷载作用。
4.根据权利要求1所述的直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法，其特征在于：该试验方法通过核算折减系数μ值或模型结构最大变形δm是否满足条件来调整爆炸距离，从而使模型结构与足尺结构的最大变形满足比例关系。
CN201910633214.5A 2019-07-15 2019-07-15 直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法 Active CN110346105B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910633214.5A CN110346105B (zh) 2019-07-15 2019-07-15 直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910633214.5A CN110346105B (zh) 2019-07-15 2019-07-15 直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN110346105A CN110346105A (zh) 2019-10-18
CN110346105B true CN110346105B (zh) 2021-02-26

Family

ID=68175212

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201910633214.5A Active CN110346105B (zh) 2019-07-15 2019-07-15 直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN110346105B (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN117010221B (zh) * 2023-10-08 2024-03-19 中国地震局地球物理研究所 爆炸荷载作用下应变率敏感结构动力响应模型试验方法和系统

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105651589A (zh) * 2016-01-11 2016-06-08 中国人民解放军理工大学 一种对深部岩体应力状态及响应的模拟测试方法

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6490529B1 (en) * 2000-10-30 2002-12-03 Westerngeco, L.L.C. Method for customizing seismic explosives
JP4488821B2 (ja) * 2004-07-23 2010-06-23 鹿島建設株式会社 透水試験評価システムおよび透水試験の評価方法
CN101351012B (zh) * 2007-07-20 2011-05-25 中兴通讯股份有限公司 一种信道冲击响应估计方法
CN101457534B (zh) * 2008-12-24 2010-11-03 北京中交华安科技有限公司 冲击弹性波激励残留信号抑制装置及抑制方法
CN109187237A (zh) * 2018-08-06 2019-01-11 华侨大学 一种隧道及地下工程爆破开挖模型试验系统与试验方法
CN109446575B (zh) * 2018-09-26 2021-02-19 北京理工大学 爆炸冲击波的损伤效应评价方法及装置
CN109765025B (zh) * 2018-12-25 2019-11-08 哈尔滨理工大学 爆炸荷载作用下基于p-i曲线的rpc板损伤评估方法
CN110414183B (zh) * 2019-08-09 2023-04-07 湖北省城建设计院股份有限公司 配置frp筋的综合管廊抗震分析方法

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105651589A (zh) * 2016-01-11 2016-06-08 中国人民解放军理工大学 一种对深部岩体应力状态及响应的模拟测试方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN110346105A (zh) 2019-10-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Hao et al. Review of the current practices in blast-resistant analysis and design of concrete structures
Schenker et al. Full-scale field tests of concrete slabs subjected to blast loads
Jiang et al. Blasting vibration safety criterion for a tunnel liner structure
Nagata et al. Method for evaluating the displacement response of RC beams subjected to close-in explosion using modified SDOF model
Fu et al. Scaling the response of armor steel subjected to blast loading
Cheval et al. Laboratory scale tests for the assessment of solid explosive blast effects. Part I: Free-field test campaign
CN110346105B (zh) 直接地冲击作用下地下结构响应模型试验方法
Saadatfar et al. Evaluation of underwater blast on concrete gravity dams using three-dimensional finite-element model
Clutter et al. Modeling environmental effects in the simulation of explosion events
Rose et al. DESIGN CHARTS RELATING TO PROTECTION OF STRUCTURES AGAINST AIRBLAST FROM HIGH EXPLOSIVES.
Fan et al. Dynamic calculation method of vibration response of building blasting based on differential equation
Razaqpur et al. Experimental versus analytical response of structures to blast loads
Asprone et al. Applied element method analysis of porous GFRP barrier subjected to blast
Barnat Experimental and numerical study of influence of incidence angle of shock wave created by explosive charge on the steel plate
Zhou et al. In-structure shock of underground structures: A revisit with experimental investigation
Ahmed Models for analysis of shotcrete on rock exposed to blasting
Mishra et al. Effect of Blast Loading on Framed Structure: A Review
Chen et al. Propagation characteristics of blast shock waves in low-pressure environment
Rutner et al. Preliminary and time-efficient vulnerability assessment of structural columns subjected to blast loading
Cusatis et al. Meso-scale simulation of concrete: Blast and penetration effects and AAR degradation
Raparla et al. Linear analysis of reinforced concrete buildings subjected to blast loads
Patil et al. Effects of different reinforcement schemes and column shapes on the response of reinforced concrete columns subjected to blast loading
Holub et al. Comparative Method of Measurement of Blast Wave Attenuation
Chiquito et al. Blast Effects on Structural Elements
Rigby et al. A review of UFC-3-340-02 blast Wave clearing predictions

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant