CN110221115A - 单相接地电容电流的确定方法、装置和设备 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种单相接地电容电流的确定方法，包括：获得主变低压侧35kV母线对地的母线电容电流值；获得每一35kV馈出线路对地的馈线电容电流值；将所有35kV馈出线路的馈线电容电流值进行求和运算，获得总馈线接地电容电流值；根据母线电容电流值和总馈线接地电容电流值，获得母线系统的单相接地电容电流值。本申请中确定出中性点不接地电力系统的单相接地电容电流，进而确定出零序电流互感器更为合适的变比，且还可确定电力系统是否适合采用中性点不接地的接地方式，有利于电力系统正常可靠稳定的运行，并减少产生故障的概率。本发明中还公开了单相接地电容电流的确定装置以及设备，具有上述有益效果。

Description

单相接地电容电流的确定方法、装置和设备

技术领域

本发明涉及中性点不接地电力系统的故障处理技术领域，特别是涉及一种单相接地电容电流的确定方法、装置和设备。

背景技术

中性点不接地电力系统，供电馈出线路多由架空线路和电缆线路共同组成，供电馈出线路单相接地故障时有发生。当供电线路出现单相接地故障时，将引起其它正常两相的相电压升高，对系统的绝缘性能构成很大威胁，易引发两相接地短路故障，扩大事故范围。为此，单相接地故障线路的检查确认在电力系统的运行中非常重要。

目前，变电站常采用小电流接地选线装置来进行接地故障线路的选线，而该装置是通过配套的零序电流互感器来监测馈出线路的零序电流的方式，对电力系统中馈出线路的单相接地故障进行监测。但是这种监测方式往往会出现因会零序电流互感器的变比选择不合适，可能造成小电流接地选线装置选线精度差，发生选线误报和拒报，致使小电流接地选线装置监测结果准确率较低，严重影响接地故障线路的查找的问题。

发明内容

本发明的目的是提供一种单相接地电容电流的确定方法、装置和设备，解决了中性点不接地电力系统中，单相故障线路难以查找的问题。

为解决上述技术问题，本发明提供一种单相接地电容电流的确定方法，包括：

获得主变低压侧35kV母线对地的母线电容电流值；

获得每一35kV馈出线路对地的馈线电容电流值；

将所有35kV馈出线路的所述馈线电容电流值进行求和运算，获得总馈线接地电容电流值；

根据所述母线电容电流值和所述总馈线接地电容电流值，获得母线系统的单相接地电容电流值。

其中，所述获得主变低压侧35kV母线对地的母线电容电流值包括：

获取所述主变低压侧35kV母线，空载运行时的一相母线对地的电容电流值；

将所述一相母线对地的电容电流值扩大三倍，获得所述母线电容电流值。

其中，所述获得每一35kV馈出线路对地的馈线电容电流值包括：

获取所述每一35kV馈出线路，空载运行时一相馈线对地的电容电流值；

将所述一相馈线对地的电容电流值扩大三倍，获得每一所述35kV馈出线路对地的馈线电容电流值。

其中，所述根据所述母线电容电流值和所述总馈线接地电容电流值，获得母线系统的单相接地电容电流值包括：

将所述母线电容电流值和所述总馈线接地电容电流值进行求和运算，获得接地电容电流总值；

将所述接地电容电流总值与馈出线路中实际发生的35kV接地馈出线路的馈线电容电流值进行作差运算，获得母线系统的单相接地电容电流值。

其中，在获得母线系统的单相接地电容电流值之后，还包括：

根据所述单相接地电容电流值，获得所述母线系统的零序互感器的变比。

本发明还提供了一种单相接地电容电流的确定装置，包括：

第一数据获取模块，用于获得主变低压侧35kV母线对地的母线电容电流值；

第二数据获取模块，用于获得每一35kV馈出线路对地的馈线电容电流值；

第一运算模块，用于将所有35kV馈出线路的所述馈线电容电流值进行求和运算，获得总馈线接地电容电流值；

第二运算模块，用于根据所述母线电容电流值和所述总馈线接地电容电流值，获得母线系统的单相接地电容电流值。

其中，所述第一数据获取模块具体用于，获取所述主变低压侧35kV母线，空载运行时的一相母线对地的电容电流值；将所述一相母线对地的电容电流值扩大三倍，获得所述母线电容电流值。

其中，所述第二运算模块具体用于，将所述母线电容电流值和所述总馈线接地电容电流值进行求和运算，获得接地电容电流总值；将所述接地电容电流总值与馈出线路中实际发生的35kV接地馈出线路的馈线电容电流值进行作差运算，获得母线系统的单相接地电容电流值。

其中，第二运算模块还用于，在获得母线系统的单相接地电容电流值之后，根据所述单相接地电容电流值，获得所述母线系统的零序互感器的变比。

本发明还提供了一种单相接地电容电流的确定设备，包括：

和主变低压侧35kV母线相连接，用于监测主变低压侧35kV母线对地的母线电容电流值的第一电流计；

和每一35kV馈出线路分别相连接，用于监测每一35kV馈出线路对地的馈线电容电流值的多个第二电流计；

分别和所述第一电流计以及多个所述第二电流计相连接的处理器，用于根据所述母线电容电流值和所述馈线电容电流值，执行如上任一项所述的单相接地电容电流的确定方法的操作步骤。

本发明所提供的单相接地电容电流的确定方法，包括获得主变低压侧35kV母线对地的母线电容电流值；获得每一35kV馈出线路对地的馈线电容电流值；将所有35kV馈出线路的所述馈线电容电流值进行求和运算，获得总馈线接地电容电流值；根据所述母线电容电流值和所述总馈线接地电容电流值，获得母线系统的单相接地电容电流值。

本申请中通过分别监测电力系统中的母线电容电流值和馈线电容电流值，估算确定出电力系统中单相接地电容电流值，可近似的认为是电力系统出现单相接地时故障线路上流经的零序电流值。根据该单相接地电容电流值即可确定出电力系统中更为合适的零序电流互感器的变比，从而更准确地通过零序电流互感器监测出零序二次电流，接线至小电流接地选线装置，提高监测单相接地故障的准确率。另外，本申请中还可基于该单相接地电容电流值大致确定出电力系统是否适合采用中性点不接地的接地方式，有利于电力系统正常可靠稳定的运行，减少电力系统产生故障的概率。

本发明中还提供了一种单相接地电容电流的确定装置和设备，具有上述有益效果。

附图说明

为了更清楚的说明本发明实施例或现有技术的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单的介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1为正常运行时中性点不接地系统的母线电路图；

图2为单相接地保护的零序电流互感器的结构和接线示意图；

图3为中性点不接地电力系统的单相接地故障的电路结构示意图；

图4为本发明实施例提供的单相接地电容电流估算方法的流程示意图；

图5为本发明另一具体实施例提供的单相接地电容电流估算方法的流程示意图；

图6为本发明实施例提供的电力系统的电路结构示意图；

图7为本发明实施例提供的电力系统中单相接地电容电流估算装置的结构框图。

具体实施方式

如图1所示，在电力系统中，三相输电导线之间及各相输电导线与大地之间都存在电容分布，正常运行情况下，中性点不接地系统三个相的相电压是对称的，三相对地有相同的母线电容电流Ico。在相电压的作用下，每相都有一超前相电压90°的电容电流流入接地端，而三相母线电容电流之间的相位角相差120°，因此三相母线电容电流之和等于零，接地端中没有电流流过。通过三相母线输出的每一条馈出电缆线路中，在正常情况下，三相交流电的矢量和为零，三相电缆对地电容电流的矢量和也为零。

如图2所示，图2为单相接地保护的零序电流互感器的结构和接线示意图，图2中的馈出线路1，电缆穿过零序互感器的铁芯为一次绕组，二次绕组绕在铁芯上并与微机保护测控装置3的电流继电器串联连接。在正常运行或三相对称短路时，三相电缆容性电流的矢量和为零，零序电流互感器2也就不会产生相应的感应电流；当馈出线路1出现单相接地故障时，三相对称的容性电流平衡将会被破坏，容性电流的矢量和不再为零，便在零序电流互感器2的一次绕组产生零序电流，零序电流互感器2的铁芯中出现零序磁通，该磁通进而在零序电流互感器2的二次绕组中感应出电动势，二次绕组中产生的感应电流(即零序二次电流)输入到微机保护测控装置3，当微机保护测控装置3监测到感应电流的大于零序二次电流的继电保护整定值时，则微机保护测控装置中的继电器的接点闭合，发出接地故障信号，从而实现单相接地故障的继电保护。

但是对于零序电流互感器而言，其一次零序电流与产生的感应电流(即二次零序电流)之间存在一定的比例，该比例大小也就是由零序电流互感器2的变比所决定的。而在单相接地故障保护中，零序电流互感器2的变比选取的是否合适，会直接影响到单相接地故障选线装置的选线精度。如果该变比选得过大或过小，微机保护测控装置3监测到的零序二次电流不能精确或真实地反映一次零序电流(或者说接地电容电流)的大小，就可能使得在线路发生单相接地故障时，导致保护测控装置误报和拒报警。由此可见零序电流互感器2的变比选取的是否合适，直接关系到单相接地故障点监测的精准度。而零序电流互感器2的变比取值，主要取决于单相接地故障时接地电容电流(即零序一次电流)大小。为此，申请人想到可以预先估算出电力系统中各条馈出线路的单相接地故障的零序电流大小，再以此为基础，进一步确定出合适的零序电流互感器的变比。

如图3，图3为本发明实施例提供的中性点不接地电力系统的单相接地保护时接地电容电流分布示意图。为分析简便，图3中仅示出3条馈出线路，即馈出线路WL1、馈出线路WL2和馈出线路WL3在单相接地时接地电容电流分布流向情况，在此不考虑电网中变压器电源和发电机组(图3中未画出)等设备对单相接地故障时的电容电流的影响。

在图3中，设定馈出线路WL1的A相接地，即馈出线路WL1为接地故障馈出线路，此时电力系统中各条馈出线路中的A相全部接地。对非故障的馈出线路WL2或馈出线路WL3而言，A相对地电容电流均为零，馈出线路WL2的B相流有它本身的对地电容电流I3、C相中流有它本身的对地电容电流I4；馈出线路WL3的B相流有它本身的对地电容电流I5、C相中流有它本身的对地电容电流I6。I3～I6这些对地电容电流都要流经接地故障点，也就是馈出线路WL1的A相线路中。

对于非故障的馈出线路WL2或馈出线路WL3而言，其零序电流就是该线路本身的对地电容电流(即I3和I4，或I5和I6)，电容性无功功率的方向由母线流向线路。电流I3和I4将通过馈出线路WL2的零序电流互感器(或I5和I6通过馈出线路WL3的零序电流互感器)时，由零序电流互感器一次侧而反映到二次侧，由于其值小于零序电流继电保护整定值，故当馈出线路WL1单相接地故障时，非故障馈出线路WL2(或馈出线路WL3)单相接地保护装置(继电器)不会动作，不会发出接地报警信息。

对故障线路WL1而言，A相对地电容被短接，B相和C相，与非故障馈出线路WL2和馈出线路WL3的B相和C相一样，分别流有其本身的电容电流I1、I2。不同之处是故障馈出线路WL1的A相线路的接地点要流回全系统B相和C相所有的对地电容电流之总和，其零序电流即为馈出线路WL1的电容电流与接地点故障电流之差。其值比每条非故障线路的零序电流值都大，电容性无功功率的方向由线路流向母线，恰好与非故障线路中零序电流的方向相反。

如图3所示，馈出线路WL1的A相电缆1的接地线5穿过零序电流互感器TAN1的铁芯窗口(线圈)之后再接地，使得馈出线路WL1的电缆终端的接地线5中流过的电容电流I3～I6都穿过零序电流电容电流I3～I6和接地线5中流过的电容电流I3～I6正好相互抵消(二者大小相等，且方向相反)，因此这些电流在零序电流互感器TAN1中不会产生磁通。馈出线路WL1的电容电流与A相接地点故障电流之差，所产生的不平衡电流(其值为I3～I6)就要在零序电流互感器TAN1的铁芯中产生磁通，使零序电流互感器TAN1的二次绕组感应出电动势，当该电流值大于零序电流继电保护整定值时，会使保护装置(继电器)动作，发出报警信号。

需要说明的是，馈出线路WL1的B相和C相的电缆终端及其金属屏蔽层、接地线在图3中未画出。图3中I1、I2对屏蔽层的电容C1、电容C2接地的电容电流对应的其实分别为B相和C相的金属屏蔽层，但图3中，为画图方便而画在了A相的金属屏蔽层上，因A相、B相、C相的金属屏蔽层经各自的接地线最终还是共用一个接地点实现的接地。

综上可知，单相接地故障线路中的零序电流(即故障线路的单相接地电容电流)为主变低压侧35kV母线的接地电容电流值与所有35kV馈出线路的接地电容电流值的总和相加所得的电流总值，再减去馈出线路中实际发生接地故障线路的电容电流值，即为该中性点不接地母线系统的单相接地电容电流值。

基于上述理论，本发明中提供了一种单相接地电容电流的确定方法。

为了使本技术领域的人员更好地理解本发明方案，下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步的详细说明。显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

如图4所示，图4为本发明实施例所提供的单相接地电容电流的确定方法的流程示意图，该方法包括：

步骤S11：获得主变低压侧35kV母线对地的母线电容电流值。

具体地，在电力系统的电气清扫检修结束后，恢复系统供电前，先检查确认主变压器及各馈出线路开关柜均已恢复至热备用状态。在主变压器高、低压侧断路器送电后，对各条馈出线路的负载进行供电前，监测获得主变压器低压侧母线对地的电容电流值，也即是母线电容电流值。

步骤S12：获得每一35kV馈出线路对地的馈线电容电流值。

在实际应用中，35kV母线系统的馈出线路一般有多个、或者十几个，甚至更多条馈出线路。图3中是就以三条馈出线路为例进行说明的。本实施例中的馈线电容电流值是指35kV馈出线路的接地电容电流值。

在供电系统实际运行中，需要测算整个35kV母线系统的单相接地电容电流的大小，就需要估算每条馈出线路的接地电容电流值。

步骤S13：将所有35kV馈出线路的馈线电容电流值进行求和运算，获得总馈线接地电容电流值。

步骤S14：根据母线电容电流值和总馈线接地电容电流值，获得母线系统的单相接地电容电流值。

需要说明的是，本实施例中所测得的母线电容电流值和馈线电容电流值都是在电力系统非故障状态下测得的。一旦某一馈出线路出现单相接地故障，母线电容电流值和非故障相的馈线电容电流值最终都会流向单相接地故障点，因此母线电容电流值和馈线电容电流值共同形成单相接地电容电流。本实施例中也就可以基于母线电容电流值和馈线电容电流值获得单相接地电容电流值。

本申请中通过在电力系统母线电容电流值和馈线电容电流值获得单相接地电容电流值。那么，根据该接地电容电流值，即可选择更为合适变比的零序电流互感器，提高零序电流互感器监测零序电流的准确度，从而提高电力系统中单相接地故障线路的查找效率，有利于电力系统的运行维护。另外，根据估算确定的单相接地电容电流值，还可以为该电力系统是否适合采用中性点不接地的接地方式提供参考，以保证电力系统能够更可靠稳定的运行，降低故障出现的可能性。

下面以具体实施例说明零序电流的实现方式。基于上述实施例，如图5所示，图5为本发明的另一具体实施例提供的单相接地电容电流估算方法的流程示意图，对于上述步骤S11，具体可以包括：

步骤S111：获取主变压器低压侧35kV母线，空载运行时的一相母线对地的电容电流值。

步骤S112：将一相母线对地的电容电流值扩大三倍，获得母线电容电流值。

中性点不接地电力系统正常运行情况下，三相电的相电压是对称的，三相对地有相同的电容C0，在相电压的作用下，每相都有一超前相电压90°的电容电流流入地中，而三相电流之和等于零，地中没有电流流过。

当某线路的某一相发生单相金属性接地时，该相对地电压为0，电容被短接，该相电容电流也为零。其他非故障两相的对地电压升高为相电压倍，对地电容电流升高为倍，电容电流相位夹角由120°变为60°。接地故障线路的零序电流(或者说接地故障线路的电容电流)为正常两相的对地电容电流的矢量合成，其有效值为正常运行情况下电容电流值的3倍，即接地故障线路的电容电流值为未接地时，馈出线路每一相对地电容电流的3倍。

因此，在获得一相母线电容电流值后，直接扩大三倍，即可获得单相接地故障时，三相母线流向故障点的母线电容电流值。

同理，对于上述步骤S12具体可以包括：

步骤S121：获取每一35kV馈出线路，空载运行时一相馈线对地的电容电流值。

步骤S122：将一相馈线对地的电容电流值扩大三倍，获得每一35kV馈出线路对地的馈线电容电流值。

与上一实施例近似，对于馈出线路中三相电容电流值以及电压也是对称关系，非故障的馈出线路中的馈线电容电流对零序电流的有效值即为3倍的正常运行时一相馈线电容电流值。

在本发明的另一具体实施例中，上述步骤S13可以包括：

步骤S131：将母线电容电流值和总馈线接地电容电流值进行求和运算，获得接地电容电流总值；

步骤S132：将接地电容电流总值与馈出线路中实际发生的35kV接地馈出线路的馈线电容电流值进行作差运算，获得母线系统的单相接地电容电流值。

需要说明的是，本实施例中馈出线路中实际发生35KV接地馈出线路，并非是指在电网运行时产生接地故障的馈出线路，而是指为了确定单相接地电容电流值，而设定某一个馈出线路产生接地故障的线路。

在实际运算中，先获得接地电容电流总值，再设定某一个馈出线路为发生单相接地故障的馈出线路。例如在图3中，接地电容电流总值实际上即为馈出线路WL1、馈出线路WL2和馈出线路WL3的接地电容电流总值(即零序电流大小总值)，(在图3中未考虑35kV母线的电容电流值)，图3设定的馈出线路中单相接地故障的为馈出线路WL1，则母线系统的单相接地电容电流值即为馈出线路WL1、馈出线路WL2和馈出线路WL3的接地电容电流总值(即零序电流大小总值)和单相接地故障的馈出线路WL1的自身的接地电容电流之差。

因为本申请中所述的母线系统的单相接地电容电流值是一个估算值，对于每条馈出线路而言，在发生单相接地时，馈线电容电流值虽然有大有小，存在一定的差别，但相对整个母线系统的单相接地电容电流值来说，相对还是较小的。因此，可以任意设定某一条馈出线路为发生单相接地故障的线路，并在此基础上获得的单相接地电容电流值，即可视为母线系统的单相接地电容电流值。

如前，本申请中确定出馈出线路的单相接地电容电流值的目的，是为了给所选用零序电流互感器的变比时提供参考。因此，本发明还可以进一步地包括：

根据单相接地电容电流值，确定各馈出线路的零序电流互感器的变比。

本实施例所提供的电力系统接地电容电流确定方法，能实现电力系统单相接地电容电流大小的估算，解决了供电系统单相接地电容电流大小采用公式进行计算相对复杂，偏差较大。致使小电流接地选线装置配套选用的零序电流互感器的变比不匹配，会造成监测精度差，发生接地选线误报和拒报，致使选线准确率较低，严重影响接地故障线路查找的问题。

为了更进一步地便于理解本申请中的技术方案，下面以一个具体实施例对本发明中的方案做进一步地说明。

如图6所示，图6为本发明实施例提供的电力系统的电路结构示意图。该估算方法具体可以包括：

步骤一、1#主变(主变压器，简称主变)、35kVI段母线及其各馈出线路检修结束。恢复送电前，检查确认主变、35kV I段母线及其各馈出线开关柜均已恢复至热备用状态，检查确认用户侧进线断路器均在断开位。

步骤二、在主变高压侧5021和低压侧3501断路器均合闸后，即在对各馈出线路进行供电前，在后台监控机上记录主变低压侧的一相电流值为1.17A。此电流为主变压器低压侧35kV母线，空载运行时的一相母线对地的电容电流值；

步骤三、35kV各馈出线路依次合闸送电，在后台监控机上分别记录每一35kV馈出线路一相的电流值。此电流为空载运行时一相馈线对地的电容电流值。

例如：35kV棒材I线3511断路器合闸，记录该线路空载运行时一相馈线的电流值为2.92A。此电流值即为该线路一相馈线对地的电容电流值。同理，分别记录下35kV精炼I线3512一相馈线对地的电容电流值为2.81A，35kV热电I线3513一相馈线对地的电容电流值为1.75A，35kV烧结I线3514一相馈线对地的电容电流值为1.40A，35kV高炉I线3515一相馈线对地的电容电流值为0.70A。

步骤四、将主变低压侧的一相母线对地的电流值乘以3，即1.17×3＝3.51A。此值即为主变低压侧35kV母线的接地电容电流值。

步骤五、将每一35kV馈出线路的一相馈线对地的电容电流值乘以3。即35kV棒材I线为2.92×3＝8.76A；35kV精炼I线为2.81×3＝8.43A；35kV热电I线为1.75×3＝5.25A；35kV烧结I线为1.40×3＝4.20A；35kV高炉I线为0.70×3＝2.1A。以上所得的数值即为每一35kV馈出线路对地的馈线电容电流值。

步骤六、将所有35kV馈出线路的馈线电容电流值进行求和运算，获得总馈线接地电容电流值。

即8.76A+8.43A+5.25A+4.20A+2.1A＝28.74A。此值即为总馈线接地电容电流值。

步骤七、将主变低压侧35kV母线的接地电容电流值和总馈线接地电容电流值进行求和运算，获得接地电容电流总值；

即3.51A+28.74A＝32.25A。

步骤八、将接地电容电流总值与线路运行中实际发生的35kV接地馈出线路的馈线电容电流值进行作差运算，获得母线系统的单相接地电容电流值。

在运行过程中，假设35kV烧结I线发生了单相接地故障，则该35kV母线系统的单相接地电容电流值应为32.25-4.20＝28.05A。

但在实际生产运行中，考虑到用户侧35kV母线设备及其变压器，甚至还有发电机组并网于该35kV电力系统，这些设备对地都会存在电容电流，实际电力系统的接地电容电流还要略大一些。

因此，该35kV中性点不接地系统发生单相接地故障时，接地电容电流值比28.05A要大一些，根据用户侧35kV母线设备实际容量大小，接地电容电流值可在40～50A的范围内。再考虑弧光接地、系统母线合环等因素，对小电流接地选线装置配套零序电流互感器的变比做出合适的选用。在此，可将零序电流互感器的变比选为60/1，则较为合适。

下面对本发明实施例提供的单相接地电容电流的确定装置进行介绍，下文描述的单相接地电容电流的确定装置与上文描述的单相接地电容电流的确定方法可相互对应参照。

图7为本发明实施例提供的单相接地电容电流的确定装置的结构框图，参照图7单相接地电容电流的确定装置可以包括：

第一数据获取模块100，用于获得主变低压侧35kV母线对地的母线电容电流值；

第二数据获取模块200，用于获得每一35kV馈出线路对地的馈线电容电流值；

第一运算模块300，用于将所有35kV馈出线路的馈线电容电流值进行求和运算，获得总馈线接地电容电流值；

第二运算模块400，用于根据母线电容电流值和总馈线接地电容电流值，获得母线系统的单相接地电容电流值。

可选地，在本发明的另一具体实施例中，第一数据获取模块100具体用于，获取主变压器低压侧35kV母线，空载运行时的一相母线对地的电容电流值；将一相母线对地的电容电流值扩大三倍，获得母线电容电流值。

可选地，在本发明的另一具体实施例中，第二数据获取模块200具体用于，获取每一35kV馈出线路，空载运行时一相馈线对地的电容电流值；将一相馈线对地的电容电流值扩大三倍，获得每一35kV馈出线路对地的馈线电容电流值。

可选地，在本发明的另一具体实施例中，第二运算模块400具体用于，将母线电容电流值和总馈线接地电容电流值进行求和运算，获得接地电容电流总值；将接地电容电流总值与馈出线路中实际发生接地的35kV馈出线路的馈线电容电流值进行作差运算，获得母线系统的单相接地电容电流值。

可选地，在本发明的另一具体实施例中，第二运算模块400还用于，在获得母线系统的单相接地电容电流值之后，根据所述单相接地电容电流值，获得所述母线系统的零序互感器的变比。

本发明中还提供了一种单相接地电容电流的确定设备的实施例，包括：

和主变低压侧35kV母线相连接，用于监测主变低压侧35kV母线对地的母线电容电流值的第一电流计；

和每一35kV馈出线路分别相连接，用于监测每一35kV馈出线路对地的馈线电容电流值的多个第二电流计；

分别和第一电流计以及多个第二电流计相连接的处理器，用于根据母线电容电流值和馈线电容电流值，执行如上任意实施例所述的单相接地电容电流的确定方法的操作步骤。

本说明书中各个实施例采用递进的方式描述，每个实施例重点说明的都是与其它实施例的不同之处，各个实施例之间相同或相似部分互相参见即可。对于实施例公开的装置而言，由于其与实施例公开的方法相对应，所以描述的比较简单，相关之处参见方法部分说明即可。

专业人员还可以进一步意识到，结合本文中所公开的实施例描述的各示例的单元及算法步骤，能够以电子硬件、计算机软件或者二者的结合来实现，为了清楚地说明硬件和软件的可互换性，在上述说明中已经按照功能一般性地描述了各示例的组成及步骤。这些功能究竟以硬件还是软件方式来执行，取决于技术方案的特定应用和设计约束条件。专业技术人员可以对每个特定的应用来使用不同方法来实现所描述的功能，但是这种实现不应认为超出本发明的范围。

Claims (10)

1.一种单相接地电容电流的确定方法，其特征在于，包括：

获得主变低压侧35kV母线对地的母线电容电流值；

获得每一35kV馈出线路对地的馈线电容电流值；

将所有35kV馈出线路的所述馈线电容电流值进行求和运算，获得总馈线接地电容电流值；

根据所述母线电容电流值和所述总馈线接地电容电流值，获得母线系统的单相接地电容电流值。

2.如权利要求1所述的单相接地电容电流的确定方法，其特征在于，所述获得主变低压侧35kV母线对地的母线电容电流值包括：

获取所述主变低压侧35kV母线，空载运行时的一相母线对地的电容电流值；

将所述一相母线对地的电容电流值扩大三倍，获得所述母线电容电流值。

3.如权利要求1所述的单相接地电容电流的确定方法，其特征在于，所述获得每一35kV馈出线路对地的馈线电容电流值包括：

获取每一所述35kV馈出线路，空载运行时一相馈线对地的电容电流值；

将所述一相馈线对地的电容电流值扩大三倍，获得每一所述35kV馈出线路对地的馈线电容电流值。

4.如权利要求1至3任一项所述的单相接地电容电流的确定方法，其特征在于，所述根据所述母线电容电流值和所述总馈线接地电容电流值，获得母线系统的单相接地电容电流值包括：

将所述母线电容电流值和所述总馈线接地电容电流值进行求和运算，获得接地电容电流总值；

将所述接地电容电流总值与馈出线路中实际发生的35kV接地馈出线路的馈线电容电流值进行作差运算，获得母线系统的单相接地电容电流值。

5.如权利要求4所述的单相接地电容电流的确定方法，其特征在于，在获得母线系统的单相接地电容电流值之后，还包括：

根据所述单相接地电容电流值，获得所述母线系统的零序互感器的变比。

6.一种单相接地电容电流的确定装置，其特征在于，包括：

第一数据获取模块，用于获得主变低压侧35kV母线对地的母线电容电流值；

第二数据获取模块，用于获得每一35kV馈出线路对地的馈线电容电流值；

第一运算模块，用于将所有35kV馈出线路的所述馈线电容电流值进行求和运算，获得总馈线接地电容电流值；

第二运算模块，用于根据所述母线电容电流值和所述总馈线接地电容电流值，获得母线系统的单相接地电容电流值。

7.如权利要求6所述的单相接地电容电流的确定装置，其特征在于，所述第一数据获取模块具体用于，获取所述主变低压侧35kV母线，空载运行时的一相母线对地的电容电流值；将所述一相母线对地的电容电流值扩大三倍，获得所述母线电容电流值。

8.如权利要求6或7所述的单相接地电容电流的确定装置，其特征在于，所述第二运算模块具体用于，将所述母线电容电流值和所述总馈线接地电容电流值进行求和运算，获得接地电容电流总值；将所述接地电容电流总值与馈出线路中实际发生的35kV接地馈出线路的馈线电容电流值进行作差运算，获得母线系统的单相接地电容电流值。

9.如权利要求8所述的单相接地电容电流的确定装置，其特征在于，第二运算模块还用于，在获得母线系统的单相接地电容电流值之后，根据所述单相接地电容电流值，获得所述母线系统的零序互感器的变比。

10.一种单相接地电容电流的确定设备，其特征在于，包括

和主变低压侧35kV母线相连接，用于监测主变低压侧35kV母线对地的母线电容电流值的第一电流计；

和每一35kV馈出线路分别相连接，用于监测每一35kV馈出线路对地的馈线电容电流值的多个第二电流计；

分别和所述第一电流计以及多个所述第二电流计相连接的处理器，用于根据所述母线电容电流值和所述馈线电容电流值，执行如权利要求1至5任一项所述的单相接地电容电流的确定方法的操作步骤。