CN110055115B - 一种两段式生物质气化发电系统的启停方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种两段式生物质气化发电系统启停炉运行的方法，生物质原料至少依次经过热解工艺段与气化工艺段，产生合成气体用于发电，包括如下步骤：步骤S1，起炉过程中所述热解工艺段与所述气化工艺段同时起炉；步骤S2，停炉过程中，所述热解工艺段与所述气化工艺段依次停炉。本发明的两段式生物质气化发电系统启停炉运行的方法直接利用含有高品位热能的合成气体提供生物质热解所需热量，利用本发明提供的方法能够实现两段式生物质气化发电系统由完全冷状态平稳的向热运行状态启动，实现两段式生物质气化炉的平稳启炉，可较快使机组投入生产，还可以应对不同级别事故执行不同操作，在保证安全的前提下降低由于停炉带来的经济损失。

Description

一种两段式生物质气化发电系统的启停方法

技术领域

本发明涉及生物质气化发电系统，特别涉及一种两段式生物质气化发电系统。

背景技术

生物质发电作为碳中性的清洁能源利用技术，被广泛应用于替代煤炭燃烧等传统化石燃料机组，是理论和实践反复验证可有效减少CO2排放、环境友好的消纳农林废弃物的技术手段。特别是生物质气化发电技术，配合燃气内燃机，具有发电效率高、机组规模灵活、燃料适应性好、建设周期短等优点，解决生物质直燃电厂在原料收储困难、运输成本过高的天然掣肘，使得生物质气化发电技术有望进一步推动生物质能大规模的产业经济利用。

由于生物质成型燃料通常含有超50％以上挥发分，在进行热化学转化过程时会生成大量含有酮、酚、醛等结构复杂、分子量大的含氧有机化合物，另外还伴生有苯类衍生物、多环芳烃等。因其组分非常复杂，在450℃以下时生物质合成气体中将有大量焦油冷凝析出，可使沿程管路阻力增大、内燃机运行恶化，甚至会造成换热器堵塞、内燃机寿命缩短等恶果，严重影响设备无故障工作时间和机组运行经济性。针对上述特性开发适用于内燃机发电的生物质低焦油气化技术迫在眉睫。目前低焦油气化技术主要是将原料的热解段与气化段分开，使原料在热解阶段即实现焦油完全析出，并利用焦油燃烧产生的高温烟气参与生物质炭的气化。

现有技术中，例如，专利文献(CN103642530B)公开了一种反烧式煤炭气化炉装置及工艺，利用干馏系统对燃料单独热解，富含焦油的热解气在反烧供热系统中燃烧，产生的高温烟气再送至气化炉进行炭气化反应，生成燃气经降温、净化后送至用户端。专利文献(CN105542858B)公开了一种低焦油生物质气化发电系统，高温飞灰与生物质原料在热解筒内混合，利用固-固换热使原料完全热解，利用灰分管将析出热解气后的活性焦输送进气化炉内形成积灰炭层，热解气由热解筒尾部上开口出逸出，并在向下流动中完全燃烧生产活性焦气化所需高温烟气，合成气体经净化处理后送至内燃机发电。然而，上述现有技术中，都采用将热解气从热解段抽出，燃尽后再送入气化段，这样只能利用烟气与炭层的对流换热，炭层温度较低，气化反应不够强烈。专利文献(CN105273762B)公开了一种生物质气化回热循环发电系统，通过换热器与管路布置，利用高温合成气体及内燃机排烟对送风预热，提高机组热效率。然而，生物质原料与高温飞灰直接混合，会降低活性焦的含碳量，降低气化反应强度；生物质飞灰中含有大量碱金属，腐蚀性强，不断内部循环会加快设备腐蚀；热解筒尾段横插入气化炉喉口上部，热解筒金属材料的耐高温性也将影响设备使用可靠性。此外，高温合成气体和烟气仅对常温送风进行加热，严重浪费高品位热能。

不同于传统的整体气化工艺，分段式气化技术对生物质原料热解段和气化段的温度和气氛环境有不同的要求，而目前对于分段式生物质气化发电系统的工艺较少有讨论。

鉴于此，克服上述现有技术所存在的缺陷是本领域亟待解决的问题。

发明内容

为了克服现有技术中的不足，本发明提供了一种两段式生物质气化发电系统启停炉运行的方法，包括，生物质原料至少依次经过热解工艺段与气化工艺段，产生合成气体用于发电，其中，包括如下步骤：

步骤S1，起炉过程中，所述热解工艺段与所述气化工艺段同时起炉；

步骤S2，停炉过程中，所述热解工艺段与所述气化工艺段依次停炉。

进一步地，所述起炉过程包括依次进行的以下步骤：

步骤S11：开启风机，维持所述热解工艺段中热解筒内与所述气化工艺段中气化炉炉膛内微负压为-50Pa～-100Pa。

进一步地，可以利用电加热器，提高所述风机送风温度达300℃～350℃。

进一步地，所述风机可以包括罗茨风机、送风机和引风机；步骤S11中，开启风机可以为，依次开启罗茨风机、送风机、引风机。

步骤S12：利用热风炉加热所述热解筒，利用点火枪加热所述气化炉喉口，控制所述热解筒与所述气化炉喉口升温速度在3℃～5℃每秒，使设备平稳升温，从而减小剧烈热胀冷缩对系统造成损害，且因设备存在较大热容，热量传递需要一定时间。

步骤S13：当所述热解筒内壁面温度达到450℃～500℃，所述气化炉喉口壁面温度达到550℃～600℃后，投放生物质原料，所述生物质原料至少经由所述热解筒热解后输送至所述气化炉气化为所述合成气体。

步骤S14：当所述气化炉喉口壁面温度达到900℃以上时，

维持所述气化炉炉膛微负压为-50Pa～-100Pa，并逐渐增大所述风机风力，直至送风量满足送风-燃料当量比为0.3；

维持所述气化炉喉口壁面温度为550℃～600℃，并逐渐关小所述点火枪，直至完全关闭。

步骤S15：当所述气化炉出口的所述合成气体温度达到500℃以上时，调节所述热风炉风量至工况所需；

在线监测缓冲罐处合成气体成分，所述合成气体成分合格后，利用内燃机加热所述热解筒；

利用炉篦调节所述气化炉炉膛内压差，使所述气化炉炉膛内炉篦上下的压差维持在1000Pa。

进一步地，所述停炉过程包括依次进行的以下步骤：

S21：利用风机排空所述合成气体；

S22：停止将所述生物质原料供给到所述热解工艺段中的热解筒，调节所述经由所述热解筒热解后的生物质原料输送至所述气化工艺段中气化炉的速度至原速度的1-3倍；

S23：利用点火枪消耗经由所述热解筒热解后的生物质原料产生的热解气；

S24：维持所述气化炉炉膛微负压，并逐渐减小所述风机风力；

S25：操作所述气化炉炉膛内设置的炉篦，排尽堆积在所述炉篦上的炭层；

S26：当所述热解筒与所述气化炉内没有燃料后，关闭风机。

进一步地，所述停炉过程包括依次进行的以下步骤：

S21：停止将所述生物质原料供给到所述热解工艺段中的热解筒，调节所述经由所述热解筒热解后的生物质原料输送至所述气化工艺段中气化炉的速度至原速度的1-3倍；

S22：利用风机排空所述合成气体；利用氮气或惰性气体吹扫所述热解筒，直至所述热解筒内的生物质原料全部排空；

S23：利用点火枪消耗经由所述吹扫气体置换出的所述热解筒内的热解气；

S24：维持所述气化炉炉膛微负压，并逐渐减小所述风机风力；

S25：操作所述气化炉炉膛内设置的炉篦，排尽堆积在所述炉篦上的炭层；

S26：当所述热解筒与所述气化炉内没有燃料后，关闭风机。

进一步地，所述停炉过程包括以下步骤：

S21：停止将所述经由所述热解筒热解后的生物质原料输送至所述气化工艺段中气化炉。

进一步地，所述风机包括罗茨风机、送风机和引风机；所述步骤S24中，逐渐减小所述风机风力包括，关闭引风机后逐渐减小所述罗茨风机和送风机风力。

进一步地，所述步骤S12中，利用热风炉加热所述热解筒包括，利用热风炉加热所述热解筒中段和尾段。

进一步地，所述步骤S15中，调节所述热风炉风量至工况所需包括，逐渐减小所述热风炉加热所述热解筒中段的风量，逐渐增大所述热风炉加热所述热解筒尾段的风量；

利用内燃机加热所述热解筒包括，利用内燃机加热所述热解筒中段和尾段，且加热所述热解筒中段的风量小于加热尾段的风量。

本发明中直接利用含有高品位热能的合成气体和内燃机排烟提供生物质热解所需热量，利用本发明提供的方法能够实现两段式生物质气化发电系统由完全冷状态平稳的向热运行状态启动，实现两段式生物质气化炉的平稳启炉，可较快使机组投入生产，完成平稳启炉后，针对运行工况进行优化，提高系统热效率和气化效率，还可以对出现的事故进行评定是否需要停炉，应对不同级别事故执行不同操作，需要停炉的可平稳完成安全停炉，不需要停炉的经应急处理后可恢复平稳运行状态，在保证安全的前提下降低由于停炉带来的经济损失。

附图说明

包含在本说明书中并构成本说明书一部分的附图示出了符合本发明的装置和方法的实施方案，并与详细描述一起用于解释符合本发明的优点和原理。在附图中：

图1是本发明中两段式生物质气化发电系统的结构示意图；

图2是本发明中两段式生物质气化发电系统的的启停方法的流程图；

图3是本发明实施方式一提供的两段式生物质气化发电系统的启停方法中启炉方法的流程图；

图4是本发明实施方式一提供的两段式生物质气化发电系统的启停方法中停炉方法的流程图；

图5是本发明实施方式二提供的两段式生物质气化发电系统的启停方法中停炉方法的流程图。

附图标记说明

11-罗茨风机；12-送风机；13-引风机；

2-热解筒；21-锁气器；

3-气化炉；31-气化炉喉口；32-炉篦；

4-热风炉；

5-点火枪；

6-电加热器；

7-干燥筒；

8-蒸发器；

91-内燃机；92-缓冲罐；

V1-送风机入口空气流量调节阀；

V3-合成气体进口阀；

V4-缓冲罐排空阀；

Vm-烟气通向热解筒中段流量调节阀；

Vn-烟气通向热解筒尾段流量调节阀。

具体实施方式

下面结合附图详细说明本发明的具体实施例。然而，本发明并不局限于以下描述的实施方式。此外，下面所描述的本发明各个实施方式中所涉及的技术特征只要彼此之间未构成冲突就可以相互组合，且本发明的技术理念可以与其他公知技术或与那些公知技术相同的其他技术组合实施。

实施方式一

本实施方式提供了一种两段式生物质气化发电系统的启停方法，包括，生物质原料至少依次经过热解工艺段与气化工艺段，产生合成气体用于发电，其中，包括如下步骤：

步骤S1，起炉过程中，所述热解工艺段与所述气化工艺段同时起炉；

步骤S2，停炉过程中，所述热解工艺段与所述气化工艺段依次停炉。

进一步地，所述起炉过程包括依次进行的以下步骤：

步骤S11：依次开启罗茨风机11、送风机12、引风机13，维持热解工艺段中热解筒2内与所述气化工艺段中气化炉3炉膛内微负压为-50Pa～-100Pa；进一步地，还可以利用电加热器6，提高送风机12送风温度达300℃～350℃；开启缓冲罐排空阀V4，关闭合成气体进口阀V3。

步骤S12：利用热风炉4加热所述热解筒2，可以将热风炉4产生烟气通向热解筒2中段与尾段流量比近似1:1，即烟气通向热解筒2中段的调节阀与烟气通向热解筒2尾段的调节阀开度基本一致，优选的，两调节阀的开度可以为75％，能够防止因开度过小，致使流程压阻较大，影响烟气引风机经济性；或因开度过大，致使阀门开大裕度预留不足，调控困难；利用点火枪5加热所述气化炉喉口31，可以通过分别调节热风炉4、点火枪5的天然气流量，从而控制所述热解筒与所述气化炉喉口升温速度在3℃～5℃每秒，优选的，可以设定热风炉4进气口天然气流量为8Nm³/min、点火枪5进气口天然气流量为1.5Nm³/min，分别控制热解筒2和气化炉喉口31升温速率在均在3℃～5℃每秒左右。

步骤S13：当所述热解筒2内壁面温度达到450℃～500℃，所述气化炉喉口31壁面温度达到550℃～600℃后，可以利用仓底螺旋给料机投放生物质原料，开启热解筒2前端的锁气器21，使生物质原料利用绞龙输送机经由所述热解筒热解后输送至所述气化炉气化为所述合成气体。此外，还可以同时检测生物质原料经过热解工艺段之前进行干燥的干燥筒7温度，使之内壁面温度达到110℃以上。或者还可以检测加热干燥筒7的闭式循环蒸发器8的蒸汽温度，使之达到120℃-130℃后，投放生物质原料。其中，仓底螺旋给料机频率f1、干燥筒绞龙输送机频率f2、热解筒绞龙输送机频率f3可根据机组负荷换算设置，本实施方式中，根据机组负荷60kg/h换算设置仓底螺旋给料机频率f1＝30Hz、干燥筒绞龙输送机频率f2＝12Hz、热解筒绞龙输送机频率f3＝12Hz。

步骤S14：当所述气化炉喉口31壁面温度达到900℃以上时，说明生物质原料在热解筒2内生成的热解气在气化炉喉口31部开始燃烧，

此时，可以维持所述气化炉3炉膛微负压为-50Pa～-100Pa，并逐渐增大所述风机风力，特别的，可以增大送风机12和罗茨风机11风力，直至送风量满足送风-燃料当量比要求，优选的，送风-燃料当量比为0.3左右。

维持所述气化炉喉口31壁面温度为550℃～600℃，并可以通过逐渐关小气化炉喉口31点火枪5的天然气进口流量调节阀。从而逐渐关小所述点火枪5，直至完全关闭。

步骤S15：当所述气化炉3出口的所述合成气体温度达到500℃以上时，调节所述热风炉4风量至工况所需，可以逐渐关小烟气通向热解筒2中段调节阀Vm，并逐渐开大烟气通向热解筒2尾段调节阀Vn，从而逐渐减小所述热风炉4加热所述热解筒中2段的风量，逐渐增大所述热风炉4加热所述热解筒2尾段的风量；

在线监测缓冲罐92处合成气体成分，所述合成气体成分合格后，开启内燃机91，利用内燃机91加热所述热解筒，并加大引风机13出力，此时，同时利用了热风炉4风量与内燃机91排烟加热了热解筒2的中段和尾段。待内燃机正常运行后，逐渐关小热风炉4风量至关停，并缓慢减小引风机13出力，之后，再根据系统运行情况进行优化，可以微调烟气通向热解筒中段调节阀Vm与烟气通向热解筒尾段调节阀Vn的相对开度大小。利用气化炉3内的炉篦32调节所述气化炉3炉膛内压差，使所述气化炉3炉膛内炉篦32上下的压差维持在1000Pa。根据气化炉炉篦32上下压差大小，合理进行排灰操作。

进一步地，在缓冲罐92处进行合成气体成分在线检测，可以检测合成气体含水率、热值等指标，若合成气体各项指标满足内燃机91用气要求，则逐渐开启合成气体进口阀V3，并关闭缓冲罐排空阀V4；若合成气体各项指标未满足内燃机91用气要求，则配合调节送风机入口空气流量调节阀V1开度，微调送风量，当合成气体满足用气要求时，不再调整送风机入口空气流量调节阀V1开度，并开启合成气体进口阀V3、关闭缓冲罐排空阀V4，启动内燃机91。

此外，值得一提的是，在热态启动时，由于系统中的干燥筒7、气化炉2、热解筒3等设备具有较高的蓄热，因此利用热风炉4加热所述热解筒2，及利用点火枪5加热所述气化炉喉口31的时间可以相应缩短。

进一步地，所述停炉过程包括依次进行的以下步骤：

S21：利用风机排空所述合成气体，可以通过全关合成气体进口阀V3、全开缓冲罐排空阀V4，将合成气体排空。

S22：可以通过先设置干燥筒绞龙输送机频率f2为0Hz，后关闭锁气器21，从而停止将所述生物质原料供给到所述热解工艺段中的热解筒2，并有效防止生物质原料在锁气器21上堆积，加快将所述经由所述热解筒2热解后的生物质原料输送至所述气化工艺段中气化炉3的速度，可以设置热解筒2绞龙输送机频率f3为50Hz。

S23：利用点火枪5消耗经由所述热解筒2热解后的生物质原料产生的热解气，可以通过开启气化炉喉口31点火枪5，并将点火枪5的天然气进口流量调至最高，因为此时热解气浓度较低，需增加点火枪5火焰强度用以消耗由热解筒2进入气化炉3的热解气。

S24：维持所述气化炉3炉膛微负压，并逐渐减小所述风机风力，可以关闭电加热器6，关闭引风机13，在维持气化炉3炉膛压力微负压-50Pa至-100Pa条件下，逐渐减小送风机12和罗茨风机11出力。

S25：操作所述气化炉3炉膛内设置的炉篦32，排尽堆积在所述炉篦32上的炭层，可以通过连续操作炉篦32，将堆积在上面的炭层排出气化炉3，直至完全排尽。由于炉篦的特殊结构，炭层高度降低后会造成炭层压差的降低，可以通过检测炭层压差，当炭层压差降低至30Pa-50Pa以内，可以确定炭层排尽。

S26：当所述热解筒2与所述气化炉3内没有燃料后，关闭风机，可以为依此关闭送风机12和罗茨风机11。

利用本实施方式提供的方法能够实现两段式生物质气化发电系统由完全冷状态平稳的向热运行状态启动，实现两段式生物质气化炉的平稳启炉，可较快使机组投入生产，完成平稳启炉后，针对运行工况进行优化，提高系统热效率和气化效率，需要停炉时可平稳完成安全停炉。

实施方式二

本发明的第二实施方式提供了一种两段式生物质气化发电系统的启停方法，第二实施方式是第一实施方式的进一步改进，主要改进之处在于，在本发明的第二实施方式中，所述停炉过程包括依次进行的以下步骤：

S21：可以通过设置干燥筒绞龙输送机频率f2为0Hz，再关闭锁气器21，从而停止将所述生物质原料供给到所述热解工艺段中的热解筒2，加快将所述经由所述热解筒2热解后的生物质原料输送至所述气化工艺段中气化炉3的速度，可以设置热解筒绞龙输送机频率f3为50Hz。

S22：利用风机排空所述合成气体，可以全关合成气体进口阀V3、全开缓冲罐排空阀V4，并利用氮气或惰性气体吹扫所述热解筒2，直至所述热解筒2内的生物质原料全部排空。

S23：利用点火枪5消耗经由所述吹扫气体置换出的所述热解筒2内的热解气，可以通过开启气化炉喉口31点火枪5，并将点火枪5的天然气进口流量调至最高，因为此时被氮气置换出的热解气浓度较低，需增加点火枪5的火焰强度，用以消耗由热解筒2进入气化炉3的热解气。

S24：维持所述气化炉3炉膛微负压，并逐渐减小所述风机风力，可以关闭电加热器6，关闭引风机13，在维持气化炉3炉膛压力微负压-50Pa至-100Pa条件下，逐渐减小送风机12和罗茨风机11出力。

S25：操作所述气化炉3炉膛内设置的炉篦32，排尽堆积在所述炉篦32上的炭层，可以通过连续操作炉篦32，将堆积在上面的炭层排出气化炉3，直至完全排尽。

S26：当所述热解筒2与所述气化炉3内没有燃料后，关闭风机，可以为依此关闭送风机12和罗茨风机11。

本实施方式中的停炉过程能够实现快速停炉，适用于紧急停炉操作后不再具有短时间再次热态启动条件，紧急停炉可以由MFT(Master Fuel Trip，主燃料切断)触发，当发生设备故障危及机组安全运行的情况突发时，如，燃料供应不足，运输绞龙断裂等情况时，本实施方式中的停炉过程能够快速切断进入热解筒2的燃料，并进行一系列保护动作，避免事件进一步恶化完成紧急停炉。

实施方式三

本发明的第三实施方式提供了一种两段式生物质气化发电系统的启停方法，第三实施方式是第一实施方式的进一步改进，主要改进之处在于，在本发明的第三实施方式中，所述停炉过程包括以下步骤：

S21：停止将所述经由所述热解筒2热解后的生物质原料输送至所述气化工艺段中气化炉3，可以设置热解筒绞龙输送机频率f3为0Hz。

本实施方式中的停炉过程，适用于紧急停炉操作后设备故障迅速排除时，如，风机过载跳闸，燃料卡塞等情况时，机组可在热状态下立即重新投入启动。

如无特别说明，本文中出现的类似于“第一”、“第二”的限定语并非是指对时间顺序、数量、或者重要性的限定，而仅仅是为了将本技术方案中的一个技术特征与另一个技术特征相区分。同样地，本文中在数词前出现的类似于“大约”、“近似地”的修饰语通常包含本数，并且其具体的含义应当结合上下文意理解。同样地，除非是有特定的数量量词修饰的名词，否则在本文中应当视作即包含单数形式又包含复数形式，在该技术方案中既可以包括单数个该技术特征，也可以包括复数个该技术特征。

在以上具体实施例的说明中，方位术语“上”、“下”、”左”、“右”、“顶”、“底”、“竖向”、“横向”和“侧向”等的使用仅仅出于便于描述的目的，而不应视为是限制性的。

虽然以上描述了本发明的具体实施方式，但是本领域的技术人员应当理解，这些仅是举例说明，本发明的保护范围是由所附权利要求书限定的。本领域的技术人员在不背离本发明的原理和实质的前提下，可以对这些实施方式作出多种变更或修改，但这些变更和修改均落入本发明的保护范围。

Claims (7)

1.一种两段式生物质气化发电系统的启停方法，其特征在于，生物质原料至少依次经过热解工艺段与气化工艺段，产生合成气体用于发电，其中，包括如下步骤：

步骤S1，起炉过程中，所述热解工艺段与所述气化工艺段同时起炉；

步骤S2，停炉过程中，所述热解工艺段与所述气化工艺段依次停炉；

所述停炉过程包括依次进行的以下步骤：

S21：利用风机排空所述合成气体；

S22：停止将所述生物质原料供给到所述热解工艺段中的热解筒，调节所述经由所述热解筒热解后的生物质原料输送至所述气化工艺段中气化炉的速度至原速度的1-3倍；

S23：利用点火枪消耗经由所述热解筒热解后的生物质原料产生的热解气；

S24：维持所述气化炉炉膛微负压，并逐渐减小所述风机风力；

S25：操作所述气化炉炉膛内设置的炉篦，排尽堆积在所述炉篦上的炭层；

S26：当所述热解筒与所述气化炉内没有燃料后，关闭风机；或

所述停炉过程包括依次进行的以下步骤：

S21：停止将所述生物质原料供给到所述热解工艺段中的热解筒，调节将所述经由所述热解筒热解后的生物质原料输送至所述气化工艺段中气化炉的速度至原速度的1-3倍；

S22：利用风机排空所述合成气体；利用氮气或惰性气体吹扫所述热解筒，直至所述热解筒内的生物质原料全部排空；

S23：利用点火枪消耗经由所述吹扫气体置换出的所述热解筒内的热解气；

S24：维持所述气化炉炉膛微负压，并逐渐减小所述风机风力；

S25：操作所述气化炉炉膛内设置的炉篦，排尽堆积在所述炉篦上的炭层；

S26：当所述热解筒与所述气化炉内没有燃料后，关闭风机；或

所述停炉过程包括以下步骤：

S21：停止将所述经由所述热解筒热解后的生物质原料输送至所述气化工艺段中气化炉。

2.如权利要求1所述的启停方法，其特征在于，所述起炉过程包括依次进行的以下步骤：

步骤S11：开启风机，维持所述热解工艺段中热解筒内与所述气化工艺段中气化炉炉膛内微负压为-50Pa～-100Pa；

步骤S12：利用热风炉加热所述热解筒，利用点火枪加热所述气化炉喉口，控制所述热解筒与所述气化炉喉口升温速度在3℃～5℃每秒；

步骤S13：当所述热解筒内壁面温度达到450℃～500℃，所述气化炉喉口壁面温度达到550℃～600℃后，投放生物质原料，所述生物质原料经由所述热解筒热解后输送至所述气化炉气化为所述合成气体；

步骤S14：当所述气化炉喉口壁面温度达到900℃以上时，

维持所述气化炉炉膛微负压为-50Pa～-100Pa，并逐渐增大所述风机风力，直至送风量满足送风-燃料当量比为0.3；

维持所述气化炉喉口壁面温度为550℃～600℃，并逐渐关小所述点火枪，直至所述点火枪完全关闭；

步骤S15：当所述气化炉出口的所述合成气体温度达到500℃以上时，调节所述热风炉风量至工况所需；

在线监测缓冲罐处所述合成气体成分，所述合成气体成分合格后，利用内燃机加热所述热解筒；

利用炉篦调节所述气化炉炉膛内压差，使所述气化炉炉膛内炉篦上下的压差维持在1000Pa。

3.如权利要求2所述的启停方法，其特征在于，所述步骤S11中，还包括利用电加热器，提高所述风机送风温度达300℃～350℃。

4.如权利要求2所述的启停方法，其特征在于，所述风机包括罗茨风机、送风机和引风机；所述步骤S11中，开启风机包括，依次开启罗茨风机、送风机、引风机。

5.如权利要求1所述的启停方法，其特征在于，所述风机包括罗茨风机、送风机和引风机；所述步骤S24中，逐渐减小所述风机风力包括，关闭引风机后逐渐减小所述罗茨风机和送风机风力。

6.如权利要求2所述的启停方法，其特征在于，所述步骤S12中，利用热风炉加热所述热解筒包括，利用热风炉加热所述热解筒中段和/或尾段。

7.如权利要求6所述的启停方法，其特征在于，所述步骤S15中，调节所述热风炉风量至工况所需包括，

逐渐减小所述热风炉加热所述热解筒中段的风量，逐渐增大所述热风炉加热所述热解筒尾段的风量；

利用内燃机加热所述热解筒包括，

利用内燃机加热所述热解筒中段和尾段，且加热所述热解筒中段的风量小于加热尾段的风量。

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