CN110042319A - 一种低温用螺纹钢及其生产工艺 - Google Patents

一种低温用螺纹钢及其生产工艺 Download PDF

Info

Publication number
CN110042319A
CN110042319A CN201910420167.6A CN201910420167A CN110042319A CN 110042319 A CN110042319 A CN 110042319A CN 201910420167 A CN201910420167 A CN 201910420167A CN 110042319 A CN110042319 A CN 110042319A
Authority
CN
China
Prior art keywords
mass parts
ingot
thread steel
screw
low temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201910420167.6A
Other languages
English (en)
Inventor
周新平
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Guangzhou Gise New Materials Ltd By Share Ltd
Original Assignee
Guangzhou Gise New Materials Ltd By Share Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Guangzhou Gise New Materials Ltd By Share Ltd filed Critical Guangzhou Gise New Materials Ltd By Share Ltd
Priority to CN201910420167.6A priority Critical patent/CN110042319A/zh
Publication of CN110042319A publication Critical patent/CN110042319A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B33/00—Silicon; Compounds thereof
    • C01B33/113—Silicon oxides; Hydrates thereof
    • C01B33/12—Silica; Hydrates thereof, e.g. lepidoic silicic acid
    • C01B33/18—Preparation of finely divided silica neither in sol nor in gel form; After-treatment thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C22C33/06—Making ferrous alloys by melting using master alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C35/00—Master alloys for iron or steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C9/00—Alloys based on copper
    • C22C9/06—Alloys based on copper with nickel or cobalt as the next major constituent

Abstract

本发明涉及螺纹钢生产领域，提供一种低温用螺纹钢及其生产工艺，用于解决螺纹钢在低温下强度较低的问题。本发明提供的一种低温用螺纹钢方法，包括：取生铁900~1000质量份、镍锭1~2质量份、铜锭1~2质量份，铝锭3~5质量份、锰铁合金20~25质量份、硅铁1~2质量份、钼铁3~5质量份；依次进行电炉冶炼、精炼炉精炼、真空炉脱气、连铸浇注工序，所述电炉冶炼工序中将生铁、镍锭、铜锭共熔搅拌，所述精炼炉精炼工序中先加入硅铁和锰铁合金熔化后搅拌均匀，再加入钼铁熔化后搅拌均匀，所述真空炉脱气工序汇总加入铝锭。通过螺纹钢的生产过程中加入镍、铜、锰等元素，同时按照一定的顺序加入到冶炼工序中，可以有效的提高螺纹钢的低温韧性。

Description

一种低温用螺纹钢及其生产工艺
技术领域
本发明涉及螺纹钢生产领域，具体涉及一种低温用螺纹钢及其生产工艺。
背景技术
众所周知，低碳低合金的结构钢广泛应用于原材料开采、能源开发、交通运输等经济建设领域，已成为最为重要的结构的材料。这些结构件承受的是复杂多变的周期载荷，某些情况下需要适应极端寒冷的气候环境，从而对结构钢屈服强度和低温冲击韧性等基本指标提出了更高的要求，一般是通过成分、轧制、热处理工艺的改进和创新，精确控制组织，从而获得更高的强韧性，兼顾其他性能要求。
现在主要通过在冶炼过程中加入一定量的金属镍，以确保螺纹钢可以有一定的低温韧性。但通过添加金属镍并不能进一步提高螺纹钢的韧性，无法提供韧性更高的低温用螺纹钢。
发明内容
本发明解决的技术问题为螺纹钢在低温下强度较低的问题，提供一种低温用螺纹钢及其生产工艺。
为了解决上述技术问题，本发明提供的技术方案为：
一种低温用螺纹钢生产工艺，包括：取生铁900~1000质量份、镍锭1~2质量份、铜锭1~2质量份，铝锭3~5质量份、锰铁合金20~25质量份、硅铁1~2质量份、钼铁3~5质量份；依次进行电炉冶炼、精炼炉精炼、真空炉脱气、连铸浇注工序，所述电炉冶炼工序中将生铁、镍锭、铜锭共熔搅拌，所述精炼炉精炼工序中先加入硅铁和锰铁合金熔化后搅拌均匀，再加入钼铁熔化后搅拌均匀，所述真空炉脱气工序汇总加入铝锭。
通过螺纹钢的生产过程中加入镍、铜、锰等元素，同时按照一定的顺序加入到冶炼工序中，可以有效的提高螺纹钢的低温韧性。
对低温用螺纹钢的生产工艺及配方进行了优化，可以显著的提高低温用螺纹钢的物理性能，尤其可以提高低温下螺纹钢的冲击韧性。
所述硅铁：Si 73.5wt%，其余为Fe 及不可避免的不纯物；所述锰铁合金：Mn75.8wt%，C 7.2wt%，其余为Fe及不可避免的不纯物；所述钼铁合金：Mo 72.5wt%，Si1.5wt%，其余为Fe及不可避 免的不纯物。
硅：Si促进钢水脱氧并能够提高钢板强度，但是采用Al脱氧的 钢水，Si的脱氧作用不大，Si虽然能够提高钢板的强度，但是Si严重损害 钢板的低温韧性和焊接性，尤其在大线能量焊接条件下，Si不仅促进M—A 岛形成，而且形成的M—A岛尺寸大、分布不均匀，严重损害焊接热影响区(HAZ) 的低温韧性和抗疲劳性能，因此钢中的Si含量应尽可能控制得低，考虑到炼 钢过程的经济性和可操作性。
锰：Mn作为合金元素在钢板中除提高强度和改善韧性外， 还具有扩大奥氏体相区，降低Ac1、Ac3、Ar1、Ar3点温度，细化铁素体晶粒之 作用；加入过多Mn会增加钢板内部偏析程度，降低钢板力学性能的均匀性和 低温韧性；并且提高钢板的淬硬性，影响钢板大线能量焊接性。而小线能量 焊接时，焊接热影响区易形成脆硬组织如马氏体、上贝氏体。
铜：作为奥氏体稳定化元素，加入少量的Cu可以同时提 高钢板强度和低酸度环境下抗HIC性，改善低温韧性而不损害其焊接性；但 加入过多的Cu时，在热轧和正火处理过程中，将发生细小弥散的 ε-Cu沉淀，损害钢板的低温韧性，同时 还可能造成铜脆；但如果加入Cu含量过少，对提高强度、韧性及低 酸度下抗HIC无效。
镍：Ni是钢板获得优良超低温韧性不可缺少的合金元素； 同时钢中加Ni还可以降低铜脆发生，减轻热轧过程的开裂。因此从理论上讲， 钢中Ni含量在一定范围内越高越好，但较低的Ni含量有助于提高钢板抗SCC和回火脆化。
铝：Al是脱氧元素，同时可以细化晶粒，若铝含量过小，效果不显著，若铝含量过大，易形成氧化物杂物，恶化钢的低温冲击韧性。
钼：Mo使硬化能增加，大量添加时会增加成本，并降低韧性和可焊性；回火时，形成碳化物颗粒，从而有利于析出强化。
优选地，取生铁950~1000质量份、镍锭1.5~2质量份、铜锭1.5~2质量份，铝锭4~5质量份、锰铁合金23~25质量份、硅铁1.5~2质量份、钼铁4~5质量份。对螺纹钢生产配方的进一步优化，可以显著的提高螺纹钢的物理性能，尤其是低温下螺纹钢的冲击韧性。
优选地，取生铁950质量份、镍锭1.5质量份、铜锭1.5质量份，铝锭4质量份、锰铁合金23质量份、硅铁1.5质量份、钼铁4质量份。配方进一步优化后制备的螺纹钢可以有效的提高螺纹钢的生产效率。
优选地，所述铜锭为改性铜锭。改性的铜锭可以进一步提高螺纹钢的低温韧性。
优选地，所述改性铜锭的改性方法为：取电解铜60~70质量份、电解镍10~15质量份、海绵锆0.1~0.5质量份、硅粉1~4质量份；将电解铜、电解镍、硅粉在真空下初次熔化，经精炼后冷凝结壳；将冷凝结壳后的产物再次熔化，精炼后在氩气条件下，加入已经加热熔化了的海绵锆，倾炉搅拌；浇铸成型，冷却后加热开坯轧制、退火后得到改性铜锭。对铜锭的改性过程中引入了锆，并进一步引入了镍，可以在电炉冶炼过程中使得整个反应体系一直保持较高的镍的含量，进而充分提高螺纹钢的低温韧性。
优选地，所述初次熔化时，控制真空度为1~2Pa，精炼50~60min；所述再次熔化时，在1400~1450℃下精炼30~60min。在真空下熔化后制得合金，再将合金熔化后加入锆，并且在相应的温度和精炼时间下可以有效地提高螺纹钢的低温韧性。
优选地，所述浇铸成型过程中，浇铸后冷却，对铸块进行铣面处理后加热至1000~1100℃开坯轧制，然后在700~750℃下退火。对浇铸后的铸块进行再处理值得的改性铜锭，可以进一步提高螺纹钢的低温韧性。
优选地，所述硅粉为改性纳米二氧化硅，所述改性纳米二氧化硅的制备方法为：取硝酸铜10~12质量份、正硅酸甲酯15~20质量份、柠檬酸25~30质量份、纳米二氧化硅40~50质量份、硝酸钴25~30质量份；将硝酸铜、正硅酸甲酯、柠檬酸溶于乙醇，60℃水浴后2~4h后，加入纳米二氧化硅，得到前驱体；将前驱体在120℃下干燥24h，再在800℃下焙烧8h，得到中间体；将硝酸钴配置成水溶液，等体积浸渍与上述中间体，110℃干燥12h后，再在400℃下焙烧48h得到改性纳米二氧化硅。
优选地，所述真空炉脱气工序中加入铝锭后搅拌50~60min。
优选地，所述连铸浇铸工序中，控制连铸配拉速1.2~1.6m/min，连铸开浇第一炉中间包过热度控制在40~50℃，连浇炉过热度控制在40~45℃，浇注拉速控制在1.2~1.6m/min。
一种低温用螺纹钢，根据上述的工艺制备的螺纹钢。
与现有技术相比，本发明具有的有益效果为：通过螺纹钢的生产过程中加入镍、铜、锰等元素，同时按照一定的顺序加入到冶炼工序中，可以有效的提高螺纹钢的低温韧性；对铜锭的改性过程中引入了锆，并进一步引入了镍，可以在电炉冶炼过程中使得整个反应体系一直保持较高的镍的含量，进而充分提高螺纹钢的低温韧性。
具体实施方式
以下实施列是对本发明的进一步说明，不是对本发明的限制。
实施例1
一种低温用螺纹钢的生产工艺，包括：取生铁950质量份、镍锭1.5质量份、铜锭1.5质量份，铝锭4质量份、锰铁合金23质量份、硅铁1.5质量份、钼铁4质量份；依次进行电炉冶炼、精炼炉精炼、真空炉脱气、连铸浇注工序，所述电炉冶炼工序中将生铁、镍锭、铜锭共熔搅拌，所述精炼炉精炼工序中先加入硅铁和锰铁合金熔化后搅拌均匀，再加入钼铁熔化后搅拌均匀，所述真空炉脱气工序汇总加入铝锭。所述铜锭为改性铜锭。所述改性铜锭的改性方法为：取电解铜65质量份、电解镍12质量份、海绵锆0.3质量份、硅粉3质量份；将电解铜、电解镍、硅粉在真空下初次熔化，经精炼后冷凝结壳；将冷凝结壳后的产物再次熔化，精炼后在氩气条件下，加入已经加热熔化了的海绵锆，倾炉搅拌；浇铸成型，冷却后加热开坯轧制、退火后得到改性铜锭。所述初次熔化时，控制真空度为1~2Pa，精炼55min；所述再次熔化时，在1400~1450℃下精炼40min。所述浇铸成型过程中，浇铸后冷却，对铸块进行铣面处理后加热至1000~1100℃开坯轧制，然后在700~750℃下退火。所述真空炉脱气工序中加入铝锭后搅拌55min。所述连铸浇铸工序中，控制连铸配拉速1.5m/min，连铸开浇第一炉中间包过热度控制在45℃，连浇炉过热度控制在42℃，浇注拉速控制在1.5m/min。
所述硅粉为改性纳米二氧化硅，所述改性纳米二氧化硅的制备方法为：取硝酸铜11质量份、正硅酸甲酯18质量份、柠檬酸27质量份、纳米二氧化硅45质量份、硝酸钴27质量份；将硝酸铜、正硅酸甲酯、柠檬酸溶于乙醇，60℃水浴后3h后，加入纳米二氧化硅，得到前驱体；将前驱体在120℃下干燥24h，再在800℃下焙烧8h，得到中间体；将硝酸钴配置成水溶液，等体积浸渍与上述中间体，110℃干燥12h后，再在400℃下焙烧48h得到改性纳米二氧化硅。
通过螺纹钢的生产过程中加入镍、铜、锰等元素，同时按照一定的顺序加入到冶炼工序中，可以有效的提高螺纹钢的低温韧性。对低温用螺纹钢的生产工艺及配方进行了优化，可以显著的提高低温用螺纹钢的物理性能，尤其可以提高低温下螺纹钢的冲击韧性。对螺纹钢生产配方的进一步优化，可以显著的提高螺纹钢的物理性能，尤其是低温下螺纹钢的冲击韧性。改性的铜锭可以进一步提高螺纹钢的低温韧性。对铜锭的改性过程中引入了锆，并进一步引入了镍，可以在电炉冶炼过程中使得整个反应体系一直保持较高的镍的含量，进而充分提高螺纹钢的低温韧性。在真空下熔化后制得合金，再将合金熔化后加入锆，并且在相应的温度和精炼时间下可以有效地提高螺纹钢的低温韧性。对浇铸后的铸块进行再处理值得的改性铜锭，可以进一步提高螺纹钢的低温韧性。
实施例2
一种低温用螺纹钢的生产工艺，包括： 取生铁900质量份、镍锭1质量份、铜锭1质量份，铝锭3质量份、锰铁合金20质量份、硅铁1质量份、钼铁3质量份；依次进行电炉冶炼、精炼炉精炼、真空炉脱气、连铸浇注工序，所述电炉冶炼工序中将生铁、镍锭、铜锭共熔搅拌，所述精炼炉精炼工序中先加入硅铁和锰铁合金熔化后搅拌均匀，再加入钼铁熔化后搅拌均匀，所述真空炉脱气工序汇总加入铝锭。所述铜锭为改性铜锭。所述改性铜锭的改性方法为：取电解铜60质量份、电解镍10质量份、海绵锆0.1质量份、硅粉1质量份；将电解铜、电解镍、硅粉在真空下初次熔化，经精炼后冷凝结壳；将冷凝结壳后的产物再次熔化，精炼后在氩气条件下，加入已经加热熔化了的海绵锆，倾炉搅拌；浇铸成型，冷却后加热开坯轧制、退火后得到改性铜锭。所述初次熔化时，控制真空度为1~2Pa，精炼50min；所述再次熔化时，在1400~1450℃下精炼30min。所述浇铸成型过程中，浇铸后冷却，对铸块进行铣面处理后加热至1000~1100℃开坯轧制，然后在700~750℃下退火。所述真空炉脱气工序中加入铝锭后搅拌50min。所述连铸浇铸工序中，控制连铸配拉速1.2m/min，连铸开浇第一炉中间包过热度控制在40℃，连浇炉过热度控制在40℃，浇注拉速控制在1.2m/min。
所述硅粉为改性纳米二氧化硅，所述改性纳米二氧化硅的制备方法为：取硝酸铜10质量份、正硅酸甲酯15质量份、柠檬酸25质量份、纳米二氧化硅40质量份、硝酸钴25质量份；将硝酸铜、正硅酸甲酯、柠檬酸溶于乙醇，60℃水浴后2h后，加入纳米二氧化硅，得到前驱体；将前驱体在120℃下干燥24h，再在800℃下焙烧8h，得到中间体；将硝酸钴配置成水溶液，等体积浸渍与上述中间体，110℃干燥12h后，再在400℃下焙烧48h得到改性纳米二氧化硅。
实施例3
一种低温用螺纹钢的生产工艺，包括： 取生铁1000质量份、镍锭2质量份、铜锭2质量份，铝锭5质量份、锰铁合金25质量份、硅铁2质量份、钼铁5质量份；依次进行电炉冶炼、精炼炉精炼、真空炉脱气、连铸浇注工序，所述电炉冶炼工序中将生铁、镍锭、铜锭共熔搅拌，所述精炼炉精炼工序中先加入硅铁和锰铁合金熔化后搅拌均匀，再加入钼铁熔化后搅拌均匀，所述真空炉脱气工序汇总加入铝锭。所述铜锭为改性铜锭。所述改性铜锭的改性方法为：取电解铜70质量份、电解镍15质量份、海绵锆0.5质量份、硅粉4质量份；将电解铜、电解镍、硅粉在真空下初次熔化，经精炼后冷凝结壳；将冷凝结壳后的产物再次熔化，精炼后在氩气条件下，加入已经加热熔化了的海绵锆，倾炉搅拌；浇铸成型，冷却后加热开坯轧制、退火后得到改性铜锭。所述初次熔化时，控制真空度为1~2Pa，精炼60min；所述再次熔化时，在1400~1450℃下精炼60min。所述浇铸成型过程中，浇铸后冷却，对铸块进行铣面处理后加热至1000~1100℃开坯轧制，然后在700~750℃下退火。所述真空炉脱气工序中加入铝锭后搅拌60min。所述连铸浇铸工序中，控制连铸配拉速1.6m/min，连铸开浇第一炉中间包过热度控制在50℃，连浇炉过热度控制在45℃，浇注拉速控制在1.6m/min。
所述硅粉为改性纳米二氧化硅，所述改性纳米二氧化硅的制备方法为：取硝酸铜12质量份、正硅酸甲酯20质量份、柠檬酸30质量份、纳米二氧化硅50质量份、硝酸钴30质量份；将硝酸铜、正硅酸甲酯、柠檬酸溶于乙醇，60℃水浴后4h后，加入纳米二氧化硅，得到前驱体；将前驱体在120℃下干燥24h，再在800℃下焙烧8h，得到中间体；将硝酸钴配置成水溶液，等体积浸渍与上述中间体，110℃干燥12h后，再在400℃下焙烧48h得到改性纳米二氧化硅。
实施例4
实施例4同实施例1不同之处在于，所述铜锭未改性。
实施例5
实施例5同实施例1不同之处在于，所述铜锭改性过程中未加入海绵锆。
实施例6
实施例6同实施例1不同之处在于，所述硅粉为纳米二氧化硅。
对比例1
对比例1同实施例1不同之处在于，所述螺纹钢生产过程中未加入铜锭。
对比例2
对比例2同实施例1不同之处在于，所述螺纹钢生产过程中未加入镍锭。
对比例3
对比例3同实施例1不同之处在于，所述螺纹钢生产过程中未加入镍锭和铜锭。
实验例
测试实施例1~6及对比例1~3中的螺纹钢在-170±5℃下的强度、延伸率。如表1所示。
表 1 螺纹钢低温力学性能
屈服强度 抗拉强度 延伸率
实施例1 783MPa 903 MPa 9.3%
实施例2 746 MPa 877 MPa 8.6%
实施例3 755 MPa 856 MPa 8.7%
实施例4 671 MPa 745 MPa 6.6%
实施例5 712 MPa 768 MPa 7.2%
实施例6 721 MPa 779 MPa 7.9%
对比例1 630 MPa 725 MPa 5.7%
对比例2 613 MPa 716 MPa 5.3%
对比例3 590 MPa 653 MPa 3.8%
从表1可以看出，实施例1~3中的螺纹钢在零下170℃的抗拉强度和屈服强度均高于对比例，表明镍和铜联用可以提高螺纹钢在低温下的强度。
实施例1~3中的螺纹钢的低温下的抗拉强度和屈服强度均优于实施例4~6，表明改性的铜可以更进一步的提高螺纹钢在低温下的强度。实施例1中各种物质的投加量经过大量的调整后，可进一步的提高螺纹钢在低温下的物理性能，因此实施例1中的螺纹钢的性能优于实施例2和3。
对比例1~3中的螺纹钢在冶炼过程中未加入铜锭或镍锭，而对比例中的螺纹钢的低温强度较小，因此铜和镍联用对提供螺纹钢的物理性能有着重要的作用。
实施例4中的铜锭未改性，其低温下的抗拉强度和屈服强度均低于实施例5和6，更低于实施例1。表明改性的铜锭对于提高螺纹钢在低温下的强度有着重要的作用。实施例5中铜锭改性过程中未加入海绵锆，实施例6中铜锭改性过程中的硅粉为普通纳米二氧化硅，表明，二者的效果均低于实施例1~3，表明铜锭须经海绵锆和纳米二氧化硅共同改性，才能充分提高螺纹钢在低温下的强度。
上列详细说明是针对本发明可行实施例的具体说明，以上实施例并非用以限制本发明的专利范围，凡未脱离本发明所为的等效实施或变更，均应包含于本案的专利范围中。

Claims (10)

1.一种低温用螺纹钢的生产工艺，其特征在于，包括：取生铁900~1000质量份、镍锭1~2质量份、铜锭1~2质量份，铝锭3~5质量份、锰铁合金20~25质量份、硅铁1~2质量份、钼铁3~5质量份；依次进行电炉冶炼、精炼炉精炼、真空炉脱气、连铸浇注工序，所述电炉冶炼工序中将生铁、镍锭、铜锭共熔搅拌，所述精炼炉精炼工序中先加入硅铁和锰铁合金熔化后搅拌均匀，再加入钼铁熔化后搅拌均匀，所述真空炉脱气工序汇总加入铝锭。
2.根据权利要求1所述的一种低温用螺纹钢的生产工艺，其特征在于，取生铁950~1000质量份、镍锭1.5~2质量份、铜锭1.5~2质量份，铝锭4~5质量份、锰铁合金23~25质量份、硅铁1.5~2质量份、钼铁4~5质量份。
3.根据权利要求2所述的一种低温用螺纹钢的生产工艺，其特征在于，取生铁950质量份、镍锭1.5质量份、铜锭1.5质量份，铝锭4质量份、锰铁合金23质量份、硅铁1.5质量份、钼铁4质量份。
4.根据权利要求1所述的一种低温用螺纹钢的生产工艺，其特征在于，所述铜锭为改性铜锭。
5.根据权利要求1所述的一种低温用螺纹钢的生产工艺，其特征在于，所述改性铜锭的改性方法为：取电解铜60~70质量份、电解镍10~15质量份、海绵锆0.1~0.5质量份、硅粉1~4质量份；将电解铜、电解镍、硅粉在真空下初次熔化，经精炼后冷凝结壳；将冷凝结壳后的产物再次熔化，精炼后在氩气条件下，加入已经加热熔化了的海绵锆，倾炉搅拌；浇铸成型，冷却后加热开坯轧制、退火后得到改性铜锭。
6.根据权利要求1所述的一种低温用螺纹钢的生产工艺，其特征在于，所述初次熔化时，控制真空度为1~2Pa，精炼50~60min；所述再次熔化时，在1400~1450℃下精炼30~60min。
7.根据权利要求1所述的一种低温用螺纹钢的生产工艺，其特征在于，所述浇铸成型过程中，浇铸后冷却，对铸块进行铣面处理后加热至1000~1100℃开坯轧制，然后在700~750℃下退火。
8.根据权利要求1所述的一种低温用螺纹钢的生产工艺，其特征在于，所述真空炉脱气工序中加入铝锭后搅拌50~60min。
9.根据权利要求1所述的一种低温用螺纹钢的生产工艺，其特征在于，所述连铸浇铸工序中，控制连铸配拉速1.2~1.6m/min，连铸开浇第一炉中间包过热度控制在40~50℃，连浇炉过热度控制在40~45℃，浇注拉速控制在1.2~1.6m/min。
10.一种低温用螺纹钢，其特征在于，根据权利要求1~9任一项所述的工艺制备的螺纹钢。
CN201910420167.6A 2019-05-20 2019-05-20 一种低温用螺纹钢及其生产工艺 Pending CN110042319A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910420167.6A CN110042319A (zh) 2019-05-20 2019-05-20 一种低温用螺纹钢及其生产工艺

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910420167.6A CN110042319A (zh) 2019-05-20 2019-05-20 一种低温用螺纹钢及其生产工艺

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN110042319A true CN110042319A (zh) 2019-07-23

Family

ID=67282781

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201910420167.6A Pending CN110042319A (zh) 2019-05-20 2019-05-20 一种低温用螺纹钢及其生产工艺

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN110042319A (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112695258A (zh) * 2020-12-15 2021-04-23 中国科学院合肥物质科学研究院 一种超高锰twip钢的大容量冶炼与成分调控方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1997049520A1 (en) * 1996-06-24 1997-12-31 Sandvik Ab (Publ) Friction welded drill rod and method for manufacturing the rod
CN101492791A (zh) * 2008-01-24 2009-07-29 宝山钢铁股份有限公司 可大线能量焊接的电磁钢板及其制造方法
CN102634691A (zh) * 2012-05-15 2012-08-15 沈阳难熔金属研究所 一种高强度高耐腐蚀性白铜合金及其制造方法
CN103422033A (zh) * 2013-07-26 2013-12-04 南京钢铁股份有限公司 一种低温用螺纹钢及其生产工艺

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1997049520A1 (en) * 1996-06-24 1997-12-31 Sandvik Ab (Publ) Friction welded drill rod and method for manufacturing the rod
CN101492791A (zh) * 2008-01-24 2009-07-29 宝山钢铁股份有限公司 可大线能量焊接的电磁钢板及其制造方法
CN102634691A (zh) * 2012-05-15 2012-08-15 沈阳难熔金属研究所 一种高强度高耐腐蚀性白铜合金及其制造方法
CN103422033A (zh) * 2013-07-26 2013-12-04 南京钢铁股份有限公司 一种低温用螺纹钢及其生产工艺

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112695258A (zh) * 2020-12-15 2021-04-23 中国科学院合肥物质科学研究院 一种超高锰twip钢的大容量冶炼与成分调控方法
CN112695258B (zh) * 2020-12-15 2021-10-26 中国科学院合肥物质科学研究院 一种超高锰twip钢的大容量冶炼与成分调控方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN106834919B (zh) 一种460MPa级高韧性低合金高强度结构用钢板及其生产方法
WO2016095721A1 (zh) 一种屈服强度900～1000MPa级调质高强钢及制造方法
CN100396809C (zh) 大线能量低焊接裂纹敏感性厚钢板及其生产方法
CN101215669B (zh) 一种大型石油储罐用高强度厚钢板及其低成本制造方法
CN102965574B (zh) 一种钛微合金化低屈强比高强度热轧厚钢板及其生产工艺
WO2016095720A1 (zh) 一种屈服强度800MPa级别高强钢及其生产方法
CN102796967B (zh) 一种800MPa经济型耐腐蚀高强度钢板
CN109280857B (zh) 一种1200MPa级超快冷冷轧双相钢板及其制备方法
CN101619423A (zh) 一种高强韧低屈强比易焊接结构钢板及其制造方法
CN104513936A (zh) 一种屈服强度1100MPa级调质高强钢及其生产方法
CN104342601B (zh) 一种Rel≥400MPa的含Ti低锰低硅热轧钢及用CSP线生产方法
CN102277540A (zh) 抗高温pwht软化的正火型钢板及其制造方法
CN102181806A (zh) 一种加氢设备用大厚度铬钼钢板及其生产方法
CN104532156A (zh) 一种屈服强度1300MPa级调质高强钢及其生产方法
CN102400053A (zh) 屈服强度460MPa级建筑结构用钢板及其制造方法
CN101660104A (zh) 低焊接裂纹敏感性抗高温回火厚板及其生产方法
CN106756509B (zh) 一种耐高温合金结构钢及其热处理工艺
CN103255342A (zh) 一种600MPa级高强度热连轧结构钢及其制造方法
CN105200329A (zh) 抗拉强度700MPa级易焊接低内应力结构钢板及其制造方法
CN102953000B (zh) 一种超高强度钢板及其制造方法
CN102719737B (zh) 屈服强度460MPa级正火高强韧钢板及其制造方法
CN103667912A (zh) 一种低合金钢板及钢板的热处理方法
CN106811704A (zh) 屈服强度500MPa级低屈强比桥梁钢及其制造方法
CN113416902B (zh) 一种低成本屈服强度460MPa级热成形桥壳钢板及其制备方法
CN104313468A (zh) 460MPa级低合金高强度结构用钢板及其生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20190723

RJ01 Rejection of invention patent application after publication