CN109724319A - 一种空调器压缩机转速控制方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种空调器压缩机转速控制方法，包括根据实时角速度和力矩控制压缩机的过程；根据实时角速度控制压缩机的过程包括：对轴误差作滤波处理，获得角速度补偿量；根据角速度补偿量获得补偿后的角速度输出量；根据所述补偿后的角速度输出量修正实时角速度并控制压缩机；根据力矩控制压缩机的过程包括：计算目标角速度波动量与反馈角速度量之差，获得第一角速度差值；将所述第一角速度差值输入至速度环调节器，获得输出力矩；根据第一角速度差值获得力矩补偿量；根据所述力矩补偿量和所述输出力矩获得补偿后的输出力矩并控制压缩机。应用本发明，能够提高压缩机转速波动抑制的有效性。

Description

一种空调器压缩机转速控制方法

技术领域

本发明属于电机控制技术领域，具体地说，是涉及压缩机控制技术，更具体地说，是涉及一种空调器压缩机转速控制方法。

背景技术

空调器使用的压缩机在运行时，受到作为负载的空调器自身工作原理和控制技术的影响，使得压缩机的负荷转矩极其不稳定，容易引起较大的转速波动，压缩机运行不平稳。而压缩机运行不平稳会导致整个空调器系统运行不稳定，造成多种不良影响。且不稳定的运行还会产生较大的运行噪音，不能满足相关噪音标准要求，影响空调器使用舒适性。这种现象在单转子压缩机中尤为严重。

现有技术虽然也存在着控制压缩机转速的方法，但是，对转速波动抑制效果不够理想，不能从根本上解决压缩机转速波动的问题。

发明内容

本发明的目的是提供一种空调器压缩机转速控制方法，提高对压缩机转速进行波动抑制的有效性。

为实现上述发明目的，本发明采用下述技术方案予以实现：

一种空调器压缩机转速控制方法，所述方法包括根据实时角速度控制压缩机的过程和根据力矩控制压缩机的过程；

所述根据实时角速度控制压缩机的过程包括：

获取反映压缩机转子的实际位置和推定位置的偏差的轴误差Δθ；

对所述轴误差Δθ作滤波处理，获得至少滤除部分轴误差波动后的修正轴误差Δθ′以及与所述修正轴误差Δθ′相对应的角速度补偿量P_out；

将所述角速度补偿量P_out补偿到压缩机控制用锁相环内锁相环调节器的输出角速度Δω_PLL中，获得补偿后的角速度输出量Δω’，Δω’＝P_out+Δω_PLL；

根据所述补偿后的角速度输出量Δω’对压缩机控制用的实时角速度ω1作修正，根据修正后的实时角速度ω1控制压缩机；

所述对所述轴误差Δθ作滤波处理，获得至少滤除部分轴误差波动后的修正轴误差Δθ′以及与所述修正轴误差Δθ′相对应的角速度补偿量P_out，具体包括：

将所述轴误差Δθ作傅里叶级数展开，得到轴误差关于机械角θ_m的函数表达式；

将所述函数表达式分别与cosθ_mn和-sinθ_mn相乘后，提取出Δθ的n次谐波的d轴分量和q轴分量；θ_mn为n次谐波的机械角；

采用积分器滤除部分谐波的d轴分量和q轴分量，获得滤除结果，实现对所述轴误差Δθ的滤波处理；

将所述滤除结果中滤除部分谐波的d轴分量后的结果和滤除部分谐波的q轴分量后的结果分别与cos(θ_mn+θ_shift-Pn)和-sin(θ_mn+θ_shift-Pn)相乘作傅里叶逆变换，获得与滤除部分谐波成分的修正轴误差Δθ′相对应的角速度补偿量P_out；θ_shift-Pn为n次谐波的相位补偿角；

所述根据力矩控制压缩机的过程包括：

计算目标角速度波动量与反馈角速度量之差，获得第一角速度差值；所述反馈角速度量为所述角速度补偿量P_out的直流成分P_DC与所述补偿后的角速度输出量Δω’之和；

将所述第一角速度差值作为输入量输入至压缩机控制用速度环中的速度环调节器，获得所述速度环调节器的输出力矩；同时，基于所述第一角速度差值执行力矩补偿，获得所述第一角速度差值中部分角速度波动对应的力矩补偿量；

将所述力矩补偿量补偿到所述速度环调节器的输出力矩中，获得补偿后的输出力矩；

根据所述补偿后的输出力矩控制空调压缩机。

与现有技术相比，本发明的优点和积极效果是：本发明提供的空调器压缩机转速控制的方法，通过对反映压缩机转子的实际位置和推定位置的偏差的轴误差Δθ作波动滤除，将至少滤除部分轴误差波动后的修正轴误差对应的角速度补偿量补偿到锁相环调节器的输出角速度中，获得补偿后的角速度输出量，再根据补偿后的角速度输出量对压缩机的实时角速度作修正，在以修正后的实时角速度对压缩机作控制时，能够使得目标转速的变动量和相位接近于实际转速的变动量和相位，使压缩机的运行趋于平稳；而且，由于轴误差的波动是引起速度波动的前端直接因素，因此，通过在前端对轴误差的波动作滤除，减少轴误差的周期性波动，能够实现对转速波动更直接、快速地抑制，提高了转速控制的有效性。另一方面，在提取轴误差Δθ中的谐波成分时，采用相位补偿角对谐波分量进行相位调整，变更锁相环的相位特性，能提高压缩机全频域运转过程中的波动抑制效果，提高全频域运转的稳定性。此外，通过将锁相环调节器的输出角速度与目标角速度波动量的差值作为输入量输入至速度环调节器中，获得速度环调节器的输出力矩，同时，基于锁相环调节器的输出角速度与目标角速度波动量的差值获得力矩补偿量，然后，将力矩补偿量补偿到速度环调节器的输出力矩中，获得补偿后的输出力矩，补偿后的输出力矩减小了马达力矩与负载力矩的差力矩，在根据补偿后的输出力矩控制压缩机时，能够显著减小压缩机转速波动，使得压缩机运转更稳定；而压缩机运转稳定，还能达到节能、减振的效果。

结合附图阅读本发明的具体实施方式后，本发明的其他特点和优点将变得更加清楚。

附图说明

图1是基于本发明空调器压缩机转速控制方法一个实施例的部分流程图；

图2是基于本发明空调器压缩机转速控制方法一个实施例的另一部分流程图；

图3是基于图1和图2方法实施例的一个控制框图；

图4是图3中轴误差波动滤除算法一个具体实例的逻辑框图；

图5是图3中力矩补偿算法一个具体实例的逻辑框图。

具体实施方式

为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下将结合附图和实施例，对本发明作进一步详细说明。

图1和图2分别示出了基于本发明空调器压缩机转速控制方法一个实施例的部分流程图。具体来说，该实施例的转速控制方法包括有两个过程：一个是根据实时角速度控制压缩机的过程，流程图如图1所示；一个是根据力矩控制压缩机的过程，流程图如图2所示。下面基于图1和图2、同时结合图3示出的一个控制框图，分别描述这两个过程的具体实现。

请参见图1所示的基于本发明空调器压缩机转速控制方法一个实施例的部分流程图、具体而言是根据实时角速度控制压缩机的流程图，该实施例采用包括有下述步骤的过程实现根据实时角速度控制压缩机：

步骤11：获取反映压缩机转子的实际位置和推定位置的偏差的轴误差Δθ。

在压缩机控制中，通过锁相环(PLL)控制技术可以对压缩机转子的相位进行锁定，使其锁定在目标相位，锁相环的控制框图如图3所示。现有技术中，压缩机锁相环中包括有锁相环调节器，一般为比例积分调节器，见图3的K_{P_PLL}和K_{I_PLL}/S。其中，K_{P_PLL}、K_{I_PLL}为锁相环的闭环增益参数。轴误差Δθ作为锁相环调节器的一个输入使用，具体来说，是将轴误差Δθ与目标角度波动量(如图3示出的0)作差，差值输入至锁相环调节器，锁相环调节器的输出为输出角速度Δω_PLL。基于锁相环调节器的输出角速度Δω_PLL，锁相环将输出压缩机控制用的实时角速度ω1，利用该实时角速度ω1实现对转子位置的控制。

反映压缩机转子的实际位置和推定位置的偏差的轴误差Δθ，可以通过下述公式计算得到：

公式中，和分别为压缩机的d轴电压给定值和q轴电压给定值，I_d和I_q分别为压缩机的实时d轴电流和实时q轴电流，r^*为压缩机的马达电阻，为压缩机的q轴电感，ω₁为压缩机的实时角频率。各参数中，I_d、I_q和ω₁通过现有技术中的检测手段实时检测，其余参数值均为已知值。

步骤12：对轴误差Δθ作滤波处理，获得至少滤除部分轴误差波动后的修正轴误差Δθ′。

由于轴误差作为锁相环的一个输入，影响锁相环输出的压缩机的实时角速度。如果轴误差波动大，将会导致锁相环输出的实时角速度不稳定，使得转子锁相不稳定，进而会导致压缩机出现过流、失步等故障。

在步骤11获得轴误差Δθ后，对其进行滤波处理，至少滤除部分波动成分，获得至少滤除部分轴误差波动后的修正轴误差Δθ′。

步骤13：根据修正轴误差Δθ′获得角速度补偿量P_out。

上述步骤12和步骤13的实现，反映在图3的控制框图中，是采用轴误差Δθ波动滤除算法，获得角速度补偿量P_out。

具体来说，对轴误差Δθ作滤波处理，获得至少滤除部分轴误差波动后的修正轴误差Δθ′以及与修正轴误差Δθ′相对应的角速度补偿量P_out，具体包括：

将所述轴误差Δθ作傅里叶级数展开，得到轴误差关于机械角θ_m的函数表达式；

将函数表达式分别与cosθ_mn和-sinθ_mn相乘后，提取出Δθ的n次谐波的d轴分量和q轴分量；θ_mn为n次谐波的机械角；

采用积分器滤除部分谐波的d轴分量和q轴分量，获得滤除结果，实现对轴误差Δθ的滤波处理；

将滤除结果中滤除部分谐波的d轴分量后的结果和滤除部分谐波的q轴分量后的结果分别与cos(θ_mn+θ_shift-Pn)和-sin(θ_mn+θ_shift-Pn)相乘作傅里叶逆变换，获得与滤除部分谐波成分的修正轴误差Δθ′相对应的角速度补偿量P_out；θ_shift-Pn为n次谐波的相位补偿角。

更具体的滤波处理过程参见后面图4的详细描述。

步骤14：将角速度补偿量P_out补偿到压缩机控制用锁相环内锁相环调节器的输出角速度Δω_PLL中，获得补偿后的角速度输出量Δω’。具体的，补偿后的角速度输出量Δω’＝P_out+Δω_PLL。

步骤15：根据补偿后的角速度输出量对压缩机控制用的实时角速度ω1作修正，根据修正后的实时角速度ω1控制压缩机。

具体来说，与下述的速度环控制中的目标角速度波动量为0相对应的，确定实时角速度的方法为：参见图3，将补偿后的角速度输出量Δω’与角速度指令ω*_in相加，输出对压缩机控制用的实时角速度ω1。其中，角速度指令ω*_in是压缩机控制系统的给定角速度值，给定的角速度指令ω*_in的值的确定方法采用现有技术来实现。采用速度环的目标角速度波动量为0、基于锁相环调节器的输出角速度Δω_PLL与给定的角速度指令ω*in确定实时角速度，使得压缩机控制更加精确和稳定。

请参见图2所示的基于本发明空调器压缩机转速控制方法一个实施例的部分流程图、具体而言是根据力矩控制压缩机的流程图，该实施例采用包括有下述步骤的过程实现根据力矩控制压缩机：

步骤21：计算目标角速度波动量与反馈角速度量之差，获得第一角速度差值。其中，反馈角速度量为角速度补偿量P_out的直流成分P_DC与补偿后的角速度输出量Δω’之和。

在压缩机控制中，通过速度环(ASR)控制技术可以对压缩机转子的转速进行控制，使其接近设定转速。参见图3的框图所示，速度环包括有速度环调节器，一般为比例积分调节器，见图3的K_{P_ASR}和K_{I_ASR}/S。

在该步骤中，将角速度补偿量P_out的直流成分P_DC和补偿后的角速度输出量Δω均作为速度环的输入使用。具体来说，提取角速度补偿量P_out的直流成分P_DC，计算直流成分P_DC和补偿后的角速度输出量Δω’之和，获得反馈角速度量Δω1，Δω1＝P_DC+Δω’。其中，提取角速度补偿量P_out的直流成分P_DC，可以采用现有提取直流成分的技术来实现，譬如，利用低通滤波器提取出角速度补偿量P_out的直流成分P_DC。

然后，计算目标角速度波动量与反馈角速度量Δω1之差，两者的差值确定为第一角速度差值Δω2。其中，目标角速度波动量为期望的角速度波动量，为已知的输入量。作为优选实施方式，在该实施例中，目标角速度波动量为0。

步骤22：将第一角速度差值作为输入量输入至压缩机控制用速度环中的速度环调节器，获得速度环调节器的输出力矩；同时，基于第一角速度差值执行力矩补偿，获得第一角速度差值中部分角速度波动对应的力矩补偿量。

第一角速度差值Δω2作为速度环调节器的输入，影响速度环输出的输出力矩。在该实施例中，采用力矩补偿算法，基于第一角速度差值Δω2执行力矩补偿，获得第一角速度差值Δω2中部分角速度波动对应的力矩补偿量τ_out。对于力矩补偿算法，可以采用现有技术存在的所有可能方案，只要保证所得到的力矩补偿量τ_out是与第一角速度差值Δω2中部分角速度波动相对应即可。优选的力矩补偿算法，参见后续优选实施例的描述。

步骤23：将力矩补偿量补偿到速度环调节器的输出力矩中，获得补偿后的输出力矩。

具体地说，是将力矩补偿量τ_out与速度环调节器的输出力矩τ_ASR相加，获得补偿后的输出力矩τ_M：τ_M＝τ_out+τ_ASR。

步骤24：根据补偿后的输出力矩控制空调压缩机。具体控制过程参考现有技术。

采用上述图1和图2构成的实施例的方法，实现了对压缩机执行速度环和锁相环的双环控制。并且，在锁相环控制中，通过对反映压缩机转子的实际位置和推定位置的偏差的轴误差Δθ作波动滤除，将至少滤除部分轴误差波动后的修正轴误差对应的角速度补偿量补偿到锁相环调节器的输出角速度中，获得补偿后的角速度输出量，再根据补偿后的角速度输出量对压缩机的实时角速度作修正，在以修正后的实时角速度对压缩机作控制时，能够使得目标转速的变动量和相位接近于实际转速的变动量和相位，使压缩机的运行趋于平稳。而且，由于轴误差的波动是引起速度波动的前端直接因素，因此，通过在前端对轴误差的波动作滤除，减少轴误差的周期性波动，能够实现对转速波动更直接、快速地抑制，提高了转速控制的有效性。在速度环的控制中，将锁相环调节器的输出角速度与目标角速度波动量的差值作为输入量输入至速度环调节器中，获得速度环调节器的输出力矩；同时，基于锁相环调节器的输出角速度与目标角速度波动量的差值获得力矩补偿量，然后，将力矩补偿量补偿到速度环调节器的输出力矩中，获得补偿后的输出力矩，补偿后的输出力矩能够减小马达力矩与负载力矩的差力矩；那么，在根据补偿后的输出力矩控制压缩机时，能够显著减小压缩机转速波动，使压缩机的运行趋于平稳。此外，锁相环调节器和速度环调节器作为动态调整用调节器，根据补偿后的输出力矩控制压缩机后，再次反馈到锁相环调节器的轴误差减小，锁相环调节器的输出角速度的波动也相应地减小，再将锁相环调节器的输出角速度作为输入量输入到压缩机控制用速度环中的速度环调节器的前端，最终第一角速度差值的波动也减小，也能够稳定速度环调节器的输出力矩，进一步减小了压缩机的转速波动，提升了速度环的控制效果。而压缩机运行平稳，还能达到节能、减振的技术效果，进一步提升了压缩机运行性能。

在其他一些实施例中，对轴误差Δθ作滤波处理，获得至少滤除部分轴误差波动后的修正轴误差Δθ′，具体包括：对轴误差Δθ作滤波处理，至少滤除Δθ中的一次谐波的d轴分量和q轴分量，实现对Δθ的一次谐波成分的滤波，获得至少滤除一次谐波成分的修正轴误差Δθ′。作为更优选的一种实施方式，对轴误差Δθ作滤波处理，获得至少滤除部分轴误差波动后的修正轴误差Δθ′，还包括：滤除Δθ中的二次谐波的d轴分量和q轴分量，实现对Δθ的一次谐波成分和二次谐波成分的滤波，获得滤除一次谐波成分和二次谐波成分的修正轴误差Δθ′。通过滤除Δθ中的一次谐波成分，或者滤除一次谐波成分及二次谐波成分，能够滤除掉Δθ中的大部分波动成分，且计算量适中，滤除速度快。

图4示出了图3中轴误差波动滤除算法一个具体实例的逻辑框图，具体来说，是获得与滤除轴误差Δθ中的一次谐波成分和二次谐波成分后的修正轴误差Δθ′相对应的角速度补偿量P_out的一个具体实例的逻辑框图。按照该图4示出的逻辑框图，滤除轴误差Δθ中的一次谐波成分和二次谐波成分后的修正轴误差Δθ′相对应的角速度补偿量P_out的具体过程如下：

首先，将轴误差Δθ作傅里叶级数展开，获得轴误差Δθ关于机械角θ_m的函数表达式。具体如下：

式中，Δθ_DC为轴误差的直流分量，θ_{d_n}＝θ_{peak_n}cosφ_n，θ_{q_n}＝θ_{peak_n}sinφ_n，Δθ_{peak_n}为n次谐波轴误差波动幅值，θ_m1、θ_m2为一次谐波机械角。而二次谐波机械角θ_m2表示为：θ_m2＝2θ_m1。

然后，从函数表达式中提取出一次谐波成分和二次谐波成分，采用积分器滤除一次谐波成分和二次谐波成分，获得滤除结果。

具体来说，可以采用低通滤波法或者积分法，从函数表达式中提取出一次谐波成分和二次谐波成分。具体到图4中，将函数表达式分别与cosθ_m1和cosθ_m2相乘后，经过低通滤波器滤波或经过积分器取周期内积分平均值，提取出轴误差Δθ的一次谐波的d轴分量和二次谐波的d轴分量；将函数表达式分别与-sinθ_m1和-sinθ_m2相乘后，经过低通滤波器滤波或经过积分器取周期内积分平均值，提取出轴误差Δθ的一次谐波的q轴分量和二次谐波的q轴分量。然后，将一次谐波的d轴分量、q轴分量及二次谐波的d轴分量、q轴分量分别与0作差，输入积分器K_{I_P}/S中作积分滤除处理，滤除一次谐波的d轴分量、q轴分量及二次谐波的d轴分量、q轴分量，获得滤除一次谐波成分和二次谐波成分的滤除结果，实现对轴误差Δθ的滤波处理。而且，滤除结果变为角速度。

再然后，将各滤除结果作傅里叶逆变换，获得与滤除一次谐波成分和二次谐波成分的修正轴误差Δθ′相对应的角速度补偿量P_out。具体来说，滤除一次谐波的d轴分量的滤除结果和滤除一次谐波的q轴分量的滤除结果分别与cos(θ_m1+θ_shift-P1)和-sin(θ_m1+θ_shift-P1)相乘作傅里叶逆变换后的结果之和，形成滤除一次谐波成分的修正轴误差对应的角速度补偿量P_out1；滤除二次谐波的d轴分量的滤除结果和滤除二次谐波的q轴分量的滤除结果分别与cos(θ_m2+θ_shhift-P2)和-sin(θ_m2+θ_shift-P2)相乘作傅里叶逆变换后的结果之和，形成滤除二次谐波成分的修正轴误差对应的角速度补偿量P_out2；两个角速度补偿量之和，形成与滤除一次谐波成分和二次谐波成分的修正轴误差Δθ′相对应的角速度补偿量P_out＝P_out1+P_ou2。其中，θ_shift-P1和θ_shift-P2分别为一次谐波的相位补偿角和二次谐波的相位补偿角。两个相位补偿角的角度数可以是相等或不相等的预设的固定值，也可以是可变角度值。

作为优选实施方式，两个相位补偿角θ_shift-P1和θ_shift-P2相等，且根据锁相环的闭环增益参数K_{P_PLL}、K_{I_PLL}和锁相环的角速度指令ω*_in确定。并且，需要满足：θ_shift-Pn(aK_{P_PLL}+bK_{I_PLL}+cK_{P_PLL}/K_{I_PLL}+dω*_in)*π。其中，a、b、c、d为常数系数，针对一个确定的控制系统，常数系数也是确定的。

作为优选实施方式，还可以通过增加使能开关实现对谐波滤除的控制。具体来说，在图4框图中，Gain_1、Gain_2为使能开关，用于确定是否开启/关闭滤除算法功能。在Gain_1、Gain_2的使能开关状态为开启滤除一次谐波和滤除二次谐波功能的情况下，获得与滤除一次谐波成分和二次谐波成分的修正轴误差Δθ′相对应的角速度补偿量P_out＝P_out1+P_ou2。若Gain_1、Gain_2的使能开关状态为关闭滤除一次谐波和滤除二次谐波功能的情况下，整个轴误差滤波功能将关闭，不能输出角速度补偿量P_out。如果其中一个使能开关状态为开启滤除算法功能，另一个使能开关为关闭滤除算法功能，则获得的角速度补偿量P_out仅为滤除一次谐波的角速度补偿量(Gain_1使能开关状态为开启滤除一次谐波功能、Gain_2使能开关状态为关闭滤除二次谐波功能的情况)或者仅为滤除二次谐波的角速度补偿量(Gain_1使能开关状态为关闭滤除一次谐波功能、Gain_2使能开关状态为开启滤除二次谐波功能的情况)。

在仅滤除一次谐波成分的实施例中，可以直接采用图4中提取一次谐波成分、滤除一次谐波成分的过程。当然，在仅滤除一次谐波成分的实施例中，也还可以通过增加使能开关实现对一次谐波滤除的控制，具体实现方式也参见图4，在此不作另外复述。

图5示出了图3中力矩补偿算法一个具体实例的逻辑框图，具体来说，是获得第一角速度差值中一次谐波成分和二次谐波成分所对应的力矩补偿量的一个具体实例的逻辑框图。参见图5，该具体实例采用下述方法获得第一角速度差值中一次谐波成分和二次谐波成分所对应的力矩补偿量：

首先，将第一角速度差值Δω2作傅里叶级数展开，获得第一角速度差值Δω2关于机械角θ_m的函数表达式。该过程可以采用现有技术来实现，在此不作详述。

然后，从函数表达式中获得一次谐波的d轴相关量、q轴相关量以及二次谐波的d轴相关量、q轴相关量。具体的，将函数表达式分别与cosθ_m1和-sinθ_m1相乘，获得第一角速度差值Δω2中一次谐波的d轴相关量和q轴相关量；将函数表达式分别与cosθ_m2和-sinθ_m2相乘，获得第一角速度差值Δω2中二次谐波的d轴相关量和q轴相关量。其中，θ_m1为傅里叶级数展开的函数表达式中的一次谐波机械角，θ_m2为傅里叶级数展开的函数表达式中的二次谐波机械角，且θ_m2＝2θ_m1。

再然后，将一次谐波的d轴相关量、q轴相关量以及二次谐波的d轴相关量、q轴相关量分别转换为d轴力矩和q轴力矩。

具体到该实施例，作为优选实施方式，采用两步转换为力矩：

首先是利用积分器1/T_I·S进行转换，T_I为积分器的时间常数，将一次谐波的d轴相关量、q轴相关量以及二次谐波的d轴相关量、q轴相关量分别转换成一次谐波的d轴初始力矩Δτ′_d1、一次谐波的q轴初始力矩Δτ′_q1、二次谐波的d轴初始力矩Δτ′_d2和二次谐波的q轴初始力矩Δτ′_q2。

然后，将d轴初始力矩和q轴初始力矩分别进行比例调整，比例调整后的结果确定为所需的d轴力矩和q轴力矩。具体而言，根据d轴系数f(ω_d1)对一次谐波的d轴初始力矩Δτ′_d1作比例调整，获得一次谐波的d轴力矩Δτ_d1。d轴系数f(ω_d1)根据一次谐波的d轴分量ω_d1和一次谐波的d轴初始力矩Δτ′_d1确定。其中，一次谐波的d轴分量ω_d1是根据一次谐波的d轴相关量确定的，具体来说，可以是将一次谐波的d轴相关量通过低通滤波器滤波后获得。根据q轴系数f(ω_q1)对一次谐波的q轴初始力矩Δτ′_q1作比例调整，获得一次谐波的q轴力矩Δτ_q1。q轴系数f(ω_q1)根据一次谐波的q轴分量ω_q1和一次谐波的q轴初始力矩Δτ′_q1确定。其中，一次谐波的q轴分量ω_q1是根据一次谐波的q轴相关量确定的，具体来说可以是将一次谐波的q轴相关量通过低通滤波器滤波后获得。根据d轴系数f(ω_d2)对二次谐波的d轴初始力矩Δτ′_d2作比例调整，获得二次谐波的d轴力矩Δτ_d2。d轴系数f(ω_d2)根据二次谐波的d轴分量ω_d2和二次谐波的d轴初始力矩Δτ′_d2确定。其中，二次谐波的d轴分量ω_d2是根据二次谐波的d轴相关量确定的，具体来说可以是将二次谐波的d轴相关量通过低通滤波器滤波后获得。根据q轴系数f(ω_q2)对二次谐波的q轴初始力矩Δτ′_q2作比例调整，获得二次谐波的q轴力矩Δτ_q2。q轴系数f(ω_q2)根据二次谐波的q轴分量ω_q2和二次谐波的q轴初始力矩Δτ′_q2确定。其中，二次谐波的q轴分量ω_q2是根据二次谐波的q轴相关量确定的，具体来说可以是将二次谐波的q轴相关量通过低通滤波器滤波后获得。在其他一些实施例中，也可以仅通过积分器直接将d轴相关量和q轴相关量转换为相应的d轴力矩和q轴力矩，而不进行比例调整。

最后，将力矩作傅里叶逆变换，获得力矩补偿量。具体的，将一次谐波的d轴力矩和q轴力矩分别与cos(θ_m1+θ_shift-K1)和-sin(θ_m1+θ_shift-K1)相乘作傅里叶逆变换后的结果求和，形成为第一角速度差值Δω2中一次谐波波动对应的力矩补偿量τ_out1；将二次谐波的d轴力矩和q轴力矩分别与cos(θ_m2+θ_shift-K2)和-sin(θ_m2+θ_shift-K2)相乘作傅里叶逆变换后的结果求和，形成为第一角速度差值Δω2中二次谐波波动对应的力矩补偿量τ_out2。两个力矩补偿量之和，形成与一次谐波成分和二次谐波成分相对应的力矩补偿量τ_out＝τ_out1+τ_out2。其中，θ_shift-K1和θ_shift-K2分别为一次谐波的相位补偿角和二次谐波的相位补偿角，两个相位补偿角的角度数根据给定的角速度指令中的角速度相位确定。通过相位补偿的方式得到力矩补偿量，基于该力矩补偿量所获得的补偿后的输出力矩，能够使得力矩相位发生偏移，而向压缩机负载力矩偏移，进而减少了马达力矩与负载力矩的差力矩，实现了对压缩机转速波动抑制。

作为优选实施方式，还可以通过增加使能开关实现对力矩补偿的控制。具体来说，在图5框图中，Gain_1、Gain_2为使能开关，用于确定是否开启/关闭力矩补偿算法功能。在Gain_1、Gain-2的使能开关状态为开启一次谐波力矩补偿和二次谐波力矩补偿功能的情况下，获得一次谐波成分和二次谐波成分对应的力矩补偿量：τ_out＝τ_out1+τ_out2。若Gain_1、Gain_2的使能开关状态为关闭一次谐波力矩补偿和二次谐波力矩补偿功能的情况下，整个力矩补偿算法功能将关闭，力矩补偿量为0。如果其中一个使能开关状态为开启力矩补偿算法功能，另一个使能开关为关闭力矩补偿算法功能，则获得的力矩补偿量仅为第一角速度差值中的一次谐波成分对应的力矩补偿量(Gain_1使能开关状态为开启一次谐波力矩补偿功能、Gain_2使能开关状态为关闭二次谐波力矩补偿功能的情况)或者仅为第一角速度差值中的二次谐波成分对应的力矩补偿量(Gain_1使能开关状态为关闭一次谐波力矩补偿功能、Gain_2使能开关状态为开启二次谐波力矩补偿功能的情况)。

在仅获取一次谐波成分对应的力矩补偿量的实施例中，可以直接采用图5中获取一次谐波成分对应的力矩补偿量的过程；当然，也还可以通过增加使能开关实现对一次谐波力矩补偿的控制，具体实现方式也参见图5，在此不作额外复述。

以上实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其进行限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，对于本领域的普通技术人员来说，依然可以对前述实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明所要求保护的技术方案的精神和范围。

Claims (9)

1.一种空调器压缩机转速控制方法，其特征在于，所述方法包括根据实时角速度控制压缩机的过程和根据力矩控制压缩机的过程；

所述根据实时角速度控制压缩机的过程包括：

获取反映压缩机转子的实际位置和推定位置的偏差的轴误差Δθ；

对所述轴误差Δθ作滤波处理，获得至少滤除部分轴误差波动后的修正轴误差Δθ′以及与所述修正轴误差Δθ′相对应的角速度补偿量P_out；

将所述角速度补偿量P_out补偿到压缩机控制用锁相环内锁相环调节器的输出角速度Δω-PLL中，获得补偿后的角速度输出量Δω’，Δω’＝P_out+Δω_PLL；

根据所述补偿后的角速度输出量Δω’对压缩机控制用的实时角速度ω1作修正，根据修正后的实时角速度ω1控制压缩机；

所述对所述轴误差Δθ作滤波处理，获得至少滤除部分轴误差波动后的修正轴误差Δθ′以及与所述修正轴误差Δθ′相对应的角速度补偿量P-out，具体包括：

将所述轴误差Δθ作傅里叶级数展开，得到轴误差关于机械角θ_m的函数表达式；

将所述函数表达式分别与cosθ_mn和-sinθ_mn相乘后，提取出Δθ的n次谐波的d轴分量和q轴分量；θ_mn为n次谐波的机械角；

采用积分器滤除部分谐波的d轴分量和q轴分量，获得滤除结果，实现对所述轴误差Δθ的滤波处理；

将所述滤除结果中滤除部分谐波的d轴分量后的结果和滤除部分谐波的q轴分量后的结果分别与cos(θ_mn+θ_shift-Pn)和-sin(θ_mn+θ_shift-Pn)相乘作傅里叶逆变换，获得与滤除部分谐波成分的修正轴误差Δθ′相对应的角速度补偿量P_out；θ_shift-Pn为n次谐波的相位补偿角；

所述根据力矩控制压缩机的过程包括：

计算目标角速度波动量与反馈角速度量之差，获得第一角速度差值；所述反馈角速度量为所述角速度补偿量P_out的直流成分P_DC与所述补偿后的角速度输出量Δω’之和；

将所述第一角速度差值作为输入量输入至压缩机控制用速度环中的速度环调节器，获得所述速度环调节器的输出力矩；同时，基于所述第一角速度差值执行力矩补偿，获得所述第一角速度差值中部分角速度波动对应的力矩补偿量；

将所述力矩补偿量补偿到所述速度环调节器的输出力矩中，获得补偿后的输出力矩；

根据所述补偿后的输出力矩控制空调压缩机。

2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述对所述轴误差Δθ作滤波处理，获得至少滤除部分轴误差波动后的修正轴误差Δθ′，具体包括：

对所述轴误差Δθ作滤波处理，至少滤除Δθ中的一次谐波的d轴分量和q轴分量，实现对Δθ的一次谐波成分的滤波，获得至少滤除一次谐波成分的修正轴误差Δθ′。

3.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，所述对所述轴误差Δθ作滤波处理，获得至少滤除部分轴误差波动后的修正轴误差Δθ′，还包括：滤除Δθ中的二次谐波的d轴分量和q轴分量，实现对Δθ的一次谐波成分和二次谐波成分的滤波，获得滤除一次谐波成分和二次谐波成分的修正轴误差Δθ′。

4.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述将所述函数表达式分别与cosθ_mn和-sinθ_mn相乘后，提取出Δθ的n次谐波的d轴分量和q轴分量，具体包括：将所述函数表达式分别与cosθ_mn和-sinθ_mn相乘后，采用低通滤波法或者积分法，提取出Δθ的n次谐波的d轴分量和q轴分量。

5.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述n次谐波的相位补偿角θ_shift-Pn根据所述锁相环的闭环增益参数K_{P_PLL}、K_{I_PLL}和所述锁相环的角速度指令ω*_in确定，且满足：

θ_shift-Pn＝(aK_{P_PLL}+bK_I-PLL+cK_{P_PLL}/K_{I_PLL}+dω*_in)*π，a、b、c、d为常数系数。

6.根据权利要求1至5中任一项所述的方法，其特征在于，所述基于所述第一角速度差值执行力矩补偿，获得所述第一角速度差值中部分角速度波动对应的力矩补偿量，具体包括：

将所述第一角速度差值作傅里叶级数展开，得到关于机械角θ_m的函数表达式；

将所述函数表达式分别与cosθ_mn和-sinθ_mn相乘，获得所述第一角速度差值的n次谐波的d轴相关量和q轴相关量；θ_mn为n次谐波的机械角；

将所述n次谐波的d轴相关量和q轴相关量分别转换为所述n次谐波的d轴力矩和q轴力矩；

将所述n次谐波的d轴力矩和q轴力矩分别与cos(θ_mn+θ_shift-Kn)和-sin(θ_mn+θ_shift-Kn)相乘作傅里叶逆变换，获得所述n次谐波的力矩补偿量，确定为所述第一角速度差值中部分角速度波动对应的力矩补偿量；θ_shift-Kn为n次谐波的相位补偿角，所述相位补偿角根据给定的角速度指令中的角速度相位确定。

7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，所述将所述n次谐波的d轴相关量和q轴相关量分别转换为所述n次谐波的d轴力矩和q轴力矩，具体包括：

采用积分器将所述n次谐波的d轴相关量和q轴相关量分别转换为所述n次谐波的d轴初始力矩和q轴初始力矩；

对所述n次谐波的所述d轴初始力矩和所述q轴初始力矩分别进行比例调整，比例调整后的结果确定为所述n次谐波的d轴力矩和q轴力矩。

8.根据权利要求7所述的方法，其特征在于，所述对所述n次谐波的所述d轴初始力矩和所述q轴初始力矩分别进行比例调整，包括：

根据d轴系数对所述n次谐波的所述d轴初始力矩进行比例调整，根据q轴系数对所述n次谐波的所述q轴初始力矩进行比例调整；

所述d轴系数根据所述n次谐波的d轴分量和所述d轴初始力矩确定，所述q轴系数根据所述n次谐波的q轴分量和所述q轴初始力矩确定；所述n次谐波的d轴分量和q轴分量分别根据所述n次谐波的d轴相关量和q轴相关量确定。

9.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述目标角速度波动量为0；所述根据所述补偿后的角速度输出量Δω’对压缩机控制用的实时角速度ω1作修正，根据修正后的实时角速度ω1控制压缩机，具体包括：将所述补偿后的角速度输出量Δω’与给定的角速度指令相加，相加的结果确定为所述修正后的实时角速度ω1，根据所述修正后的实时角速度ω1控制压缩机。