CN109617425A - 一种全控型同相供电系统 - Google Patents

Abstract

本发明实施例提供一种全控型同相供电系统，包括：三相多绕组分裂电力变压器、变换器模块及单相三绕组升压变压器；三相多绕组分裂电力变压器的三个铁芯柱均布置有n个相同的低压线圈，组成n个三相低压绕组；变换器模块包括级联的n个功率单元，每个功率单元包括顺次连接的整流单元、储能滤波单元及逆变单元；三相低压绕组为整流单元的输入，逆变单元的输出进行级联后，经单相三绕组升压变压器升压后输出；其中，功率单元所采用的器件主要为全控型电力电子器件。本发明实施例提供的全控型同相供电系统，通过采用全控型电力电子器件实现三相‑单相变换可解决电力系统中的负序、谐波、功率因数、电分相等问题，并可减少电能损失。

Description

一种全控型同相供电系统

技术领域

本发明实施例涉及电力电子技术领域，具体涉及一种全控型同相供电系统。

背景技术

目前，我国电气化铁道现役电力机车主要采用“交—直”和“交—直—交”两类车型。电力机车具备的功率大、效率高、过载能力强、加、减速度快、运行速度高、爬坡能力强等优点，使电气化铁道近年来得到了快速发展，然而机车负荷存在的非线性、不对称、冲击性等特点仍给电气化铁道带来了很多问题，比如：

电力机车牵引负荷采用单相工频交流供电，破坏了电力系统的对称条件，当三相电力系统向它供电时，系统将会出现大量的负序分量，导致公共电网的三相电压不平衡，危害电网运行安全。

为使三相电网各相负荷基本对称、平衡，电气化铁道牵引变电所采取三相进线轮换相序、分相、分段取流的方式，这就导致了27.5kV侧接触网电分相环节的出现。而电分相处是电气化铁路的无电区间，列车通过该区间采用滑行，致使机车受电弓不能连续受流、牵引力损失、列车掉速、不利于高速和重载列车运行。

发明内容

为解决现有三相供电系统中的负序、过分相等问题，本发明实施例提供一种全控型同相供电系统。

本发明实施例提供的全控型同相供电系统，包括：三相多绕组分裂电力变压器、变换器模块及单相三绕组升压变压器；所述三相多绕组分裂电力变压器包括三个铁芯柱，每个铁芯柱上布置有预设的n个相同的低压线圈，三个铁芯柱上的低压线圈组成n个三相低压绕组；所述变换器模块包括级联的n个功率单元，每个功率单元包括顺次连接的整流单元、储能滤波单元及逆变单元；所述n个三相低压绕组分别作为n个所述整流单元的输入，经所述整流单元进行三相全控整流后输入所述储能滤波单元，所述储能滤波单元输出的信号经所述逆变单元进行单相全桥逆变后输出；n个所述逆变单元的输出进行级联后，经所述单相三绕组升压变压器升压后输出；其中，所述整流单元和所述逆变单元所采用的器件包括全控型电力电子器件。

本发明实施例提供的全控型同相供电系统，通过采用全控型电力电子器件实现三相-单相变换可解决电力系统中的负序问题，从而减少了对电力系统的影响；取消电分相，实现列车不掉速；解决电力电子元器件在大容量、高电压同相供电系统的应用问题；同时采用的全控型功率单元可实现制动能量回馈电网，减少电能损失。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1是本发明实施例提供的全控型同相供电系统的电路结构示意图；

图2是本发明实施例提供的全控型同相供电系统的功率单元的主电路原理图；

图3是本发明实施例提供的全控型同相供电系统的结构示意图。

具体实施方式

为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整的描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

图1是本发明实施例提供的全控型同相供电系统的电路结构示意图。如图1所示，所述全控型同相供电系统包括三相多绕组分裂电力变压器(T1)、变换器模块(M)及单相三绕组升压变压器(T2)；所述三相多绕组分裂电力变压器(T1)包括三个铁芯柱，每个铁芯柱上布置有预设的n个相同的低压线圈，三个铁芯柱上的低压线圈组成n个三相低压绕组；所述变换器模块(M)包括级联的n个功率单元，每个功率单元包括顺次连接的整流单元、储能滤波单元及逆变单元；所述n个三相低压绕组分别作为n个所述整流单元的输入，经所述整流单元进行三相全控整流后输入所述储能滤波单元，所述储能滤波单元输出的信号经所述逆变单元进行单相全桥逆变后输出；n个所述逆变单元的输出进行级联后，经所述单相三绕组升压变压器(T2)升压后输出；其中，所述整流单元和所述逆变单元所采用的器件包括全控型电力电子器件。

如图1所示，三相多绕组分裂电力变压器(T1)的原边为输入的三相交流电ABC，N表示三相交流电ABC的中性点。对于三相多绕组分裂电力变压器(T1)的每一相，铁芯柱上绕有n个相同的低压线圈，即三个铁芯柱上分别绕有n个相同的低压线圈，作为副边绕组。每个铁芯柱上的n个相同的低压线圈可以均匀绕制，比如可以间距相同的绕制。每个铁芯柱上的n个低压线圈相同是指线圈的容量、匝数、规格等相同。三个铁芯柱上的低压线圈组成n个三相低压绕组，如图1所示，a₁、b₁、c₁构成第1个三相低压绕组，a₂、b₂、c₂构成第2个三相低压绕组，……，a_n-1、b_n-1、c_n-1构成第n-1个三相低压绕组，a_n、b_n、c_n构成第n个三相低压绕组，共构成n个低压绕组，绕组分裂运行，均可用于提供三相电。

变换器模块(M)包括n个级联的功率单元，每个功率单元包括顺次连接的整流单元、储能滤波单元及逆变单元。如图1所示，整流单元Z₁、储能滤波单元L₁及逆变单元N₁构成第1个功率单元，整流单元Z₂、储能滤波单元L₂及逆变单元N₂构成第2个功率单元，……，整流单元Z_n-1、储能滤波单元L_n-1及逆变单元N_n-1构成第n-1个功率单元，整流单元Z_n、储能滤波单元L_n及逆变单元N_n构成第n个功率单元。

第1个三相低压绕组作为第1个功率单元的整流单元Z₁的输入，第2个三相低压绕组作为第2个功率单元的整流单元Z₂的输入，……，第n-1个三相低压绕组作为第n-1个功率单元的整流单元Z _n-1的输入，第n个三相低压绕组作为第n个功率单元的整流单元Z _n的输入。

整流单元包括全控型电力电子器件，用于对输入的三相电进行三相全控整流。三相低压绕组的三相电经整流单元整流后，变为直流电，然后经储能滤波装置进行滤波处理后，输入到逆变单元。逆变单元用于对输入的直流电进行单相全桥逆变，转换为单相交流电。n个逆变单元的输出进行级联连接，即将n个逆变单元的输出端串联，进行波形叠加，经级联叠加后的交流电经所述单相三绕组升压变压器升压后输出。单相三绕组升压变压器(T2)的原边输入电压可以为3kV～15kV，次边输出电压可以为2×27.5kV，用于为机车供电。

所述全控型电力电子器件包括IGBT、IGCT等器件。

本发明实施例所提供的全控型同相供电系统的变换器模块实现了三相至单相的对称变换，因此从根本上解决了负序的问题。另外，由于供给机车的是单相交流电，也就不存在相位的转换问题，也即不存在过分相问题，从而完全可以取消过分相，列车不再需要无电运行，解决了无电行使下的行驶速度问题，实现列车不掉速。另外，由于采用全控型电力电子器件，可以使用大电流的场合，并且，由包括全控型电力电子器件的功率单元构成全控型功率单元，可实现制动能量回馈电网，减少电能损失；与传统直接串联输出端电压相比，本发明实施例串联逆变输出电压，使得级联电压降低，进而通过传统的升压变压器得到输出电压，适于高电压场合。

本发明实施例所提供的全控型同相供电系统适用于各种供电系统，比如AT牵引供电系统，结构简单，性能优良。

本发明实施例通过采用全控型电力电子器件实现三相-单相变换可解决电力系统中的负序问题，从而减少了对电力系统的影响；取消电分相，实现列车不掉速；解决电力电子元器件在大容量、高电压同相供电系统的应用问题；同时采用的全控型功率单元可实现制动能量回馈电网，减少电能损失。

进一步地，基于上述实施例，所述整流单元为三相多电平整流单元，所述逆变单元为单相多电平逆变单元。

根据目前功率器件的电压和功率等级，所述整流单元为三相多电平整流单元，所述逆变单元为单相多电平逆变单元。比如，所述三相多电平整流单元可以为三相三电平整流单元、三相五电平整流单元、三相七电平整流单元及三相九电平整流单元；所述单相多电平逆变单元可以为单相三电平逆变单元、单相五电平逆变单元、单相七电平逆变单元及单相九电平逆变单元。

传统的双电平技术存在耐压等级较低的缺陷，也会产生难以处理的电磁干扰问题。因此，为避免上述问题，本发明实施例所提供的全控型同相供电系统的变换器模块(M)采用三相多电平整流单元及单相多电平逆变单元。其中，所述多电平整流单元及单相多电平逆变单元的电平数为奇数，可以选择为三电平、五电平、七电平、九电平等电平数。

本发明实施例通过采用三相多电平整流单元及单相多电平逆变单元，提高了耐压等级，减少了电磁干扰。

进一步地，基于上述实施例，所述单相多电平逆变单元采用载波移相调制。

由于机车负荷存在的非线性、不对称、冲击性等特点所带来的另一较为严重的问题是谐波问题。“交—直”型电力机车由于其采用半控桥式分段整流，导致机车功率因数较低；同时产生大量谐波(低频段含量较大)，注入电网并对电能质量造成严重影响。“交—直—交”型电力机车采用IGBT等全控型电力电子器件，其功率因数接近1，使得低频段谐波得到了较好的改善，而更高次频段的高次谐波却显著增加，注入电网并对电能质量造成严重影响。“交—直”与“交—直—交”型电力机车混跑使得牵引负荷的谐波含量十分丰富，注入电网对电能质量可造成严重影响。

载波移相(Carrier Phase Shifting SPWM，CPS-SPWM)调制法是一种特别适合于级联多电平逆变器的SPWM方法，其基本原理是，对于由N个H桥单元组成的单相级联多电平逆变器，每个H桥单元都采用低开关频率的SPWM调制方法，各单元的正弦调制波相同，用N组三角载波分别进行调制，各三角载波具有相同的频率和幅值，但相位依次相差固定的角度，从而使每个H桥单元输出的SPWM脉冲也错开一定的角度，大大增加了等效开关频率，经过叠加后，逆变器最终输出的波形是一个多电平阶梯波，由于各级联单元之间三角载波相位互差180°/N,从而使各单元最终叠加输出的SPWM等效开关频率提高到原来的2N倍，在不提高各功率开关器件开关频率的情况下大大减小了输出谐波，显著改善了输出波形质量。通过选择合适的移相角度可以使输出电压的谐波含量大幅度减少。同时采用单元级联型的多电平逆变器以低压方式实现了高压领域的电能转换，解决了功率器件耐压等级不足与高压大功率需求的矛盾。

本发明实施例所提供的全控型同相供电系统，其单相多电平逆变单元的载波移相角度在180°/N时，谐波含量大幅减少。变换器模块(M)由多个功率单元级联组成，每个功率单元的逆变部分之间均采用载波移相调制，使输出电压波形接近正弦。

在上述实施例的基础上，本发明实施例通过对单相多电平逆变单元采用载波移相调制，大大减少了谐波含量，显著改善了输出电压质量。

图2是本发明实施例提供的全控型同相供电系统的功率单元的主电路原理图。如图2所示，所述三相多电平整流单元中，IGBT(T1)、IGBT(T2)、IGBT(T3)及IGBT(T4)串联连接，IGBT(T5)、IGBT(T6)、IGBT(T7)及IGBT(T8)串联连接，IGBT(T9)、IGBT(T10)、IGBT(T11)及IGBT(T12)串联连接；所述串联连接是指前一IGBT的发射极连接后一IGBT的集电极；IGBT(T1)的发射极及IGBT(T2)的集电极与二极管(D1)的阴极连接，IGBT(T3)的发射极及IGBT(T4)的集电极与二极管(D2)的阳极连接；IGBT(T5)的发射极及IGBT(T6)的集电极与二极管(D3)的阴极连接，IGBT(T7)的发射极及IGBT(T8)的集电极与二极管(D4)的阳极连接；IGBT(T9)的发射极及IGBT(T10)的集电极与二极管(D5)的阴极连接，IGBT(T11)的发射极及IGBT(T12)的集电极与二极管(D6)的阳极连接；所述储能滤波单元中，电容(C1)和电容(C2)串联连接，电容(C1)的负极连接电容(C2)的正极；所述单相多电平逆变单元中，IGBT(T13)、IGBT(T14)、IGBT(T15)及IGBT(T16)串联连接，IGBT(T17)、IGBT(T18)、IGBT(T19)及IGBT(T20)串联连接；IGBT(T13)的发射极及IGBT(T14)的集电极与二极管(D7)的阴极连接，IGBT(T15)的发射极及IGBT(T16)的集电极与二极管(D8)的阳极连接；IGBT(T17)的发射极及IGBT(T18)的集电极与二极管(D9)的阴极连接，IGBT(T19)的发射极及IGBT(T20)的集电极与二极管(D10)的阳极连接；另外，二极管(D1)、二极管(D3)、二极管(D5)、二极管(D7)、二极管(D9)的阳极及二极管(D2)、二极管(D4)、二极管(D6)、二极管(D8)、二极管(D10)的阴极连接；IGBT(T1)、IGBT(T5)、IGBT(T9)、IGBT(T13)、IGBT(T17)的集电极与电容(C1)的正极连接；IGBT(T4)、IGBT(T8)、IGBT(T12)、IGBT(T16)、IGBT(T20)的发射极与电容(C2)的负极连接。

IGBT(T1)～IGBT(T12)及D1～D6属于功率单元的整流单元，C1、C2属于功率单元的储能滤波单元，IGBT(T13)～IGBT(T20)及D7～D10属于功率单元的逆变单元。

在上述实施例的基础上，均衡成本与性能，提出一种具体的功率单元的电路结构，增强了实用性。

进一步地，基于上述实施例，所述三相低压绕组输出的三相电分别连向IGBT(T2)、IGBT(T6)及IGBT(T10)的发射极；所述单相多电平逆变单元的输出电压信号的两端分别连向IGBT(T18)及IGBT(T14)的发射极。

所述三相低压绕组输出的三相电(用a、b、c表示)分别连向IGBT(T2)、IGBT(T6)及IGBT(T10)的发射极；经三相多电平整流单元整流后，输出直流电输入到储能滤波单元，储能滤波单元的电容(C1)和电容(C2)输出同方向直流电u_d1和u_d2，储能滤波单元的输出信号再输入单相多电平逆变单元进行单相全桥逆变后输出，所述单相多电平逆变单元的输出电压信号的两端m、n分别连向IGBT(T18)及IGBT(T14)的发射极，输出电压信号用u_mn表示。

所述功率单元的电路拓扑结构呈现的是“交-直-交”的拓扑结构，实现了由三相交流电到直流电再到单相交流电的转换。

在上述实施例的基础上，本发明实施例通过给出功率单元与三相低压绕组及单相三绕组升压变压器的连接结构，细化了方案，便于实现。

进一步地，基于上述实施例，每个IGBT器件包括并联连接的两个IGBT器件。

为进一步提高在大电流下的适用性，所述整流单元和所述逆变单元所采用的IGBT器件可以为并联IGBT器件，即每个IGBT器件可以由并联连接的两个IGBT器件代替。

在上述实施例的基础上，本发明实施例通过采用并联连接的IGBT器件构成整流单元和逆变单元，进一步提高了大电流下的适用性。

进一步地，基于上述实施例，所述单相三绕组升压变压器满足如下阻抗匹配条件：

Z₂₁＝Z₃₁

其中，Z₂₁为原边绕组短路时，从次边T绕组测得的阻抗；Z₃₁为原边绕组短路时，从次边F绕组测得的阻抗；Z_23-1为原边绕组短路时，从次边T、F绕组串联回路测得的阻抗。

单相三绕组升压变压器(T2)的输出电压可以用来给负载供电。在给电力机车供电时，单相三绕组升压变压器(T2)的副边的一端接接触线，另一端接正馈线，中性点接钢轨(地)。其中，接触线与中性点之间的副边绕组称为T绕组、正馈线与中性点之间的副边绕组称为F绕组。

在单相三绕组升压变压器满足如上的阻抗匹配条件时，则可以省去牵引变电所中用于阻抗匹配的自耦变压器。

在上述实施例的基础上，本发明实施例通过使得单相三绕组升压变压器满足阻抗匹配条件，可以省去牵引变电所中的自耦变压器，节省电力设备的部署成本。

进一步地，基于上述实施例，每个铁芯柱上还布置有第n+1个低压线圈，三个铁芯柱上布置的第n+1个低压线圈构成第n+1个三相低压绕组，用于为牵引变电所电力及配电负荷提供电源。

所述三相多绕组分裂电力变压器(T1)包括三个铁芯柱，每个铁芯柱上布置有预设的n个相同的低压线圈，三个铁芯柱上的低压线圈组成n个三相低压绕组。每个铁芯柱上除布置的n个相同的低压线圈外，还可在布置一个线圈，即第n+1个线圈。第n+1个线圈也可以与其余的n个线圈相同。

三个铁芯柱上布置的第n+1个低压线圈构成第n+1个三相低压绕组(a_n+1、b_n+1、c_n+1)，三相低压绕组(a_n+1、b_n+1、c_n+1)是三相多绕组分裂电力变压器的辅助绕组，为牵引变电所电力及配电负荷提供电源。

在上述实施例的基础上，本发明实施例通过在铁芯柱上辅助绕组，实现对变电所配电设备等的供电。

图3是本发明实施例提供的全控型同相供电系统的结构示意图。如图3所示，所述三相多绕组分裂电力变压器(T1)及所述单相三绕组升压变压器(T2)共箱布置。

所述三相多绕组分裂电力变压器(T1)及所述单相三绕组升压变压器(T2)可以一同布置于油箱10中，以减小同相供电系统的整体体积和占地面积。

其中，A、B、C表示三相多绕组分裂电力变压器(T1)的原边输入电压，a₁、b₁、c₁，，a₂、b₂、c₂，……，a_n-1、b_n-1、c_n-1，a_n、b_n、c_n表示三相多绕组分裂电力变压器(T1)副边的n个三相低压绕组。F表示F绕组，T表示T绕组，N表示三相多绕组分裂电力变压器(T1)的输入电压的中性点。a、x表示单相三绕组升压变压器(T2)的输入端子。

在上述实施例的基础上，本发明实施例通过令三相多绕组分裂电力变压器及单相三绕组升压变压器共箱布置，减小了同相供电系统的整体体积和占地面积。

本发明实施例提供的全控型同相供电系统，适用于AT供电系统，适用于高速、重载电气化铁路，用以解决谐波、负序等对电力系统的影响；取消电分相，实现列车不掉速；解决电力电子元器件在大容量、高电压同相供电系统的应用问题；同时采用的全控型功率单元可实现制动能量回馈电网，减少电能损失。

通过以上的实施方式的描述，本领域的技术人员可以清楚地了解到各实施方式可借助软件加必需的通用硬件平台的方式来实现，当然也可以通过硬件。

以上所描述的装置实施例仅仅是示意性的，其中所述作为分离部件说明的单元可以是或者也可以不是物理上分开的，作为单元显示的部件可以是或者也可以不是物理单元，即可以位于一个地方，或者也可以分布到多个网络单元上。可以根据实际的需要选择其中的部分或者全部模块来实现本实施例方案的目的。本领域普通技术人员在不付出创造性的劳动的情况下，即可以理解并实施。

最后应说明的是：以上实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围。

Claims (10)

1.一种全控型同相供电系统，其特征在于，包括：

三相多绕组分裂电力变压器、变换器模块及单相三绕组升压变压器；

所述三相多绕组分裂电力变压器包括三个铁芯柱，每个铁芯柱上布置有预设的n个相同的低压线圈，三个铁芯柱上的低压线圈组成n个三相低压绕组；

所述变换器模块包括级联的n个功率单元，每个功率单元包括顺次连接的整流单元、储能滤波单元及逆变单元；所述n个三相低压绕组分别作为n个所述整流单元的输入，经所述整流单元进行三相全控整流后输入所述储能滤波单元，所述储能滤波单元输出的信号经所述逆变单元进行单相全桥逆变后输出；n个所述逆变单元的输出进行级联后，经所述单相三绕组升压变压器升压后输出；

其中，所述整流单元和所述逆变单元所采用的器件包括全控型电力电子器件。

2.根据权利要求1所述的同相供电系统，其特征在于，所述整流单元为三相多电平整流单元，所述逆变单元为单相多电平逆变单元。

3.根据权利要求2所述的同相供电系统，其特征在于，所述三相多电平整流单元包括三相三电平整流单元、三相五电平整流单元、三相七电平整流单元及三相九电平整流单元；

所述单相多电平逆变单元包括单相三电平逆变单元、单相五电平逆变单元、单相七电平逆变单元及单相九电平逆变单元。

4.根据权利要求2所述的同相供电系统，其特征在于，所述单相多电平逆变单元采用载波移相调制。

5.根据权利要求2所述的同相供电系统，其特征在于，所述三相多电平整流单元中，IGBT(T1)、IGBT(T2)、IGBT(T3)及IGBT(T4)串联连接，IGBT(T5)、IGBT(T6)、IGBT(T7)及IGBT(T8)串联连接，IGBT(T9)、IGBT(T10)、IGBT(T11)及IGBT(T12)串联连接；IGBT(T1)的发射极与二极管(D1)的阴极连接，IGBT(T3)的发射极与二极管(D2)的阳极连接；IGBT(T5)的发射极与二极管(D3)的阴极连接，IGBT(T7)的发射极与二极管(D4)的阳极连接；IGBT(T9)的发射极与二极管(D5)的阴极连接，IGBT(T11)的发射极与二极管(D6)的阳极连接；

所述储能滤波单元中，电容(C1)和电容(C2)串联连接；

所述单相多电平逆变单元中，IGBT(T13)、IGBT(T14)、IGBT(T15)及IGBT(T16)串联连接，IGBT(T17)、IGBT(T18)、IGBT(T19)及IGBT(T20)串联连接；IGBT(T13)的发射极与二极管(D7)的阴极连接，IGBT(T15)的发射极与二极管(D8)的阳极连接；IGBT(T17)的发射极与二极管(D9)的阴极连接，IGBT(T19)的发射极与二极管(D10)的阳极连接；

另外，二极管(D1)、二极管(D3)、二极管(D5)、二极管(D7)、二极管(D9)的阳极及二极管(D2)、二极管(D4)、二极管(D6)、二极管(D8)、二极管(D10)的阴极连接；IGBT(T1)、IGBT(T5)、IGBT(T9)、IGBT(T13)、IGBT(T17)的集电极与电容(C1)的正极连接；IGBT(T4)、IGBT(T8)、IGBT(T12)、IGBT(T16)、IGBT(T20)的发射极与电容(C2)的负极连接。

6.根据权利要求5所述的同相供电系统，其特征在于，所述三相低压绕组输出的三相电分别连向IGBT(T2)、IGBT(T6)及IGBT(T10)的发射极；所述单相多电平逆变单元的输出电压信号的两端分别连向IGBT(T18)及IGBT(T14)的发射极。

7.根据权利要求5所述的同相供电系统，其特征在于，每个IGBT器件包括并联连接的两个IGBT器件。

8.根据权利要求2所述的同相供电系统，其特征在于，所述单相三绕组升压变压器满足如下阻抗匹配条件：

Z₂₁＝Z₃₁

其中，Z₂₁为原边绕组短路时，从次边T绕组测得的阻抗；Z₃₁为原边绕组短路时，从次边F绕组测得的阻抗；Z_23-1为原边绕组短路时，从次边T、F绕组串联回路测得的阻抗。

9.根据权利要求1所述的同相供电系统，其特征在于，每个铁芯柱上还布置有第n+1个低压线圈，三个铁芯柱上布置的第n+1个低压线圈构成第n+1个三相低压绕组，用于为牵引变电所电力及配电负荷提供电源。

10.根据权利要求1所述的同相供电系统，其特征在于，所述三相多绕组分裂电力变压器及所述单相三绕组升压变压器共箱布置。