CN109612172A - 宽温热泵联合用能系统及其动态平衡调节方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种宽温热泵联合用能系统，解决了现有技术的不足，技术方案为：所述宽温热泵联合用能系统包括通过管路相互连接的换热塔、热泵单元、换向站单元、生活热水单元、空调单元和控制单元，换热塔、热泵单元、换向站单元、生活热水单元和空调单元均与控制单元连接；还包括有一个用于保持换热塔内抗冻剂动态平衡的冰点温度运行装置，所述冰点温度运行装置至少包括一个抗冻液存储箱和用于检测宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的浓度检测传感器，所述抗冻液存储箱通过一个根据当前浓度检测传感器数据进行动态平衡调节的抗冻剂调节管路与所述换热塔连接。
Description
技术领域
本发明涉及宽温热泵设备领域，尤其涉及一种宽温热泵联合用能系统及其动态平衡调节方法。
背景技术
现有空调热泵系统中，普遍采用水源热泵，水源热泵不适用于7℃环境温度以下时运行。
因此本发明采用了能适用于零下30℃以上环境温度的宽温热泵系统，宽温热泵系统的供热热交换系统的导热介质采用防冻溶液，通过防冻溶液经过换热塔吸收热量与热泵蒸发器进行热交换给宽温热泵供热。但在冬季天气寒冷，循环溶液达到冰点时，换热管道内尽管都换上防冻液作为循环换热介质，但防冻液长时间使用都会因水分蒸发和凝结导致防冻液的含量和浓度指标发生改变和变化，同时室外的环境温度随着时间在动态变化，循环溶液也需要做不同含量和浓度的动态调整，否则会使宽温热泵的蒸发器发生冰堵，造成故障与经济损失。
例如申请人之前已公开的专利：CN201510385115.1和CN201510658112.0等，其主要公开内容即为宽温热泵联合用能系统，其中其本身具备有防冻剂（或防冻液）的设定，其自动调节本身也已经具备了相当的技术高度，但是在实际应用中，防冻剂的浓度会直接影响到宽温热泵联合用能系统的能效，特别是在低温天气下，不同的防冻剂浓度对于整个系统的能效影响是显而易见的，但是由于防冻剂在换热塔内动态的循环过程，抗冻剂的浓度是时时刻刻进行着变化的，但是又无法直接对换热塔内抗冻剂本身的浓度进行控制，因此，需要开发一种宽温热泵联合用能系统及其动态平衡调节方法。
发明内容
为解决上述由于防冻剂在换热塔内动态的循环过程，抗冻剂的浓度是时时刻刻进行着变化的，但是又无法直接对换热塔内抗冻剂本身的浓度进行控制，使得抗冻剂浓度影响系统能耗的技术问题，本发明设计了一种能够进一步提高系统能效的宽温热泵联合用能及其动态平衡调节方法。
本发明采用如下技术方案：一种宽温热泵联合用能系统，所述宽温热泵联合用能系统包括通过管路相互连接的换热塔、热泵单元、换向站单元、生活热水单元、空调单元和控制单元，换热塔、热泵单元、换向站单元、生活热水单元和空调单元均与控制单元连接；还包括有一个用于保持换热塔内抗冻剂动态平衡的冰点温度运行装置，所述冰点温度运行装置至少包括一个抗冻液存储箱和用于检测宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的浓度检测传感器，所述抗冻液存储箱通过一个根据当前浓度检测传感器数据进行动态平衡调节的抗冻剂调节管路与所述换热塔连接。本发明在原有CN201510385115.1和CN201510658112.0专利的基础上增设了一个与之前相异的冰点温度运行装置，冰点温度运行装置可以是现场具有控制功能的设备，也可以是通过控制单元进行控制的设备，其控制的主要目的是在于，根据换热塔的输入和输出的抗冻剂浓度，执行动态平衡调节，使得抗冻剂的浓度在换热塔内一直处于设定的范围内，形成一个与环境温度相对应的动态的平衡，而换热塔内抗冻剂浓度在超出设定范围的时候，由冰点温度运行装置来控制换热塔内净水与抗冻剂原液的输入和抗冻剂的回收，与原有技术相比，增加了抗冻剂的实时回收、稀释和浓度提升，对于系统能效的提高更为有利。
作为优选，包括两个浓度检测传感器，所述浓度检测传感器分别位于所述换热塔的循环液出水管和循环液入水管上。单一的浓度检测对于数据的掌控是存在较大的漏洞的，我们设置有两个抗冻剂的浓度检测传感器，可以有效的监测抗冻剂在系统中的整体情况，循环回水部分的浓度可以辅助提供预测后续换热塔内抗冻剂浓度的效果，而循环供水部分的浓度可以在很大程度上直接反应换热塔内抗冻剂浓度的当前浓度，将两者进行结合，通过一定的算法可以极大程度的保证对换热塔内整体抗冻剂浓度的状况的把握。
作为优选，所述换热塔内配置有温度传感器和湿度传感器，抗冻剂调节管路根据当前浓度检测传感器数据以及温度传感器和湿度传感器检测数据对换热塔内的抗冻剂进行抗冻剂动态平衡。抗冻剂的调节不仅仅在于浓度还与换热塔内的温湿度、以及抗冻剂组分、当前宽温热泵联合用能系统应用工况等参数息息相关，因此，此种传感器是必须的。
作为优选，所述换热塔和所述抗冻液存储箱内均设置有液位传感器，换热塔与净水输入源导通。抗冻液存储箱中设定相应的液位传感器，使得抗冻液存储箱本身可以从换热塔内回收高浓度抗冻剂的循环水，或是从宽温热泵联合用能系统中取水，也可以直接从输入水源处制剂引入，其方式不存在任何一种固定的形式，其本质在于其能够实现回收高浓度的抗冻剂循环水即可。
作为优选，所述抗冻剂调节管路包括设置在换热塔与抗冻液存储箱之间的抗冻剂溶液回收水泵和调节阀。换热塔中抗冻剂可以通过抗冻剂原液桶加料装置直接添加，也可以通过抗冻液存储箱中存储的相对高浓度抗冻剂进行添加，加料装置直接添加的方式与现有技术类似，相比之下调节幅度大，持续变化时间长，对系统能效的影响较大，在系统运行的过程中会尽量少的使用抗冻剂原液桶加料装置直接添加，只有当系统内浓度值无法满足要求的情况下才会由抗冻剂原液桶加料装置直接添加。
作为优选，所述抗冻剂原液桶内设置有一个抗冻剂搅拌器和抗冻剂比重检测装置，抗冻剂原液桶的搅拌器根据抗冻剂比重检测装置的数据启动或停止。这个是可选技术，用于对抗冻液存储箱内抗冻剂的调节，达到一个抗冻剂平衡的效果。
作为优选，所述冰点温度运行装置还包括一个动态平衡控制模块，所述的控制模块与所述控制单元连接，所述的动态平衡控制模块接收所述浓度检测传感器、温度传感器和湿度传感器传输的数值数据后上传至控制单元，控制单元实施计算后下发控制指令至动态平衡控制模块，由动态平衡控制模块对抗冻剂调节管路实下达控制指令。
冰点温度运行装置中采用动态平衡控制模块进行数据处理，是本发明中的一个解决方案，动态平衡控制模块可以是单片机或等同具有计算能力的处理器及其外围电路，其功能至少包括计算、存储、通信和数据转换等。除了上述解决方案之外，还可以通过与控制单元通信连接，直接由控制单元直接对相应元件、驱动器进行控制的方式来实现，或将传输信号经过数模转换电路、放大电路、滤波电路和比较电路后直接与相应元件的控制端、驱动器进行连接。
所述抗冻剂调节管路中的抗冻剂溶液回收水泵和调节阀均由对应的驱动器驱动，所述驱动器分别通过计量单元电路与所述的动态平衡控制模块连接。本申请中的泵的驱动都是由变频器提供。
一种宽温热泵联合用能系统动态平衡调节方法，适用于配置有冰点温度运行装置的宽温热泵联合用能系统，在供热时段采用以下步骤对宽温热泵联合用能系统中的抗冻剂浓度进行动态平衡调节：
S1，冰点温度运行装置初始化，检测当前的环境数据和当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度、换热塔内的温湿度、以及抗冻剂的组分作为调节参数，当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度至少包括当前换热塔入水管抗冻剂浓度值Ain和当前换热塔出水管抗冻剂浓度值Aout以及由抗冻液存储箱内抗冻剂的比重值换算得到的抗冻液存储箱内抗冻剂浓度值Ab；
S2，获取当前浓度目标平衡值，当前浓度目标平衡值包括目标换热塔入水管抗冻剂浓度值Tin、目标换热塔出水管抗冻剂浓度值Tout，实时调整监测当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的差值并同时执行步骤S3；
S3，若当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的差值在允许范围内，保持当前冰点温度运行装置的工作状态，否则执行步骤S4；
S4，将当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的差值超出允许范围的情况分为以下情况，在一个设定的动态调整周期内分别执行对应的动态平衡调节动作：
R1， Ain＜Tin，且Aout＜Tout，若Ain和Aout的值低于符合动态平衡调节的范围，则启动加料装置加料，若Ain和Aout的值符合动态平衡调节的范围则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））+Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
其中Kc为自动或人工设定的主基础时间系数，Kd为自动或人工设定的副基础时间系数，主基础时间系数和副基础时间系数均为动态调整周期时长的百分比数值，C为影响因子常数，影响因子常数越小则当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的差值影响越大，
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R2，若Ain＜Tin，且Aout＝Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT= Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R3，若Ain＜Tin，且Aout＞Tout，抗冻剂溶液回收水泵启动，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R4，若Ain＝Tin，且Aout＜Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R5，若Ain＝Tin，且Aout＞Tout，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R6，若Ain＞Tin，且Aout＜Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）d Kout = KT*（|Aout－Tout|－|Ain－Tin|），
R7，若Ain＞Tin，且Aout＝Tout，则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT= Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R8，若Ain＞Tin，且Aout＞Tout，则抗冻剂溶液回收水泵启动，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））+Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin））。
本申请中，f（Kout）是调节阀的开闭状态的调节函数，我们希望调节阀的开闭状态是相对稳定的，不是0-1的阶跃式开闭，而是缓慢调整的方式进行开闭，所以本申请中提出的函数f（Kout）只要其曲线图像是封闭的曲线倒U形曲线即可，可以是sin函数、反抛物线函数、钟形函数等形式，例如，通过人工调整其上升时间和持续时间、下降时间来控制其流量，使得浓度超调不会过大。
本申请中，可以根据设定的能效比曲线查询最佳的换热塔内抗冻剂浓度，能效比曲线由设计人员根据历年数据绘制，从而得到理想状态下的的浓度目标平衡值，然后根据具体的工况进行调整，调整当前浓度目标平衡值的获取方法包括分别针对目标换热塔入水管抗冻剂浓度值Tin和目标换热塔出水管抗冻剂浓度值Tout建立以换热塔内的温湿度、以及抗冻剂组分、当前宽温热泵联合用能系统应用工况为参数的浓度目标平衡值计算式或计算表，由此实时计算出当前浓度目标平衡值；
浓度目标平衡值计算表由调试人员根据调试结果对各个阈值的数据进行分段后自行组合形成的计算表，通过对当前各个参数的对比获取当前浓度目标平衡值；
浓度目标平衡值计算式为模糊算法计算式或加权算法计算式；
加权算法计算式是调试人员根据调试结果对各个阈值的数据进行加权之后进行组合调试，根据能耗的表现调整各个加权值的具体数值通过加权数值的微调和能耗最终表现，结合调试经验，最终获得一个完整的浓度目标平衡值加权算法计算式；
模糊算法计算式是在加权算法的基础上，增加了浓度目标平衡值隶属度函数的设定，其优点在于调整的时候与前次调整的基础上，更为平衡波动较小。
确定了目标值之后，本申请就可以根据输入输出的目标值与当前值之间的差距进行动态平衡调节，调节的方式有两种，第一种是根据换热塔的输入和输出的抗冻剂浓度，执行动态平衡调节，使得抗冻剂的浓度在换热塔内一直处于设定的范围内，形成一个动态的平衡，而换热塔内抗冻剂浓度在超出设定范围的时候，由冰点温度运行装置来控制换热塔内净水的输入和抗冻剂的回收，与原有技术相比，增加了抗冻剂的实时回收和稀释，对于系统能效的提高更为有利。第二种是直接采用加料装置加料，加料装置加料属于现有技术，本申请中也部分采用加料装置加料的方式来填设抗冻剂，但是其使用的时候只有在当前循环水回收输入抗冻剂浓度和当前循环水回收输出抗冻剂浓度均小于目标值，且其差值超过人工认定的阈值的时候才进行启动，其控制过程在前述的发明申请中已有表述，本申请中的主要不同点在于，加料完成后，当循环水中的浓度达到预定情况后就采用动态平衡调节，也就是说在一般情况下均是由系统进行动态平衡调节。动态平衡调节是是在一个人工确定的动态调整周期内进行调整，动态调整周期越短则调节的精度越高，动态调整周期主要是以浓度剂的检测时间长度为主要确定因素，其中Kc为自动或人工设定的主基础时间系数，Kd为自动或人工设定的副基础时间系数，主基础时间系数和副基础时间系数均为动态调整周期时长的百分比数值，C为影响因子常数，影响因子常数越小则当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的差值影响越大，当系统运行越稳定的时候影响因子可以调节的越大，因此，影响因子也可以是一个随着时间递增的函数。
作为优选，函数f（Kout）=（P1－ P2*Kout）*Kout；其中P1和P2均为在阈值范围内人工可调的调节阀调节值，用于调节调节阀的最大开度和达到最大开度的时间。
本发明的有益效果是：增加了抗冻剂的实时回收和稀释，对于系统能效的提高更为有利。
附图说明
图1是本发明的一种结构示意图；
图2是本发明在正常热交换供热时的一种液体流通结构图；
图3是换热塔内水位在高液位时的一种液体流通结构图；
图4是换热塔内水位在低液位时的一种液体流通结构图；
图5是本发明在防冻液浓度调整时的一种液体流通结构图；
图6是本发明的一种控制模块框架电路示意图；
图7是本发明的一种继电器启停控制的电路原理图；
图8是本发明的一种RS485通信电路原理图；
图9是本发明的一种控制模块数据存储电路原理图；
图10是本发明的一种传感器模数输入电路原理图；
图11是本发明的一种变频驱动控制电路原理图；
图12是本发明的一种互感器连接电路原理图。
图中：1、循环液入水管，2、循环液出水管，3、换热塔，4、浓度检测装置，5、防冻液存储箱，6、加料装置，7、抗冻剂溶液回收水泵，8、高液位，9、低液位，10、正常液位。
具体实施方式
下面通过具体实施例，并结合附图，对本发明的技术方案作进一步的具体描述：
实施例1：
一种宽温热泵联合用能系统，所述宽温热泵自动调节系统包括相互间通过管路相互连接的换热塔、热泵单元、换向站单元、生活热水单元、空调单元和控制单元，换热塔、热泵单元、换向站单元、生活热水单元和空调单元均与控制单元连接；还包括有一个用于保持换热塔内抗冻剂动态平衡的冰点温度运行装置，所述冰点温度运行装置至少包括一个抗冻液存储箱和用于检测检测宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的浓度检测传感器，所述抗冻液存储箱通过一个根据当前浓度检测传感器数据进行动态平衡调节的抗冻剂调节管路与所述换热塔连接。以单向调节的情况举例如下：
（参见附图1-5）换热塔3，本实施例中为空气能换热塔的循环液入水管1和循环液出水管2上均设置有浓度检测装置4，冰点温度运行装置中的防冻液存储箱5通过抗冻剂调节管路与所述换热塔连接，抗冻剂溶液回收水泵7安装在抗冻剂调节管路上，加料装置6与换热塔直接连接。
所述换热塔内设置有高、低、正常三种液位线，换热塔内高液位8、低液位9和正常液位10可以分别设置有液位监测器，换热塔底端通过管道与防冻液存储箱连通，换热塔和防冻液存储箱连通的管道间设置有电控阀，防冻液存储箱和防冻原液加料装置底端通过管道分别连通有水泵，防冻液存储箱和防冻原液加料装置与补液水泵连通的管道间分别设置有电控阀，水泵通过管道连通换热塔，入液管和出液管间设置有在线浓度检测装置，控制系统通过导线连通电控阀、水泵、水位监测器、防冻原液加料装置和在线浓度检测装置。
其运行控制方法为：一、供热系统正常热交换供热时，电控阀闭合，入液管、出液管和换热塔连通循环热交换；二、换热塔内水位在高液位时，高液位水位监测器监测到高液位信号，防冻液存储箱与换热塔连通的管道的电控阀打开；换热塔内多余防冻液导入防冻液存储箱；液位下降至正常液位时，正常液位水位监测器监测到正常液位信号，防冻液存储箱与换热塔连通的管道的电控阀关闭。三、换热塔内水位在低液位线时，低液位线水位监测器监测到低液位信号，防冻液存储箱与补液水泵间连通的电控阀开启，防冻原液加料装置与补液水泵间连通的电控阀关闭，启动补液水泵对换热塔内溶液进行补充；液位上升至正常液位线时，正常液位线水位监测器监测到正常液位信号，关闭水泵和电控阀，停止对换热塔溶液进行补充。四、在线浓度检测装置检测到防冻液浓度达不到指标时，防冻原液加料装置与补液水泵连通的管道电控阀开启，防冻液存储箱与补液水泵间连通的电控阀关闭，启动补液水泵通过加料装置对换热塔进行防冻液原液的补充，补充至浓度达到所需指标时关闭补液水泵和电控阀。本实施例在原有CN201510385115.1和CN201510658112.0专利的基础上增设了一个与之前相异的冰点温度运行装置，冰点温度运行装置可以是现场具有控制功能的设备，也可以是通过控制单元进行控制的设备，其控制的主要目的是在于，根据换热塔的输入和输出的抗冻剂浓度，执行动态平衡调节，使得抗冻剂的浓度在换热塔内一直处于设定的范围内，形成一个动态的平衡，而换热塔内抗冻剂浓度在超出设定范围的时候，由冰点温度运行装置来控制换热塔内净水的输入和抗冻剂的回收，与原有技术相比，增加了抗冻剂的实时回收和稀释，对于系统能效的提高更为有利。
本实施例的有益效果是：（1）、冬季冰点温度运行：冬季冰点时实时检测系统内防冻液的量和浓度，调整确保防冻液的容量和浓度达到指标，防止系统内发生冰堵造成损坏；（2）、其他季节系统不用时，可将防冻液存储在防冻液存储箱内，转换使用方便，避免损耗浪费。
实施例2：
一种宽温热泵联合用能系统，在实施例1的基础上，所述换热塔内配置有温度传感器和湿度传感器，抗冻剂调节管路根据当前浓度检测传感器数据以及温度传感器和湿度传感器检测数据对换热塔内的抗冻剂进行抗冻剂动态平衡。所述换热塔和所述抗冻液存储箱内均设置有液位传感器，换热塔与净水输入源导通。所述抗冻剂调节管路包括设置在换热塔与抗冻液存储箱之间的抗冻剂溶液回收水泵和调节阀。所述抗冻剂原液桶内设置有一个抗冻剂搅拌器和抗冻剂比重检测装置，抗冻剂原液桶的搅拌器根据抗冻剂比重检测装置的数据启动或停止。所述冰点温度运行装置还包括一个动态平衡控制模块，所述的控制模块与所述控制单元连接，所述的动态平衡控制模块接收所述浓度检测传感器、温度传感器和湿度传感器传输的数值数据后上传至控制单元，控制单元实施计算后下发控制指令至动态平衡控制模块，由动态平衡控制模块对抗冻剂调节管路实下达控制指令。所述抗冻剂调节管路中的抗冻剂溶液回收水泵和调节阀均由对应的驱动器驱动，所述驱动器分别通过计量单元电路与所述的动态平衡控制模块连接。
单一的浓度检测对于数据的掌控是存在较大的漏洞的，我们设置有两个抗冻剂的浓度检测传感器，可以有效的监测抗冻剂在系统中的整体情况，循环回水部分的浓度可以辅助提供预测后续换热塔内抗冻剂浓度的效果，而循环供水部分的浓度可以在很大程度上直接反应换热塔内抗冻剂浓度的当前浓度，将两者进行结合，通过一定的算法可以极大程度的保证对换热塔内整体抗冻剂浓度的状况的把握。
抗冻剂的调节不仅仅在于浓度还与换热塔内的温湿度、以及抗冻剂组分、当前宽温热泵联合用能系统应用工况等参数息息相关，因此，此种传感器是必须的。
抗冻液存储箱中设定相应的液位传感器，使得抗冻液存储箱本身可以从换热塔内回收高抗冻剂浓度的循环水，或是从宽温热泵联合用能系统中取水，也可以直接从输入水源处制剂引入，其方式不存在任何一种固定的形式，其本质在于其能够实现回收高浓度的抗冻剂循环水即可。
换热塔中抗冻剂可以通过加料装置直接添加，也可以通过抗冻液存储箱中存储的相对高浓度抗冻剂进行添加，加料装置直接添加的方式与现有技术类似，相比之下调节幅度大，持续变化时间长，对系统能效的影响较大，在系统运行的过程中会尽量少的使用加料装置直接添加，只有当系统内浓度值无法满足要求的情况下才会由加料装置直接添加。
冰点温度运行装置中采用动态平衡控制模块进行数据处理，是本发明中的一个解决方案，动态平衡控制模块可以是单片机或等同具有计算能力的处理器及其外围电路，其功能至少包括计算、存储、通信和数据转换等。除了上述解决方案之外，还可以通过与控制单元通信连接，直接由控制单元直接对相应元件、驱动器进行控制的方式来实现，或将传输信号经过数模转换电路、放大电路、滤波电路和比较电路后直接与相应元件的控制端、驱动器进行连接。
所述抗冻剂调节管路中的抗冻剂溶液回收水泵和调节阀均由对应的驱动器驱动，所述驱动器分别通过计量单元电路与所述的动态平衡控制模块连接。本申请中的泵的驱动都是由变频器提供。
对于本实施例中冰点温度运行装置与整体系统内的大量模组式控制结构相类似，（参见附图6）本实施例中所举即为其中控制模块在体统中的一个典型应用方式，控制模块中以MCU作为主控制器，起到主要的计算功能，模块MCU主板与系统中的传感器组、以继电器作为控制元件的开关量输入输出设备（参见附图7）、互感器为代表的电路数据采集设备（参见附图10）、变频器为代表的驱动设备（参见附图11）相互连接，还必须配置有相应的存储电路（参见附图9）和通信电路（参见附图8）。
控制模块通过继电器启停控制的电路控制开关量输入输出设备，例如控制换热塔水源的输入和关闭。中间继电器启停控制的电路包括电阻R11、电阻R12、电阻R13、电阻R14、电阻R15、电容C11、电容C12、继电器JDQ11、三极管Q11、二极管D1和光耦PC817，三极管Q11的基极通过电阻R12与控制模块的一个IO口连接，三极管Q11的基极还通过电阻R13接地，三极管Q11的基极通过电容C11接地，三极管Q11的发射极接地，三极管Q11的集电极通过二极管D11和电阻R11接电源，继电器JDQ11的控制输入端接电源，继电器JDQ11的控制输出端接三极管Q11的集电极，继电器JDQ11的受控输入端接220V电源，继电器JDQ11的受控导通端接受控设备的电源端；光耦PC817的受控输入端通过电阻R14接电源，光耦PC817的受控输入端还与控制模块的一个IO口连接，光耦PC817的控制输入端接电源，光耦PC817的控制输出端接地，光耦PC817的控制输出端接受控设备的反馈端。本实施例中的开关量控制设备，一般均采用此电路进行控制。
控制模块通过RS485通信电路与控制单元连接，RS485通信电路包括IC_RS485芯片、光耦IC1、光耦IC2、电阻R21、电阻R22、电阻R23、电阻R24、电阻R25、电阻R26、电阻R27、瞬态抑制二极管P6KE6.8CA和热敏电阻, IC_RS485芯片的第一引脚连接光耦IC1的控制输出端，光耦IC1的控制输入端通过电阻R23连接电源，光耦IC1的受控输入端通过电阻R21连接电源，光耦IC1的受控输出端与控制模块的一个串口连接，光耦IC1的受控输出端接地，IC_RS485芯片的第二引脚和第三引脚连接光耦IC2的受控输出端，光耦IC2的受控输入端连接电源，光耦IC2的受控输出端通过电阻R24接地，光耦IC2的受控输出端通过电阻R26连接IC_RS485芯片的第四引脚，光耦IC2的控制输入端连接电源，光耦IC2的控制输出端与控制模块的一个串口连接，IC_RS485芯片的第八引脚通过电容接地，IC_RS485芯片第八引脚还通过电阻R26与IC_RS485芯片的第六引脚连接，IC_RS485芯片的第五引脚接地，IC_RS485芯片的第五引脚还通过电阻R27与IC_RS485芯片的第七引脚连接，IC_RS485芯片的第七引脚与IC_RS485芯片的第六引脚直接连接有瞬态抑制二极管P6KE6.8CA，IC_RS485芯片的第六引脚通过热敏电阻与控制单元的RS485接口连接。或者是连接其他机组、模块中可供使用的RS485接口。控制模块还可以通过CAN总线与各个其他模块的设备连接，也可以通过CAN总线与控制单元连接，其具体电路本申请中不做赘述了。
控制模块连接有数据存储电路，所述数据存储电路包括AT24C16芯片和电阻R31、电阻R32、电阻R33、电阻R34、电容C31、电容C32、电容C33，AT24C16芯片的第一引脚、第二引脚、第三引脚和第四引脚均接地，AT24C16芯片的第八引脚接电源，AT24C16芯片第八引脚通过电容C31接地，AT24C16芯片的第八引脚通过电阻R31接AT24C16芯片第六引脚，AT24C16芯片的第五引脚通过电阻R32接AT24C16芯片第五引脚，AT24C16芯片第五引脚通过电阻R33接控制模块的一个IO口，AT24C16芯片第五引脚还通过电容C32接地，AT24C16芯片第六引脚通过电阻R34接控制模块的一个IO口，AT24C16芯片第六引脚还通过电容C33接地。
所述的浓度检测传感器通过传感器模数输入电路与控制模块电连接，所述传感器模数输入电路包括LM518芯片和电阻R41、电阻R42、电阻R43、电阻R44、电阻R45、电阻R46、电容C41、电容C42、稳压二极管D41，浓度检测传感器的输出端分别与电阻R41的两端连接，电阻R41的第一端通过电阻R43与LM518芯片的第二引脚连接，LM518芯片的第一引脚通过电阻R42与LM518芯片的第二引脚连接，LM518芯片的第一引脚还他用过电阻R46与控制模块的一个模拟量输入口连接，电阻R46的第一端通过稳压二极管D41接地，电阻R46的第二端通过电容C42接地，电阻R41的第二端通过电阻R44与LM518芯片的第三引脚连接，LM518芯片的第三引脚通过电阻R45接地，LM518芯片的第四引脚接地，LM518芯片的第八引脚接电源。
所述的抗冻剂溶液回收水泵的驱动器为变频器，变频器通过变频驱动控制电路与控制模块电连接，变频驱动控制电路包括电阻R51、电阻R52、电阻R53、电阻R54、电阻R55、电阻R56、电阻R57、电阻R58、电阻R59、电阻R5A、电阻R5B、电阻R5C、电容C51、电容C52、电容C54、电容C55、电容C56、三极管Q51、三极管Q52、三极管Q53、三极管Q54、三极管Q55、运放Y51、运放Y52、肖特基二级D51、肖特基二级D52和光耦IC3，光耦IC3的控制输出端通过电阻R51接电源，光耦IC3的控制输入端连接控制模块的一个IO口，光耦IC3的受控输出端与电阻R52的第一端连接，光耦IC3的受控输入端与三极管Q51的基极连接，三极管Q51的集电极通过电阻R53与电阻R52的第二端连接，电阻R52的第二端与电源连接，三极管Q51的发射极接地，三极管Q51的集电极与肖特基二级D51的阴极连接，肖特基二级D51的阳极接地，电阻R54的一端与肖特基二级D51的阴极连接，电阻R54的第二端通过电容C51接地，电阻R55的第一端与电阻R54的第二端连接，电阻R55的第二端通过电容C52接地，电阻R55的第二端与运放Y51的正输入端连接，运放Y51的负输入端通过电阻R5A接地， 运放Y51的输出端通过电阻R5B与三极管Q52的基极连接，三极管Q52的发射极与三极管Q53的基极连接，三极管Q52的集电极与三极管Q53的集电极连接，三极管Q53的发射极接地，三极管Q53的集电极通过电容C55与肖特基二级D52的阳极连接，肖特基二级D52的阴极通过电容C54接地，肖特基二级D52的阴极与电源连接，肖特基二级D52的阳极通过电阻R56与三极管Q53的集电极连接，肖特基二级D52的阳极与电阻R57的第一端连接，运放Y52的正输入端与三极管Q53的集电极连接，肖特基二级D52的负输入端通过电阻R58与电阻R57的第二端连接，电阻R57的第二端与三极管Q54的发射极连接，运放Y52的输出端通过电阻R59与三极管Q54的基极连接，三极管Q54的集电极与三极管Q55的基极连接，三极管Q55的集电极与三极管Q54的发射极连接，三极管Q55的发射极与电容C56的第一端连接，电容C56的第二端接地，电容C56的第一端和电容C56的第二端之间连接有电阻R5C，电容C56的第一端与变频器的一个连接口连接，电容C56的第二端与变频器的另一个连接口连接。控制模块与光耦IC3连接的IO口为产生PWM信号的IO口。
实施例3：
一种宽温热泵联合用能系统动态平衡调节方法，适用于如上所述配置有冰点温度运行装置的宽温热泵联合用能系统，在供热时段采用以下步骤对宽温热泵联合用能系统中的抗冻剂浓度进行动态平衡调节：
S1，冰点温度运行装置初始化，检测当前的环境数据和当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度、换热塔内的温湿度、以及抗冻剂的组分作为调节参数，当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度至少包括当前换热塔入水管抗冻剂浓度值Ain和当前换热塔出水管抗冻剂浓度值Aout以及由抗冻液存储箱内抗冻剂的比重值换算得到的抗冻液存储箱内抗冻剂浓度值Ab；
S2，获取当前浓度目标平衡值，当前浓度目标平衡值包括目标换热塔入水管抗冻剂浓度值Tin、目标换热塔出水管抗冻剂浓度值Tout，实时调整监测当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的差值并同时执行步骤S3；
S3，若当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的差值在允许范围内，保持当前冰点温度运行装置的工作状态，否则执行步骤S4；
S4，将当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的差值超出允许范围的情况分为以下情况，在一个设定的动态调整周期内分别执行对应的动态平衡调节动作：
R1， Ain＜Tin，且Aout＜Tout，若Ain和Aout的值低于符合动态平衡调节的范围，则启动加料装置加料，若Ain和Aout的值符合动态平衡调节的范围则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））+Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
其中Kc为自动或人工设定的主基础时间系数，Kd为自动或人工设定的副基础时间系数，主基础时间系数和副基础时间系数均为动态调整周期时长的百分比数值，C为影响因子常数，影响因子常数越小则当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的差值影响越大，
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R2，若Ain＜Tin，且Aout＝Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT= Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R3，若Ain＜Tin，且Aout＞Tout，抗冻剂溶液回收水泵启动，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R4，若Ain＝Tin，且Aout＜Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R5，若Ain＝Tin，且Aout＞Tout，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R6，若Ain＞Tin，且Aout＜Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）d Kout = KT*（|Aout－Tout|－|Ain－Tin|），
R7，若Ain＞Tin，且Aout＝Tout，则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT= Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R8，若Ain＞Tin，且Aout＞Tout，则抗冻剂溶液回收水泵启动，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））+Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin））。
本申请中，f（Kout）是调节阀的开闭状态的调节函数，我们希望调节阀的开闭状态是相对稳定的，不是0-1的阶跃式开闭，而是缓慢调整的方式进行开闭，所以本申请中提出的函数f（Kout）只要其曲线图像是封闭的曲线倒U形曲线即可，可以是sin函数、反抛物线函数、钟形函数等形式，例如，通过人工调整其上升时间和持续时间、下降时间来控制其流量，使得浓度超调不会过大。
本申请中，可以根据设定的能效比曲线查询最佳的换热塔内抗冻剂浓度，能效比曲线由设计人员根据历年数据绘制，从而得到理想状态下的的浓度目标平衡值，然后根据具体的工况进行调整，调整当前浓度目标平衡值的获取方法包括分别针对目标换热塔入水管抗冻剂浓度值Tin和目标换热塔出水管抗冻剂浓度值Tout建立以换热塔内的温湿度、以及抗冻剂组分、当前宽温热泵联合用能系统应用工况为参数的浓度目标平衡值计算式或计算表，由此实时计算出当前浓度目标平衡值；
浓度目标平衡值计算表由调试人员根据调试结果对各个阈值的数据进行分段后自行组合形成的计算表，通过对当前各个参数的对比获取当前浓度目标平衡值；
浓度目标平衡值计算式为模糊算法计算式或加权算法计算式；
加权算法计算式是调试人员根据调试结果对各个阈值的数据进行加权之后进行组合调试，根据能耗的表现调整各个加权值的具体数值通过加权数值的微调和能耗最终表现，结合调试经验，最终获得一个完整的浓度目标平衡值加权算法计算式；
模糊算法计算式是在加权算法的基础上，增加了浓度目标平衡值隶属度函数的设定，其优点在于调整的时候与前次调整的基础上，更为平衡波动较小。
确定了目标值之后，本申请就可以根据输入输出的目标值与当前值之间的差距进行动态平衡调节，调节的方式有两种，第一种是根据换热塔的输入和输出的抗冻剂浓度，执行动态平衡调节，使得抗冻剂的浓度在换热塔内一直处于设定的范围内，形成一个动态的平衡，而换热塔内抗冻剂浓度在超出设定范围的时候，由冰点温度运行装置来控制换热塔内净水的输入和抗冻剂的回收，与原有技术相比，增加了抗冻剂的实时回收和稀释，对于系统能效的提高更为有利。第二种是直接采用加料装置加料，加料装置加料属于现有技术，本申请中也部分采用加料装置加料的方式来填设抗冻剂，但是其使用的时候只有在当前循环水回收输入抗冻剂浓度和当前循环水回收输出抗冻剂浓度均小于目标值，且其差值超过人工认定的阈值的时候才进行启动，其控制过程在前述的发明申请中已有表述，本申请中的主要不同点在于，加料完成后，当循环水中的浓度达到预定情况后就采用动态平衡调节，也就是说在一般情况下均是由系统进行动态平衡调节。动态平衡调节是是在一个人工确定的动态调整周期内进行调整，动态调整周期越短则调节的精度越高，动态调整周期主要是以浓度剂的检测时间长度为主要确定因素，其中Kc为自动或人工设定的主基础时间系数，Kd为自动或人工设定的副基础时间系数，主基础时间系数和副基础时间系数均为动态调整周期时长的百分比数值，C为影响因子常数，影响因子常数越小则当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的差值影响越大，
实施例4：
本实施例与实施例3基本相同，不同之处在于，本实施例中，函数f（Kout）=（P1－ P2*Kout）*Kout；其中P1和P2均为在阈值范围内人工可调的调节阀调节值，用于调节调节阀的最大开度和达到最大开度的时间。 本实施例中，当系统运行越稳定的时候影响因子可以调节的越大，因此，影响因子也可以是一个随着时间递增的函数例如f（c）=P3-P4*T，T为系统不停机运行时长，P1和P2均为在阈值范围内人工可调的影响因子调节值。
以上所述的实施例只是本发明的一种较佳的方案，并非对本发明作任何形式上的限制，在不超出权利要求所记载的技术方案的前提下还有其它的变体及改型。
Claims (10)
1.一种宽温热泵联合用能系统，所述宽温热泵联合用能系统包括通过管路相互连接的换热塔、热泵单元、换向站单元、生活热水单元、空调单元和控制单元，换热塔、热泵单元、换向站单元、生活热水单元和空调单元均与控制单元连接；其特征在于：还包括有一个用于保持换热塔内抗冻剂动态平衡的冰点温度运行装置，所述冰点温度运行装置至少包括一个抗冻液存储箱和用于检测宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的浓度检测传感器，所述抗冻液存储箱通过一个根据当前浓度检测传感器数据进行动态平衡调节的抗冻剂调节管路与所述换热塔连接。
2.根据权利要求1所述的宽温热泵联合用能系统，其特征在于，包括两个浓度检测传感器，所述浓度检测传感器分别位于所述换热塔的循环液出水管和循环液入水管上。
3.根据权利要求1所述的宽温热泵联合用能系统，其特征在于，所述换热塔内配置有温度传感器和湿度传感器，抗冻剂调节管路根据当前浓度检测传感器数据以及温度传感器和湿度传感器检测数据对换热塔内的抗冻剂进行抗冻剂动态平衡。
4.根据权利要求3所述的宽温热泵联合用能系统，其特征在于，所述换热塔和所述抗冻液存储箱内均设置有液位传感器，换热塔与输入水源导通。
5.根据权利要求4所述的宽温热泵联合用能系统，其特征在于，所述抗冻剂调节管路包括设置在换热塔与抗冻液存储箱之间的抗冻剂溶液回收水泵和调节阀。
6.根据权利要求1所述的宽温热泵联合用能系统，其特征在于，所述抗冻剂原液桶内设置有一个抗冻剂搅拌器和抗冻剂比重检测装置，抗冻剂原液桶的搅拌器根据抗冻剂比重检测装置的数据启动或停止。
7.根据权利要求5所述的宽温热泵联合用能系统，其特征在于，所述冰点温度运行装置还包括一个动态平衡控制模块，所述的控制模块与所述控制单元连接，所述的动态平衡控制模块接收所述浓度检测传感器、温度传感器和湿度传感器传输的数值数据后上传至控制单元，控制单元实施计算后下发控制指令至动态平衡控制模块，由动态平衡控制模块对抗冻剂调节管路实下达控制指令。
8.根据权利要求7所述的宽温热泵联合用能系统，其特征在于，所述抗冻剂调节管路中的抗冻剂溶液回收水泵和调节阀均由对应的驱动器驱动，所述驱动器分别通过计量单元电路与所述的动态平衡控制模块连接。
9.一种宽温热泵联合用能系统动态平衡调节方法，适用于配置有冰点温度运行装置的宽温热泵联合用能系统，其特征在于，在供热时段采用以下步骤对宽温热泵联合用能系统中的抗冻剂浓度进行动态平衡调节：
S1，冰点温度运行装置初始化，检测当前的环境数据和当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度、换热塔内的温湿度、以及抗冻剂的组分作为调节参数，当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度至少包括当前换热塔入水管抗冻剂浓度值Ain和当前换热塔出水管抗冻剂浓度值Aout以及由抗冻液存储箱内抗冻剂的比重值换算得到的抗冻液存储箱内抗冻剂浓度值Ab；
S2，获取当前浓度目标平衡值，当前浓度目标平衡值包括目标换热塔入水管抗冻剂浓度值Tin、目标换热塔出水管抗冻剂浓度值Tout，实时调整监测当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的差值并同时执行步骤S3；
S3，若当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的差值在允许范围内，保持当前冰点温度运行装置的工作状态，否则执行步骤S4；
S4，将当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的差值超出允许范围的情况分为以下情况，在一个设定的动态调整周期内分别执行对应的动态平衡调节动作：
R1， Ain＜Tin，且Aout＜Tout，若Ain和Aout的值低于符合动态平衡调节的范围，则启动加料装置加料，若Ain和Aout的值符合动态平衡调节的范围则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））+Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
其中Kc为自动或人工设定的主基础时间系数，Kd为自动或人工设定的副基础时间系数，主基础时间系数和副基础时间系数均为动态调整周期时长的百分比数值，C为影响因子常数，影响因子常数越小则当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂在宽温热泵联合用能系统内的抗冻剂浓度的差值影响越大，
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R2，若Ain＜Tin，且Aout＝Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT= Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R3，若Ain＜Tin，且Aout＞Tout，抗冻剂溶液回收水泵启动，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R4，若Ain＝Tin，且Aout＜Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R5，若Ain＝Tin，且Aout＞Tout，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R6，若Ain＞Tin，且Aout＜Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）d Kout = KT*（|Aout－Tout|－|Ain－Tin|），
R7，若Ain＞Tin，且Aout＝Tout，则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT= Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R8，若Ain＞Tin，且Aout＞Tout，则抗冻剂溶液回收水泵启动，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））+Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin））。
10.根据权利要求9所述的宽温热泵联合用能系统动态平衡调节方法，其特征在于，函数f（Kout）=（P1－ P2*Kout）*Kout；其中P1和P2均为在阈值范围内人工可调的调节阀调节值，用于调节调节阀的最大开度和达到最大开度的时间。
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