CN109537616A - 一种旋挖成孔的cfg桩装置及其施工方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种旋挖成孔的CFG桩装置及其施工方法，属于建筑领域，包括若干根CFG桩、砂石褥垫层、混凝土垫层和筏板，若干根CFG桩平行垂直设置在房屋地基地表层底部，所述砂石褥垫层铺设在若干根CFG桩与地表层相平的地表面上。在岩层面较浅(小于6米)区域，通过使用旋挖钻机进行钻孔，钻到相应的深度(进入岩层1米)后，使用导管浇筑混凝土。同时施工前进行地质勘查，进行土工试验确定原土质承载力，从而使得设计的CFG桩更加合理，承载力更好，同时在施工后进行地基静载荷试验和低应变试验，同时CFG桩的直径使用的为800mm，深入到岩石层1米，从而使得CFG桩装置对整栋房子的承载力更好，同时直接使用旋挖钻机施工，使得施工的效率更高。

Description

一种旋挖成孔的CFG桩装置及其施工方法

技术领域

本发明涉及到建筑物基底，尤其是CFG桩装置，具体涉及一种旋挖成孔的CFG桩装置及其施工方法。

背景技术

CFG桩是水泥粉煤灰碎石桩的简称，它是在碎石桩的基础上掺入适量石屑、粉煤灰和少量水泥，加水拌制后制成具有一定强度的桩体。目前多用混凝土来代替，为素混凝土桩。CFG桩是一种低强度混凝土桩，可充分利用桩间土的承载力，共同作用，并可传递荷载到深层地基中去，具有较好的技术性能和经济效果。

现有的CFG桩已经广泛运用到房建和桥梁等各个领域，但在岩面较浅区域使用受到限制，无法达到有效桩长的要求。现有的房建领域在处理此问题时基本是使用旋挖钻孔，然后放入钢筋笼，再浇筑混凝土，但是这种方式工期长，进度较慢且成本高，现场文明施工较差，场地混乱。

发明内容

本发明的目的在于提供一种旋挖成孔的CFG桩装置及其施工方法，用于解决背景技术中所提到的技术问题。

本发明采用的技术方案如下：

一种旋挖成孔的CFG桩装置，包括若干根CFG桩、砂石褥垫层、混凝土垫层和筏板，若干根CFG桩平行垂直设置在房屋地基地表层底部，所述砂石褥垫层铺设在若干根CFG桩与地表层相平的地表面上，所述混凝土垫层铺设在砂石褥垫层上，所述筏板铺设在混凝土垫层上方。

进一步地，还包括房屋应应力墙，所述房屋应应力墙设置在筏板上方，并通过钢筋与筏板固定连接。

进一步地，若干根CFG桩的直径为800mm，CFG桩的底部入岩深度为1米。

进一步地，若干根CFG桩使用旋挖钻机旋转成孔后，把旋挖钻机提出，把混凝土浇灌长筒伸入孔底部，从下往上浇灌。

进一步地，CFG桩与CFG桩之间相互平行排列设置，CFG桩与CFG桩的水平间隔为1500mm。

进一步地，所述砂石褥垫层的厚度为250mm，砂石褥垫层由碎石和沙子组成，混凝土垫层的厚度为100mm，使用混凝土浇灌而成。，

一种旋挖成孔的CFG桩装置的施工方法，所述施工方包括如下步骤：

步骤1：对场地进行地质勘查，确定原土质承载力，根据承载力设计出CFG桩的具体间距和深度；

步骤2：场地平整开挖，开挖到基础设计标高往上700mm且平整；；

步骤3：根据设计图纸上的CFG桩点位，实地放线确定桩基点位；

步骤4：使用旋挖钻机对标记位置进行钻孔，钻好孔后提起转机，把混凝土浇灌长筒伸入孔底部，从下往上浇灌，保持匀速提起护筒；

步骤5：开挖桩头保护土后破除桩头，铺设砂石褥垫层，对地基质量检验，合格后浇筑混凝土垫层。

进一步地，所述步骤2中CFG桩与CFG桩的水平间隔为1500mm，CFG桩的底部设置在岩石层下1米处。

进一步地，所述步骤4中，当钻至相应的深度时，提起旋转机，使用管内泵输送混凝土对旋转的孔进行浇灌，要求石子的粒径不大于3cm，坍落度宜为160～200mm，泵送砼时,要求浇筑速度与拔管速度配合,匀速提升，不得停泵待料；

CFG桩桩项设计标高以上超灌桩长500～700mm，施工完成后凿除,保证设计标高及以下桩混凝土质量达到设计要求；

当施工工作面高出桩项设计标高较大时,增加混凝土超灌量；清土和截桩时,不得造成桩顶标高以下桩身断裂和扰动桩间土。

进一步地，所述步骤5中褥垫层厚度250mm,采用级配良好的碎石，粒径5～16mm，混中粗砂，体积比4:6，并用平板振捣器分层夯实，夯填度不大于0.94,褥垫层铺设范围，扩出基础外缘不少于250mm至老土边缘，或砌砖围挡后填士夯实；施工垂直度偏差不大于1％，桩位偏差不大于0.25倍桩径；

施工结束28天后,CFG桩进行桩身完整性检验，地基静载荷试验，单桩静载荷试验，桩身完整性采用低应变动力试验，试验数量不低于总桩数10％；每个单体地基静载荷试验不少于3个点单桩静载荷试验数量不少于单体总桩数1％，且不少于3个；

载荷试验前,必须凿平柱头，在桩顶和承压钢板之间设置250mm厚的中粗砂褥垫层，褥垫层采用静力夯实，要求夯填度不大于0.94；

施工质量检验，检查施工记录表，混合料坍落度桩数桩位偏差，褥垫层厚度夯填度和桩体试块坑压强度。

本发明的有益效果为：

本发明通过使用旋挖钻机进行转孔，同时转到相应的深度时，体起转杆时一边提杆一遍浇灌混凝土，同时施工前进行静载试验确定其承载力，从而使得设计的CFG桩更加合理，更加安全经济，同时在施工后进行地基静载荷试验，从而使得施工的CFG桩装置符合房屋建筑受力要求，同时CFG桩的直径使用的时800mm，深度到岩石层1米以下，从而使得CFG桩装置对整栋房子的承载力更好，同时直接使用旋挖钻机施工，使得施工的效率更高。

附图说明

图1为本发明的CFG桩装置结构示意图。

图2为本发明的CFG桩装置剖面图。

附图中标号：1-CFG桩，2-砂石褥垫层，3-混凝土垫层，4-筏板，5-房屋应力墙。

具体实施方式

为使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下参照附图并举出优选实施例，对本发明进一步详细说明。然而，需要说明的是，说明书中列出的许多细节仅仅是为了使读者对本发明的一个或多个方面有一个透彻的理解，即便没有这些特定的细节也可以实现本发明的这些方面。

在本发明的描述中，需要理解的是，术语“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、水平”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。

在本发明中，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”、“固定”等术语应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。

以下结合附图对本发明作进一步详细说明，但不作为对本发明的限定。

本发明采用的技术方案如下：

根据图1所示，一种旋挖成孔的CFG桩装置，包括若干根CFG桩1、砂石褥垫层2、混凝土垫层3和筏板4。若干根CFG桩1平行垂直设置在房屋地基地表层底部，所述砂石褥垫层铺设在若干根CFG桩1与地表层相平的地表面上，所述混凝土垫层3铺设在砂石褥垫层2上，所述筏板4铺设在混凝土垫层3上方。

CFG桩采用长螺旋钻成孔，孔径500,以4-1层破碎灰岩或3-1层硬塑黏土为持力层。根据详勘报告,部分楼栋的筏板下有未完成自重固结的填土,施工CFG前,必须将填土全部挖除并进行换填,达到设计要求后方可进行CFG的施工。

设计依据

1.《南宁公园里项目岩土工程详细勘察报告(详勘)》(建材桂林地质工程勘察院2016年11月)。

2.地下室基础平面图及其它结施建施总平图等。

3.《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012)；4.《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)。

5.《广西壮族自治区岩土工程勘察规范》(DBJ/T45-002-2011)。

6.《广西膨胀土地区建筑勘察设计施工技术规程》(DB45/T 396-2007).

本发明实施例中，还包括房屋应应力墙5，所述房屋应应力墙5设置在筏板4上方，并通过钢筋与筏板4固定连接。

除说明书附图标示外,其余施工要求应严格按照《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012)及有关规范执行。根据详勘报告,场地有岩溶中等发育,施工基础前,必须由专业公司对所有详勘报告揭示的高层(塔楼及洋房)范围内的土洞、溶洞进行处理。之后才能进行其上基础的施工。处理方法应进行专项设计。施工,上部结构时,应及时对建筑物沉降进行观测，每施工两层至少应观测一次,并做好记录。定期分析观测数据,如发现异常应停止施工。4.复合地基应做好沉降变形观测。在土建施工过程中,应按有关规范作好沉降观测，并及时将观测资料反馈给有关设计单位。

本发明实施例中，若干根CFG桩1的直径为800mm，CFG桩的底部设置在岩石层下1米处。传统的CFG桩基本就是直径为500mm，由于机器和技术限制，无法再扩大直径。同时深度达到了岩石层1米以下的位置，现有的CFG桩只能达到岩石层表面的深度。从而使得CFG桩1承载受力更好。

本发明实施例中，若干根CFG桩1使用旋挖钻机旋转成孔后，把旋挖钻机提出，把混凝土浇灌长筒伸入孔底部，从下往上浇灌。有效的防止了孔边泥土塌陷的问题，同时不需要使用钢筋，可以有效的节约了成本。

本发明实施例中，CFG桩1与CFG桩1之间相互平行排列设置，CFG桩1与CFG桩1的水平间隔为1500mm。CFG桩1与CFG桩1以地基方格边角位置进行设置，从而使得每个CFG桩1的受力均匀。

本发明实施例中，所述砂石褥垫层2的厚度为250mm，砂石褥垫层2由碎石和沙子组成，混凝土垫层3的厚度为100mm，使用混凝土浇灌而成。砂石褥垫层2可以对建筑的受力进行平均分布到整个地基上，使得受力更加均匀。

一种旋挖成孔的CFG桩装置的施工方法，

所述施工方包括如下步骤：

步骤1：对场地进行地质勘查，确定原土质承载力，根据承载力设计出CFG桩的具体间距和深度；

步骤2：场地平整开挖，开挖到基础设计标高往上700mm且平整；；

步骤3：根据设计图纸上的CFG桩点位，实地放线确定桩基点位；

步骤4：使用旋挖钻机对标记位置进行钻孔，钻好孔后提起转机，把混凝土浇灌长筒伸入孔底部，从下往上浇灌，保持匀速提起护筒；

步骤5：开挖桩头保护土后破除桩头，铺设砂石褥垫层，对地基质量检验，合格后浇筑混凝土垫层。

本发明实施例中，所述步骤2中CFG桩与CFG桩的水平间隔为1500mm，CFG桩的深度为岩石层1米以下的位置。

本发明实施例中，所述步骤4中，当钻至相应的深度时，提起旋转机，使用管内泵输送混凝土对旋转的孔进行浇灌，要求石子的粒径不大于3cm，坍落度宜为160～200mm，泵送砼时,要求浇筑速度与拔管速度配合,匀速提升，不得停泵待料；

CFG桩桩项设计标高以上超灌桩长500～700mm，施工完成后凿除,保证设计标高及以下桩混凝土质量达到设计要求；

当施工工作面高出桩项设计标高较大时,增加混凝土超灌量；清土和截桩时,不得造成桩顶标高以下桩身断裂和扰动桩间土。

本发明实施例中，所述步骤5中褥垫层厚度250mm,采用级配良好的碎石，粒径5～16mm，混中粗砂，体积比4:6，并用平板振捣器分层夯实，夯填度不大于0.94，褥垫层铺设范围，扩出基础外缘不少于250mm至老土边缘，或砌砖围挡后填士夯实；施工垂直度偏差不大于1％，桩位偏差不大于0.25倍桩径；

施工结束28天后,CFG桩进行桩身完整性检验，地基静载荷试验，单桩静载荷试验，桩身完整性采用低应变动力试验，试验数量不低于总桩数10％；每个单体地基静载荷试验不少于3个点单桩静载荷试验数量不少于单体总桩数1％，且不少于3个；

载荷试验前,必须凿平柱头，在桩顶和承压钢板之间设置250mm厚的中粗砂褥垫层，褥垫层采用静力夯实，要求夯填度不大于0.94；

施工质量检验，检查施工记录表，混合料坍落度桩数桩位偏差，褥垫层厚度夯填度和桩体试块坑压强度。

改变桩长、桩径、桩距等设计参数，可使承载力在较大范围内调整。有较高的承载力，承载力提高幅度在250％～300％，对软土地基承载力提高更大。沉降量小，变形稳定快，如将CFG桩落在较硬的土层上，可较严格地控制地基沉降量(在10mm内)。能提高施工效率，降低材料浪费，合理安排施工方式从而提高工程的质量。

传统的是使用长螺旋转机转孔，CFG桩有效长度需要10米以上，在岩面较浅区域，使用本专利所述方案，CFG桩有效桩长可以达到5米，可以有效解决在岩面较浅区域CFG桩使用瓶颈，扩大CFG桩使用范围，避免了传统旋挖灌注桩的费时费工，，具有节省材料的效果。

在岩层面较浅(小于6米)区域，通过使用旋挖钻机进行钻孔，钻到相应的深度(进入岩层1米)后，使用导管浇筑混凝土。同时施工前进行地质勘查，进行土工试验确定原土质承载力，从而使得设计的CFG桩更加合理，承载力更好，同时在施工后进行地基静载荷试验和低应变试验，从而使得施工的CFG桩装置更加的符合房屋建筑受力要求，同时CFG桩的直径使用的为800mm，深入到岩石层1米，从而使得CFG桩装置对整栋房子的承载力更好，同时直接使用旋挖钻机施工，使得施工的效率更高。

复合地基静载荷试验

设备仪器安装：

试验加载是以压重平台作为反力装置，压重平台由混凝土配重块、次梁、主梁等构成，压重平台总重不少于预估最大试验荷载的1.2倍，压力测试系统由千斤顶、油泵、无线静载实验仪组成。各级荷载由无线静载实验仪测定。

在承压板两个直径方向对称安置4个位移传感器观测桩顶沉降，位移传感器测量误差不大于0.1％FS，分辨力优于或等于0.01mm。

试验加卸载方式：

加载采用逐级等量加载；分级荷载为最大加载量的1/8。

每级加荷后，读记承压板沉降量一次，以后每半个小时读记一次。当在一小时内沉降量小于0.1mm时，则可加下一级荷载。

卸载时，每级荷载维持1h，应按30min、60min测读承压板沉降量；卸载至零后，应测读承压板残余沉降量，维持时间为3h，测读时间应为30min、60min、180min。

可终止加载条件：

⑴沉降急剧增大，土被挤出或承压板周围出现明显的隆起；

⑵承压板的累计沉降量已大于其宽度或直径的6％或大于等于150mm；

⑶加载至要求的最大试验荷载，且承压板沉降速率达到相对稳定标准。

竖向增强体单桩抗压静载荷试验

设备仪器安装：

试验加载是以压重平台作为反力装置，压重平台由混凝土配重块、次梁、主梁等构成，压重平台总重不少于预估最大试验荷载的1.2倍，压力测试系统由千斤顶、油泵、无线静载实验仪组成。各级荷载由无线静载实验仪测定。

在桩顶以下200mm两个直径方向对称安置4个位移传感器观测桩顶沉降，位移传感器测量误差不大于0.1％FS，分辨力优于或等于0.01mm。

试验加卸载方式：

加载采用逐级等量加载；分级荷载为最大加载量的1/10。

卸载应分级进行，每级卸载量宜取加载时分级荷载的2倍，且应逐级等量卸载。

加、卸载时应使荷载传递均匀、连续、无冲击，且每级荷载在维持过程中的变化幅度不得超过分级荷载的±10％。

加载方法：慢速维持荷载法。

试验加卸载步骤：

每级荷载施加后，应分别按第5min、15min、30min、45min、60min测读桩顶沉降量，以后每隔30min测读一次桩顶沉降量；

试桩沉降相对稳定标准：在每级荷载作用下，桩的顶沉降量连续两次在每小时内小于0.1mm时可视为稳定。

当桩顶沉降速率达到相对稳定标准时，可施加下一级荷载；

卸载时，每级荷载维持1h，分别按第15min、30min、60min测读桩顶沉降量后，即可卸下一级荷载；卸载至零后，应测读桩顶残余沉降量，维持时间不得少于3h，测读时间为第15min、30min、60min、120min、180min。

终止加载条件：

当出现下列情况之一时，即可终止加载：

当荷载-沉降(Q-s)曲线上有可判定极限承载力的陡降段，且桩顶总沉降量超过40mm；

某级荷载作用下，桩顶沉降量大于前一级荷载作用下的沉降量的2倍，且经24h尚未稳定；

增强体破坏，桩顶变形急剧增大；

(Q-s)曲线呈缓变形时，桩顶总沉降量大于70mm～90mm；当桩长超过25m，可加载至桩顶总沉降量超过90mm，

加载至要求的最大试验荷载，且承压板沉降速率达到相对稳定标准。

复合地基承载力特征值的确定：

当压力-沉降曲线上极限荷载能确定，而其值不小于对应比例界限的2倍时，可取比例界限；当其值小于对应比例界限的2倍时，可取极限荷载的一半；

当压力-沉降曲线为平缓的光滑曲线时，可按表3对应的相对变形值确定，且所取的承载力特征值不应大于最大试验荷载的一半。有经验的地区，可按当地经验确定相对变形值，但原地基土为高压缩性土层时相对应变形值的最大值不应大于0.015.对变形控制严格的工程可按设计要求的沉降允许值作为相对变形值。

表1按相对变形值确定复合地基承载力特征值

注：s0为与承载力特征值对应的承压板的沉降量；b为承压板的边宽或直径，当b大于2m时，按2m计算。

试验过程简述：

当试验荷载加至试验荷载为880kPa时，历时122min观测，承压板顶沉降已达到相对稳定，最大加载压力已不小于设计要求压力值的2倍，故终止了加荷。此时承压板顶的总沉降值为1.58mm，然后分级卸荷至零，承压板顶回弹值为0.75mm，残余沉降值为0.83mm。

当试验荷载加至试验荷载为880kPa时，历时92min观测，承压板顶沉降已达到相对稳定，最大加载压力已不小于设计要求压力值的2倍，故终止了加荷。此时承压板顶的总沉降值为6.82mm，然后分级卸荷至零，承压板顶回弹值为2.64mm，残余沉降值为4.18mm。

当试验荷载加至试验荷载为880kPa时，历时92min观测，承压板顶沉降已达到相对稳定，最大加载压力已不小于设计要求压力值的2倍，故终止了加荷。此时承压板顶的总沉降值为17.73mm，然后分级卸荷至零，承压板顶回弹值为2.81mm，残余沉降值为14.92mm。详见附表1。

增强体单桩竖向抗压极限承载力按下列方法综合分析确定：

Q-s曲线陡降段明显时，取相应于陡降段起点的荷载值；

Q-s曲线呈缓变型，水泥土桩、桩径大于800mm时取桩顶总沉降量s为40mm～50mm所对应的荷载值；混凝土桩、桩径小于800mm时取桩顶总沉降量s等于40mm所对应的荷载值；

当判定竖向增强体的承载力未达到极限时，取最大试验荷载值；

按上述方法判断有困难时，可结合其它辅助分析方法综合判定。

试验过程简述：

396#试桩，当试验荷载加至2200kN，历时150min观测，桩顶沉降已达到相对稳定，终止加荷，然后分级卸荷至零。

121#试桩，当试验荷载加至2200kN，历时120min观测，桩顶沉降已达到相对稳定，终止加荷，然后分级卸荷至零。

435#试桩，当试验荷载加至2200kN，历时180min观测，桩顶沉降已达到相对稳定，终止加荷，然后分级卸荷至零。

表2复合地基静载荷试验结果汇总表

表3复合地基增强体单桩静载荷试验结果汇总表

根据《建筑地基检测技术规范》(JGJ 340-2015)，结合现场记录而绘制的各试验点的曲线来分析,其中本次所受检的3个复合地基试验点的最大沉降量均在规范规定的允许范围之内，且各压力-沉降(p-s)曲线平缓光滑，形态均正常,经综合分析，本次抽检的3个复合地基承载力均达到880kPa，承载力特征值均可取最大加载压力的一半，即440kPa；所受检的3根工程桩中，试桩的Q－s曲线均未出现明显陡降起始点(即第二拐点)，各试桩的曲线属于缓变型曲线，s－lgt曲线的尾部均未出现明显向下弯曲的现象。经综合分析，本次受检工程桩的单桩竖向抗压极限承载力均为2200kN。

本次受检的3个试验点复合地基承载力特征值均为440kPa，满足设计要求。

本次受检的3个试验点增强体单桩竖向抗压承载力特征值均为1100kN,满足设计要求。

以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以作出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。

Claims (10)

1.一种旋挖成孔的CFG桩装置，包括若干根CFG桩(1)、砂石褥垫层(2)、混凝土垫层(3)和筏板(4)，其特征在于，若干根CFG桩(1)平行垂直设置在房屋地基地表层底部，所述砂石褥垫层铺设在若干根CFG桩(1)与地表层相平的地表面上，所述混凝土垫层(3)铺设在砂石褥垫层(2)上，所述筏板(4)铺设在混凝土垫层(3)上方。

2.根据权利要求1所述的一种旋挖成孔的CFG桩装置，其特征在于，还包括房屋应应力墙(5)，所述房屋应应力墙(5)设置在筏板(4)上方，并通过钢筋与筏板(4)固定连接。

3.根据权利要求2所述的一种旋挖成孔的CFG桩装置，其特征在于，若干根CFG桩(1)的直径为800mm，CFG桩(1)的底部入岩深度为1米。

4.根据权利要求3所述的一种旋挖成孔的CFG桩装置，其特征在于，若干根CFG桩(1)使用旋挖钻机旋转挖孔后，把旋挖钻机提出，把混凝土浇灌长筒伸入孔底部，从下往上浇灌。

5.根据权利要求1所述的一种旋挖成孔的CFG桩装置，其特征在于，CFG桩(1)与CFG桩(1)之间相互平行排列设置，CFG桩(1)与CFG桩(1)的水平间隔为1500mm。

6.根据权利要求1所述的一种旋挖成孔的CFG桩装置，其特征在于，所述砂石褥垫层(2)的厚度为250mm，砂石褥垫层(2)由碎石和沙子组成，混凝土垫层(3)的厚度为100mm，使用混凝土浇灌而成。

7.根据权利要求1-6任意一项所述的一种旋挖成孔的CFG桩装置的施工方法，其特征在于，

所述施工方包括如下步骤：

步骤1：对场地进行地质勘查，确定原土质承载力，根据承载力设计出CFG桩的具体间距和深度；

步骤2：场地平整开挖，开挖到基础设计标高往上700mm且平整；

步骤3：根据设计图纸上的CFG桩点位，实地放线确定桩基点位；

步骤4：使用旋挖钻机对标记位置进行钻孔，钻好孔后提起转机，把混凝土浇灌长筒伸入孔底部，从下往上浇灌，保持匀速提起护筒；

步骤5：开挖桩头保护土后破除桩头，铺设砂石褥垫层，对地基质量检验，合格后浇筑混凝土垫层。

8.根据权利要求7所述的一种旋挖成孔的CFG桩装置的施工方法，其特征在于，所述步骤2中CFG桩与CFG桩的水平间隔为1500mm，CFG桩(1)的底部设置在岩石层下1米处。

9.根据权利要求7所述的一种旋挖成孔的CFG桩装置的施工方法，其特征在于，所述步骤4中，当钻至相应的深度时，提起旋转机，使用管内泵输送混凝土对旋转的孔进行浇灌，要求石子的粒径不大于3cm，坍落度宜为160～200mm，泵送砼时,要求浇筑速度与拔管速度配合,匀速提升，不得停泵待料；

CFG桩桩项设计标高以上超灌桩长500～700mm，施工完成后凿除，保证设计标高及以下桩混凝土质量达到设计要求；

当施工工作面高出桩项设计标高较大时，增加混凝土超灌量；清土和截桩时，不得造成桩顶标高以下桩身断裂和扰动桩间土。

10.根据权利要求7所述的一种旋挖成孔的CFG桩装置的施工方法，其特征在于，所述步骤5中褥垫层厚度250mm，采用级配良好的碎石，粒径5～16mm，混中粗砂，体积比4:6，并用平板振捣器分层夯实，夯填度不大于0.94,褥垫层铺设范围，扩出基础外缘不少于250mm至老土边缘，或砌砖围挡后填士夯实；施工垂直度偏差不大于1％，桩位偏差不大于0.25倍桩径；

施工结束28天后,CFG桩进行桩身完整性检验，地基静载荷试验，单桩静载荷试验，桩身完整性采用低应变动力试验，试验数量不低于总桩数10％；每个单体地基静载荷试验不少于3个点单桩静载荷试验数量不少于单体总桩数1％，且不少于3个；

载荷试验前，必须凿平柱头，在桩顶和承压钢板之间设置250mm厚的中粗砂褥垫层，褥垫层采用静力夯实，要求夯填度不大于0.94；

施工质量检验，检查施工记录表，混合料坍落度桩数桩位偏差，褥垫层厚度夯填度和桩体试块坑压强度；

低应变试验，使用超声波检测CFG桩是否出现断裂或者裂缝和CFG桩旁边泥土的坍塌情况。