CN109022952A - Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金及制备方法 - Google Patents

Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金及制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN109022952A
CN109022952A CN201810981131.0A CN201810981131A CN109022952A CN 109022952 A CN109022952 A CN 109022952A CN 201810981131 A CN201810981131 A CN 201810981131A CN 109022952 A CN109022952 A CN 109022952A
Authority
CN
China
Prior art keywords
mass percent
alloying
corrosion
annealing
intercrystalline corrosion
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201810981131.0A
Other languages
English (en)
Other versions
CN109022952B (zh
Inventor
许晓静
张斌
张冲
阮鸿雁
刘正
黄烁铭
王天伦
陈汉辉
张进松
张可人
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Jiangsu Guoxin Aluminum Co ltd
Original Assignee
Jiangsu University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jiangsu University filed Critical Jiangsu University
Priority to CN201810981131.0A priority Critical patent/CN109022952B/zh
Publication of CN109022952A publication Critical patent/CN109022952A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN109022952B publication Critical patent/CN109022952B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C22C1/026—Alloys based on aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C22C1/03—Making non-ferrous alloys by melting using master alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Prevention Of Electric Corrosion (AREA)

Abstract

一种Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金及制备方法，其特征在于：它主要由铝、镁、锌、锰、锆和锶组成，其中，镁的质量百分比为4.39～4.76％，锌的质量百分比为1.65～1.83％，锰的质量百分比为0.78％，锆的质量百分比为0.171～0.196％，锶的质量百分比为0.0029～0.005％，其余为铝和少量杂质元素。工艺方法依次包括：(1)熔铸、(2)均匀化退火、(3)热压缩、(4)热轧制组成、(5)稳定退火。本发明获得的Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金按国标GB/T 7998‑2005中5000系铝合金测试标准其晶间腐蚀的最大腐蚀深度为41.74μm～72.16μm，其腐蚀等级为3级，抗晶间腐蚀性能显著提高。其位错密度很高，位错对强度的贡献值在46～70MPa之间，使拉伸强度达到343.2～385.7MPa之间，硬度达到105.53～123.63HV之间，延伸率在14.71～17.65％之间。

Description

Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金及制备方法
技术领域
本发明涉及一种铝合金材料，尤其是一种5083型铝合金及制备方法，具体地说是一种Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金及制备方法。
背景技术
5083铝合金属于中镁5000系铝合金，具有比强度高、抗海水腐蚀性能优良等优点，广泛应用于船舶制造行业，但工业的发展，对5083型合金的综合性能尤其是抗晶间腐蚀还有力学性能提出了更高的要求。
5083型铝合金虽然有较好的抗腐蚀性能，但是在面对一些环境，比如海水侵蚀等恶劣环境时，也会产生较大腐蚀，力学性能产生较大的降低，因此为了满足要求，需要提高5083型铝合金的抗晶间腐蚀性能和强度。晶间腐蚀是高强铝合的一种基础腐蚀形态，它对高强铝合金使用寿命和使用安全性带来很大的损害。一般而言，高强铝合金的强度愈高，抗晶间腐蚀性能愈低。通常在Al-Mn系铝合金中添加Mg元素，可以有效提高合金的强度，但当Mg含量过高时，合金晶界上会析出腐蚀电位(-1.085V)比铝基体α(Al)的腐蚀电位(-0.812V)低的β(Al3Mg2)相，导致不同基体的电位差增大，合金晶间腐蚀敏感性提高。在Al-Mn系铝合金添加Mg元素的基础上进一步添加Zn元素，可使合金晶界形成τ(Mg32(Al,Zn)49)相来抑制β(Al3Mg2)相的生成。由于τ(Mg32(Al,Zn)49)的腐蚀电位(-0.813V)比β(Al3Mg2)相的腐蚀电位(-1.085V)高并且与铝基体α(Al)的腐蚀电位(-0.812V)相近，使得基体之间电位差降低，导致合金晶间的腐蚀敏感性降低，因此，通过Zn元素的合金化一方面可以提高合金的抗腐蚀性能，另一方面能够提高合金的强度，达到改善其力学性能的目的。
到目前为止，我国尚未有一种具有自主知识产权通过Zn合金化的5083型铝合金来提高其抗腐蚀性能和强度，这严重制约了此类铝合金零部件在航空、航海的发展，所以我们迫切需要解决这一问题，从而获得高强度和高抗腐蚀性能兼顾的合金，提高合金在工业化过程中的应用。
发明内容
本发明目的是针对目前5083型铝合金抗晶间腐蚀、强度等综合性能尚不够理想的问题，发明一种通过Zn的合金化以及熔铸-均匀化退火-热压缩-热轧制-退火一系列工艺来有效提高5083型铝合金的抗晶间腐蚀性能，同时保证其强度的工艺方法。
本发明的技术方案之一是：
一种Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金，其特征在于：它主要由铝(Al)、镁(Mg)、锌(Zn)、锰(Mn)、锆(Zr)和锶(Sr)组成，其中，镁(Mg)的质量百分比为4.39～4.76％，锌(Zn)的质量百分比为1.65～1.83％，锰(Mn)的质量百分比为0.78％，锆(Zr)的质量百分比为0.171～0.196％，锶(Sr)的质量百分比为0.0029～0.005％，其余为铝和少量杂质元素。
本发明的技术方案之二是：
一种Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金的制备方法，其特征依次包括：(1)熔铸、(2)均匀化退火、(3)热压缩、(4)热轧制和(5)退火。具体步骤如下；
首先，进行熔铸，将纯Al融化，随后依次将工业纯Zn、Al-Mn中间合金(10.02％Mn，质量百分比)、Al-Zr中间合金(4.11％Zr，质量百分比)、Al-Sr中间合金(9.89％Sr，质量百分比)加入，一段时间后待所有的纯金属以及中间合金全部融化后，搅拌均匀，加入C2Cl6除气直至没有气体排出，静置一段时间之后待降温到750±10℃，然后加入工业纯Mg，并保温15min后用铁棒搅拌均匀，加入适量C2Cl6除气，保温20min后缓慢浇铸到圆柱铁模中成形，得到熔锭；
其次，将熔锭进行多级均匀化退火；
第三，将多级均匀化退火后的熔锭进行热压缩：热压工艺是先将试样在430±5℃保温2h，再在液压机上沿径向方向压缩至原直径的20％-50％，得到热压缩制件；
第四，将热压缩制件做进一步的热轧：轧制时先将热压缩制件在470±5℃保温2h，多次轧制最终被轧制成厚度约为2-5毫米的板材，得到热轧制板材；
最后，将热轧制板材进行稳定退火处理，即可获得Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金。
所述的多级均匀化退火的具体工艺为420±5℃×2h+460±5℃×2h+500±5℃×2h+520±5℃×10h。
所述的热压缩是先将试样在430±5℃保温2h，随后在液压机上沿径向方向从40毫米压缩至14mm(压缩成型的最大厚度可为20毫米，最小厚度可为8毫米)。
所述的热轧制是先将试样在470±5℃保温2h，多次轧制最终被轧制成厚度约为4mm的板材(最厚可为5毫米，最薄可为2毫米)。
所述的稳定化退火是对热轧制材板进行250±5℃×2h的退火。
本发明的有益效果：
(1)本发明获得了一种Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金。按国标GB/T7998-2005(铝合金晶间腐蚀测定方法)中5000系铝合金测试标准其晶间腐蚀的最大腐蚀深度为41.74μm～72.16μm，与对比例一相比，腐蚀深度最高下降了48％，其腐蚀等级达到3级。
(2)本发明公开了一种Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金的成分及制备方法，其拉伸强度达到343.2～385.7MPa之间，经检测硬度达到105.53～123.63HV之间，延伸率在14.71～17.65％之间；
(3)本发明获得Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金有很多等轴晶，晶粒较细小，退火后合金的位错密度都很高，位错对强度的贡献值在46～70MPa之间。
附图说明
图1是本发明实例一XRD分析谱。
图2是本发明实施例一退火后晶间腐蚀横截面金相图。
图3是本发明实例二XRD分析谱。
图4是本发明实施例二退火后晶间腐蚀横截面金相图。
图5是本发明实例三XRD分析谱
图6是本发明实施例三退火后晶间腐蚀横截面金相图。
图7是本发明XRD分析谱。
图8是本发明对比例退火后晶间腐蚀横截面金相图。
具体实施方式
下面结合附图和较佳实施例对本发明作进一步的详细阐述，以使本发明的优点和特征能更易于被本领域技术人员理解，从而对本发明的保护范围做出更为清楚明确的界定。
实施例一。
请参阅图1、2，本发明实施例包括：
一种Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金的制备方法包括：
一、熔炼工艺过程为：先将坩埚电磁炉升温到850±10℃，保温半小时，去除炉内的水分和氧气。熔炼时先将工业纯Al、纯Mg、纯Zn、Al-Mn中间合金(10.02％Mn，质量百分比，下同)、Al-Sr中间合金(9.89％Sr)、Al-Zr中间合金(4.11％Zr)加入，待约40min全部融化后，搅拌均匀，加入C2Cl6除气，静置一段时间之后待降温到750±10℃加入工业纯Mg，加入Mg块时需用铝箔纸包裹，防止与空气接触燃烧，并用夹子将其压到底部轻轻搅拌使其快速均匀扩散。保温15min后用铁棒搅拌均匀，加入适量C2Cl6除气，保温20min后缓慢浇铸到圆柱铁模中成形，在室温下冷却后即可敲出，需要注意的是浇铸前需先将模具保温在300±5℃。
二、均匀化退火：多级均匀化退火具体工艺为420±5℃×2h+460±5℃×2h+500±5℃×2h+520±5℃×10h。
三、热压缩工艺：热压工艺是先将直径为40mm的试样在430±5℃保温2h，再在液压机上沿径向方向压缩至14mm厚(压缩成型的最大厚度可为20毫米，最小厚度可为8毫米)。
四、热轧制：轧制试验先将试样在470±5℃保温2h，轧机轧辊加热至100±5℃，多次轧制最终被轧制成厚度约为4mm的板材(最厚可为5毫米，最薄可为2毫米)。
五、稳定退火：轧制样进行250±5℃×2h的退火。
经过上述步骤即获得所述Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金，合金的具体成分采用德国SPECTRO MAXx光谱仪测量显示4.39％Mg，1.82％Zn，0.78％Mn，0.0029％Sr，0.191％Zr，余量为铝和杂质元素；晶粒尺寸较细小；拉伸强度为343.2MPa，延伸率达到14.71％，测得硬度为122.03HV(附图1)；其腐蚀深度为72.16μm，腐蚀等级为3级(附图2)。
实施例二。
请参阅图3、4，本发明实施例包括：
一种Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金的制备方法，包括：
一、熔炼工艺过程为：先将坩埚电磁炉升温到850±10℃，保温半小时，去除炉内的水分和氧气。熔炼时先将工业纯Al、纯Mg、纯Zn、Al-Mn中间合金(10.02％Mn)、Al-Sr中间合金(9.89％Sr)、Al-Zr中间合金(4.11％Zr)加入，待约40min全部融化后，搅拌均匀，加入C2Cl6除气，静置一段时间之后待降温到750±10℃加入工业纯Mg，加入Mg块时需用铝箔纸包裹，防止与空气接触燃烧，并用夹子将其压到底部轻轻搅拌使其快速均匀扩散。保温15min后用铁棒搅拌均匀，加入适量C2Cl6除气，保温20min后缓慢浇铸到圆柱铁模中成形，在室温下冷却后即可敲出，需要注意的是浇铸前需先将模具保温在300±5℃。
二、均匀化退火：多级均匀化退火具体工艺为420±5℃×2h+460±5℃×2h+500±5℃×2h+520±5℃×10h。
三、热压缩工艺：热压工艺是先将直径为40mm的试样在430±5℃保温2h，再在液压机上沿径向方向压缩至14mm厚(压缩成型的最大厚度可为20毫米，最小厚度可为8毫米)。
四、热轧制：轧制试验先将试样在470±5℃保温2h，轧机轧辊加热至100±5℃，多次轧制最终被轧制成厚度约为4mm的板材(最大厚度可为5毫米，最小厚度可为2毫米)。
五、稳定退火：轧制样进行250±5℃×2h的退火。
经过上述步骤即获得所述Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金，合金的具体成分采用德国SPECTRO MAXx光谱仪测量显示4.39％Mg，1.82％Zn，0.78％Mn，0.0029％Sr，0.191％Zr，余量为铝和杂质元素；晶粒尺寸较细小；拉伸强度为343.2MPa，延伸率达到14.71％，测得硬度为105.53HV(附图3)；其腐蚀深度为41.74μm，腐蚀等级为3级(附图4)。。
实施例三。
请参阅图5、6，本发明实施例包括：
一种Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金的制备方法，它包括：
一、熔炼工艺过程为：先将坩埚电磁炉升温到850±10℃，保温半小时，去除炉内的水分和氧气。熔炼时先将工业纯Al、纯Mg、纯Zn、Al-Mn中间合金(10.02％Mn)、Al-Sr中间合金(9.89％Sr)、Al-Zr中间合金(4.11％Zr)加入，待约40min全部融化后，搅拌均匀，加入C2Cl6除气，静置一段时间之后待降温到750±10℃加入工业纯Mg，加入Mg块时需用铝箔纸包裹，防止与空气接触燃烧，并用夹子将其压到底部轻轻搅拌使其快速均匀扩散。保温15min后用铁棒搅拌均匀，加入适量C2Cl6除气，保温20min后缓慢浇铸到圆柱铁模中成形，在室温下冷却后即可敲出，需要注意的是浇铸前需先将模具保温在300±5℃。
二、均匀化退火：多级均匀化退火具体工艺为420±5℃×2h+460±5℃×2h+500±5℃×2h+520±5℃×10h。
三、热压缩工艺：热压工艺是先将直径为40mm的试样在430±5℃保温2h，再在液压机上沿径向方向压缩至14mm厚(压缩成型的最大厚度可为20毫米，最小厚度可为8毫米)。
四、热轧制：轧制试验先将试样在470±5℃保温2h，轧机轧辊加热至100±5℃，多次轧制最终被轧制成厚度约为4mm的板材(最大厚度可为20毫米，最小厚度可为8毫米)。
五、稳定退火：轧制样进行250±5℃×2h的退火。
经过上述步骤即获得所述Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金，合金的具体成分采用德国SPECTRO MAXx光谱仪测量显示4.76％Mg，1.83％Zn，0.78％Mn，0.004％Sr，0.196％Zr，余量为铝和杂质元素；晶粒尺寸较细小，拉伸强度为385.7MPa，延伸率达到17.65％，测得硬度为123.63HV(附图5)。其腐蚀深度为47.59μm，腐蚀等级为3级(附图6)。
对比例一。
请参阅图7、8，本发明实施例包括：
制备Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金。
熔炼工艺过程为：先将坩埚电磁炉升温到850±10℃，保温半小时，去除炉内的水分和氧气。熔炼时先将工业纯Al、纯Mg、纯Zn、Al-Mn中间合金(10.02％Mn)、Al-Sr中间合金(9.89％Sr)、Al-Zr中间合金(4.11％Zr)加入，待约40min全部融化后，搅拌均匀，加入C2Cl6除气，静置一段时间之后待降温到750±10℃加入工业纯Mg，加入Mg块时需用铝箔纸包裹，防止与空气接触燃烧，并用夹子将其压到底部轻轻搅拌使其快速均匀扩散。保温15min后用铁棒搅拌均匀，加入适量C2Cl6除气，保温20min后缓慢浇铸到圆柱铁模中成形，在室温下冷却后即可敲出，需要主要的是浇铸前需先将模具保温在300±5℃。
均匀化退火：多级均匀化退火具体工艺为420±5℃×2h+460±5℃×2h+500±5℃×2h+520±5℃×10h。
热压缩工艺：热压工艺是先将直径为40mm的试样在430±5℃保温2h，再在液压机上沿径向方向压缩至14mm厚(压缩成型的最大厚度可为20毫米，最小厚度可为8毫米)。
热轧制：轧制试验先将试样在470±5℃保温2h，轧机轧辊加热至100±5℃，多次轧制最终被轧制成厚度约为4mm的板材(最大厚度可为20毫米，最小厚度可为8毫米)。
稳定退火：轧制样进行250±5℃×2h的退火。
经过上述步骤即获得所述Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金，合金的具体成分采用德国SPECTRO MAXx光谱仪测量显示4.37％Mg，0.27％Zn，0.78％Mn，0.0036％Sr，0.198％Zr，余量为铝和杂质元素；晶粒尺寸较细小；拉伸强度为306.2MPa，延伸率达到20％，经测得硬度为97.33HV(附图7)；经测得其腐蚀深度为80.36μm，腐蚀等级为3级(附图8)。
以上仅列出了几个铝合金的配比及制备方法，本领域的技术人员可以根据上述实例适当地调整各组份的配比并严格按上述步骤进行制造即可获得理想Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀的5083型铝合金。
本发明未涉及部分均与现有技术相同或可采用现有技术加以实现。

Claims (6)

1.一种Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金，其特征在于：它主要由铝(Al)、镁(Mg)、锌(Zn)、锰(Mn)、锆(Zr)和锶(Sr)组成，其中，镁(Mg)的质量百分比为4.39～4.76％，锌(Zn)的质量百分比为1.65～1.83％，锰(Mn)的质量百分比为0.78％，锆(Zr)的质量百分比为0.171～0.196％，锶(Sr)的质量百分比为0.0029～0.005％，其余为铝和少量杂质元素。
2.一种权利要求1所述Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金的制备方法，其特征它包括以下步骤；
首先，进行熔铸，将纯Al融化，随后依次将工业纯Zn、Al-Mn中间合金(10.02％Mn)、Al-Zr中间合金(4.11％Zr)、Al-Sr中间合金(9.89％Sr)加入，一段时间后待所有的纯金属以及中间合金全部融化后，搅拌均匀，加入C2Cl6除气直至没有气体排出，静置一段时间之后待降温到750±10℃，然后加入工业纯Mg，并保温15min后用铁棒搅拌均匀，加入适量C2Cl6除气，保温20min后缓慢浇铸到圆柱铁模中成形，得到熔锭；
其次，将熔锭进行多级均匀化退火；
第三，将多级均匀化退火后的熔锭进行热压缩：热压工艺是先将试样在430±5℃保温2h，再在液压机上沿径向方向压缩至原直径的20％-50％，得到热压缩制件；
第四，将热压缩制件做进一步的热轧：轧制时先将热压缩制件在470±5℃保温2h，多次轧制最终被轧制成厚度约为2-5毫米的板材，得到热轧制板材；
最后，将热轧制板材进行稳定退火处理，即可获得Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金。
3.根据权利要求2所述的制备方法，其特征在于：所述的多级均匀化退火的具体工艺为420±5℃×2h+460±5℃×2h+500±5℃×2h+520±5℃×10h。
4.根据权利要求2所述的制备方法，其特征是所述的热压缩是先将试样在430±5℃保温2h，随后在液压机上沿径向方向从40mm压缩至14mm。
5.根据权利要求2所述的制备方法，其特征是所述的热轧制是先将试样在470±5℃保温2h，多次轧制最终被轧制成厚度约为4mm的板材。
6.根据权利要求2所述的制备方法，其特征是所述的稳定化退火是对热轧制材板进行250±5℃×2h的退火。
CN201810981131.0A 2018-08-27 2018-08-27 Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金及制备方法 Active CN109022952B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810981131.0A CN109022952B (zh) 2018-08-27 2018-08-27 Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金及制备方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810981131.0A CN109022952B (zh) 2018-08-27 2018-08-27 Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金及制备方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN109022952A true CN109022952A (zh) 2018-12-18
CN109022952B CN109022952B (zh) 2021-02-26

Family

ID=64625173

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201810981131.0A Active CN109022952B (zh) 2018-08-27 2018-08-27 Zn合金化的高强高抗晶间腐蚀5083型铝合金及制备方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN109022952B (zh)

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60251245A (ja) * 1984-05-25 1985-12-11 Kobe Steel Ltd ブラインド用Ａ１−Ｍｇ−Ｚｎ系アルミニウム合金板
CN1555423A (zh) * 2001-07-25 2004-12-15 �Ѻ͵繤��ʽ���� 切削性优异的铝合金和铝合金材及其制造方法
CN101838761A (zh) * 2010-03-15 2010-09-22 江苏大学 锶微合金化的7085型铝合金及其制备方法
CN101896631A (zh) * 2007-11-15 2010-11-24 阿勒里斯铝业科布伦茨有限公司 Al-Mg-Zn锻造合金产品及其制造方法
CN105441748A (zh) * 2015-12-25 2016-03-30 黄山市强峰铝业有限公司 改进型3004铝合金及其制备方法、其制成的保温门板和工艺
CN106756154A (zh) * 2017-01-09 2017-05-31 镇江华中电器有限公司 海洋专用新型高抗腐蚀高强度铝锰合金电缆敷设装置的制作方法
CN107475579A (zh) * 2017-08-14 2017-12-15 江苏大学 锰锌锆合金化的高强铝镁合金及其制备方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60251245A (ja) * 1984-05-25 1985-12-11 Kobe Steel Ltd ブラインド用Ａ１−Ｍｇ−Ｚｎ系アルミニウム合金板
CN1555423A (zh) * 2001-07-25 2004-12-15 �Ѻ͵繤��ʽ���� 切削性优异的铝合金和铝合金材及其制造方法
CN101896631A (zh) * 2007-11-15 2010-11-24 阿勒里斯铝业科布伦茨有限公司 Al-Mg-Zn锻造合金产品及其制造方法
CN101838761A (zh) * 2010-03-15 2010-09-22 江苏大学 锶微合金化的7085型铝合金及其制备方法
CN105441748A (zh) * 2015-12-25 2016-03-30 黄山市强峰铝业有限公司 改进型3004铝合金及其制备方法、其制成的保温门板和工艺
CN106756154A (zh) * 2017-01-09 2017-05-31 镇江华中电器有限公司 海洋专用新型高抗腐蚀高强度铝锰合金电缆敷设装置的制作方法
CN107475579A (zh) * 2017-08-14 2017-12-15 江苏大学 锰锌锆合金化的高强铝镁合金及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN109022952B (zh) 2021-02-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Grimm et al. Influence of the microstructure on the corrosion behaviour of cast Mg-Al alloys
Xu et al. Dynamic microstructural changes in Mg–9Al–1Zn alloy during hot compression
Pourbahari et al. Elucidating the effect of intermetallic compounds on the behavior of Mg–Gd–Al–Zn magnesium alloys at elevated temperatures
JP5852585B2 (ja) 発火抵抗性と機械的特性に優れているマグネシウム合金及びその製造方法
JP2022115991A (ja) アルミニウム系合金
US10221472B2 (en) Structural aluminum alloy plate and method of producing the same
EP2369025B1 (en) Magnesium alloy and magnesium alloy casting
CN102959109B (zh) 成形用铝合金板
EP3208356B1 (en) Magnesium alloy, magnesium alloy plate, magnesium alloy member, and method for producing magnesium alloy
CN103014570B (zh) 一种铝合金板材的生产方法
CN108977710B (zh) 一种挤压铸造镁合金材料及其制备方法
CN104674092B (zh) 一种含Sm的Mg‑Al‑Zn系耐热镁合金及其制备方法
Bayat-Tork et al. Hot deformation constitutive analysis and processing maps of extruded Mg–Gd binary alloys
CN103205608A (zh) 用于铝蜂窝板芯的稀土铝锰合金箔及其制备方法
JP3996340B2 (ja) ホウ素およびマグネシウム含有Ａｌ基合金並びにその製造方法
CN107460382A (zh) 各向同性超强耐蚀铝合金轧制板材及制备方法
Zhang et al. Effects of Mn and Cr additions on the recrystallization behavior of Al-Mg-Si-Cu alloys
CN100482834C (zh) 易加工性镁合金及其制造方法
CN102286680A (zh) 用于热交换器翅片的稀土铝合金及其制备方法
Wang et al. Insights into the design of oxidation-resistant Mg alloy by alloying with rare-earth elements
CN110629128A (zh) 一种FeCrAlZr包壳材料及制备方法
EP3272891A1 (en) Aluminum-alloy brazing sheet fin material for heat exchanger, and production process therefor
WO2024017085A1 (zh) 高强韧Al-Cu系铸造铝合金、制备方法及其在轮毂制备中的应用
CN115637359B (zh) 一种耐腐蚀性5083铝合金及其制备方法
Zhibin et al. Constitutive model and deformation microstructure of fine-grain Mg-Zn-Y alloy solidified under high pressure

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant
TR01 Transfer of patent right
TR01 Transfer of patent right

Effective date of registration: 20220802

Address after: No. 59, Weiyi Road, Chengbei Park, Jingjiang Economic Development Zone, Taizhou City, Jiangsu Province, 214500

Patentee after: Jiangsu Guoxin Aluminum Co.,Ltd.

Address before: 212013 No. 301, Xuefu Road, Zhenjiang, Jiangsu

Patentee before: JIANGSU University