CN108931369A - 一种循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置 - Google Patents
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Abstract
本发明为一种循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置,包括井下管柱组合结构、增压泵、加热罐和控制部,井下管柱组合结构包括井筒,井筒内套设测试管柱,测试管柱的外壁上套设封隔器,封隔器、测试管柱的外壁和井筒的内壁之间构成环空部,井筒的内腔一端构成井底部,测试管柱的另一端构成井口部;加热罐的出口与增压泵的入口连通设置,增压泵的出口与井底部连通设置,井口部能与加热罐的一入口密封连通;井底部、环空部和井口部均连通设置温度采集单元和压强采集单元。该装置能够较为真实的模拟深井内压强和温度情况,能够较为准确地实验得出真实环境下测试管柱受力变形情况以及工况参数的变化对管柱强度的影响。
Description
技术领域
本发明涉及石油与天然气工程技术领域,尤其涉及一种循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置。
背景技术
伴随着石油需求量的上升以及大多数油田的已开发情况,全球钻井、完井工艺不断向高压、高温和复杂的深部地层方向发展,以前埋藏较深难以动用的深层油气藏逐渐成为油田可采储量的重要增长点。因此高温高压井的测试成为油气田开发中最重要的环节之一。高温高压井的地层测试技术是一个世界石油勘探范围内的技术难题,不仅在国内属于高难技术,在国际上也没有成熟的经验。
首先,超深、高温、高压井的测试由于条件限制,还没有形成一套完整有效的测试设计和施工模式与规范,地层测试工作仍是超深、高温、高压井勘探施工环节中的主要矛盾之一。测试管柱在井下受多种载荷的共同作用,在不同工况下,流体性质、流体排量及其它参数的变化,会改变井筒内的温度压强情况,进而影响管柱受力和应力分布,打破平衡状态。与地面管汇不同,井下管柱处于深部地层中,其受力与变形情况就不可能受到实时观测。
其次,目前许多学者针对测试管柱进行了深入的研究,但所有的研究都只是停留在理论阶段,可靠性和安全性有待进一步论证,管柱井下状况只能通过井口压强、温度、流量等数据进行间接计算,一旦计算不准确,极有可能造成工具失效、管柱变形过大和管柱强度不足发生破坏等意外事故。在高温高压深井作业中,这种矛盾尤其明显,封隔器管柱的安全可靠性更受到挑战。
因此,在地层测试之前进行相关的室内模拟实验是非常有必要的,由此,本发明人凭借多年从事相关行业的经验与实践,提出一种循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置,通过分析不同条件下的管柱受力情况,将对校核管柱的安全性以及为管柱的合理配置和生产作业的顺利进行提供必要的理论依据。
发明内容
本发明的目的在于提供一种循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置,该装置能够较为真实的模拟深井内压强和温度情况,能够较为准确地实验得出真实环境下测试管柱受力变形情况以及工况参数的变化对管柱强度的影响,通过分析不同条件下的测试管柱受力情况,将对测试管柱的安全性以及为管柱的合理配置和生产作业的顺利进行提供必要的理论依据。
本发明的目的是这样实现的,一种循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置,包括井下管柱组合结构、增压泵、加热罐和控制部,所述井下管柱组合结构包括两端能密封的固定设置的井筒,所述井筒内套设有一端开口的测试管柱,所述测试管柱的外壁上轴向间隔套设能将所述测试管柱坐封于所述井筒内的封隔器,所述封隔器、所述测试管柱的外壁和所述井筒的内壁之间构成密封的环空部,所述井筒的内腔一端构成井底部,所述测试管柱的一端开口与所述井底部连通,所述测试管柱的另一端构成井口部;所述加热罐能存储且能加热循环流体,所述加热罐的出口与所述增压泵的入口连通设置,所述增压泵能调节增高循环流体的压力,所述增压泵的出口与所述井底部连通设置,所述井口部能与所述加热罐的一入口密封连通;所述井底部、所述环空部和所述井口部均连通设置温度采集单元和压强采集单元,所述温度采集单元、所述压强采集单元、所述增压泵和所述加热罐均与控制部电连接。
在本发明的一较佳实施方式中,所述测试管柱的轴向长度能在活塞效应、鼓胀效应和温度效应共同作用下产生总轴向变形,
ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3;
其中,ΔL1为活塞效应引起的测试管柱的轴向变形,ΔL2为鼓胀效应引起的测试管柱的轴向变形,ΔL3为温度效应引起测试管柱的轴向变形,ΔL为测试管柱的总轴向变形。
在本发明的一较佳实施方式中,井底部的压强和环空部的压强对测试管柱产生的轴向力为活塞力,活塞力的变化引起活塞效应,活塞效应引起的测试管柱的轴向变形为,
其中,ΔPi为井底部的压强变化,ΔPo为环空部的压强变化,Ai为测试管柱的内横截面积,Ao为测试管柱的外横截面积,Ap为封隔器密封腔的横截面积,Atc为测试管柱的横截面积,L为测试管柱的长度,ΔF1为活塞力的变化,E为弹性模量,ΔL1为活塞效应引起的测试管柱的轴向变形。
在本发明的一较佳实施方式中,测试管柱内流体流动产生压强变化,压强变化改变测试管柱的径向压强引起鼓胀效应,鼓胀效应引起的测试管柱的轴向变形为,
其中,ΔPi为井底部的压强变化,ΔPo为环空部的压强变化,dti为测试管柱的内径,dto为测试管柱的外径,L为测试管柱的长度,μ为泊松比,E为弹性模量,ΔL2为鼓胀效应引起的测试管柱的轴向变形。
在本发明的一较佳实施方式中,测试管柱内流体温度变化引起热胀冷缩的热效应,热胀冷缩的热效应为温度效应,温度效应引起的测试管柱的轴向变形为,
ΔL3=βLΔT;
其中,ΔT为井底部温度、环空部温度和井口部温度的平均温度的变化,L为测试管柱的长度,β为热膨胀系数,ΔL3为温度效应引起测试管柱的轴向变形。
在本发明的一较佳实施方式中,所述温度采集单元包括能检测井底部温度的第一温度计、能检测环空部温度的第二温度计和能检测井口部温度的第三温度计,所述压强采集单元包括能检测井底部压强的第一压力计、能检测环空部压强的第二压力计和能检测井口部压强的第三压力计;所述井筒上对应所述环空部的位置间隔设置电涡流位移传感器;所述第一压力计、所述第一温度计、所述第二压力计、所述第二温度计、所述第三压力计、所述第三温度计和所述电涡流位移传感器均与所述控制部电连接。
在本发明的一较佳实施方式中,所述井筒上位于所述环空部的轴向两端分别设置一电涡流位移传感器,所述井筒上位于所述环空部的轴向中部至少设置一电涡流位移传感器。
在本发明的一较佳实施方式中,所述控制部包括数据采集单元和控制单元,所述数据采集单元能采集所述第一压力计、所述第二压力计和所述第三压力计测量的压强值,所述数据采集单元能采集所述第一温度计、所述第二温度计和所述第三温度计测量的温度值,所述数据采集单元能采集所述电涡流位移传感器感应的位移数据;所述控制单元能控制所述增压泵的开闭和压强值,所述控制单元能控制所述加热罐的开闭和温度值。
在本发明的一较佳实施方式中,所述循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置包括底座,所述底座上平行间隔设置多个能沿轴向固定支撑所述井筒的支座。
在本发明的一较佳实施方式中,所述测试管柱的外壁上包覆有散热单元。
由上所述,本发明的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置具有如下有益效果:
本发明的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置中,加热罐、增压泵、井筒和测试管柱构成流体循环封闭系统,循环流体构成地层流体,加热罐实现循环流体的温度调节,增压泵实现循环流体的压力调控,为模拟实验提供压力温度条件,充分考虑地层流体的热损失,尽量真实地模拟实际工况,实验结果可信度高,能够较为准确地实验得出真实环境下测试管柱受力变形情况以及工况参数的变化对管柱强度的影响,通过分析不同条件下的测试管柱受力情况,将对测试管柱的安全性以及为管柱的合理配置和生产作业的顺利进行提供必要的理论依据;本发明的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置中,温度采集单元和压强采集单元能实时检测对应部位的温度和压强,控制部智能控制该实验装置,能够精确得出各实验数据,准确性高。
附图说明
以下附图仅旨在于对本发明做示意性说明和解释,并不限定本发明的范围。其中:
图1:为本发明的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置的示意图。
图中:
100、循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置;
101、井底部;102、环空部;103、井口部;
1、井筒;11、支座;10、底座;
2、测试管柱;21、散热单元;
3、封隔器;
4、增压泵;
5、加热罐;
61、第一温度计;62、第二温度计;63、第三温度计;
71、第一压力计;72、第二压力计;73、第三压力计;
8、电涡流位移传感器;
9、计算机。
具体实施方式
为了对本发明的技术特征、目的和效果有更加清楚的理解,现对照附图说明本发明的具体实施方式。
如图1所示,本发明提供一种循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置100,包括井下管柱组合结构、增压泵4、加热罐5和控制部,井下管柱组合结构包括两端能密封的固定设置的井筒1,井筒1内套设有一端开口的测试管柱2,测试管柱2的外壁上轴向间隔套设能将测试管柱坐封于井筒内的封隔器3,封隔器3、测试管柱2的外壁和井筒1的内壁之间构成密封的环空部102,井筒1的内腔一端构成井底部101(模拟地层的部位),测试管柱2的一端开口与井底部101连通,测试管柱2的另一端构成井口部103;加热罐5能存储且能加热循环流体(在本发明的一具体实施例中,加热罐通过电加热棒进行循环流体加热),加热罐5的出口与增压泵4的入口连通设置,增压泵4能调节增高循环流体的压力,增压泵4的出口与井底部101连通设置,井口部103能与加热罐5的一入口密封连通(加热罐5上还设有其他入口,用以灌注循环流体,实验开始前,循环流体全部灌注于加热罐5内);井底部、环空部和井口部均连通设置温度采集单元和压强采集单元,温度采集单元、压强采集单元、增压泵4和加热罐5均与控制部电连接。
本发明的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置中,加热罐、增压泵、井筒和测试管柱构成流体循环封闭系统,循环流体构成地层流体,加热罐实现循环流体的温度调节,增压泵实现循环流体的压力调控,为模拟实验提供压力温度条件,充分考虑地层流体的热损失,尽量真实地模拟实际工况,实验结果可信度高,能够较为准确地实验得出真实环境下测试管柱受力变形情况以及工况参数的变化对管柱强度的影响,通过分析不同条件下的测试管柱受力情况,将对测试管柱的安全性以及为管柱的合理配置和生产作业的顺利进行提供必要的理论依据;本发明的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置中,温度采集单元和压强采集单元能实时检测对应部位的温度和压强,控制部智能控制该实验装置,能够精确得出各实验数据,准确性高。
进一步,测试管柱2的轴向长度能在活塞效应、鼓胀效应(也可称为膨胀效应)和温度效应共同作用下产生总轴向变形,
ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3;
其中,ΔL1为活塞效应引起的测试管柱2的轴向变形,单位为m,ΔL2为鼓胀效应引起的测试管柱2的轴向变形,单位为m,ΔL3为温度效应引起测试管柱2的轴向变形,单位为m,ΔL为测试管柱2的总轴向变形,单位为m。
测试管柱2的总轴向变形可以由其中单一原因造成,也可以由两个或三个因素共同作用造成。通过测试管柱2的轴向变形情况可以推算测试管柱2的强度变化情况,管柱强度主要包括抗拉强度、抗内压强度和抗外挤强度,若井下相关参数发生变化,将会影响管柱的变形量及其所承受的抗内压力和抗外挤压力,通过变形量又可以反推管柱所需施加的附加轴向力,加上管柱自身的悬重产生的轴向力就可以计算出管柱的轴向应力,最后将轴向应力、抗内压力以及抗外挤压力与管柱本体的抗拉强度、抗内压强度及抗外挤强度进行对比,以确定管柱的安全性。对测试管柱的安全性以及为管柱的合理配置和生产作业的顺利进行提供必要的理论依据。
活塞效应引起的轴向变形:
设定,Pi为井底部的压强,单位为Pa,Po为环空部的压强,单位为Pa,ΔPi为井底部的压强变化,单位为Pa,ΔPo为环空部的压强变化,单位为Pa,Ai为测试管柱的内横截面积,单位为m2,Ao为测试管柱的外横截面积,单位为m2,Ap为封隔器密封腔的横截面积,单位为m2,Atc为测试管柱的横截面积(即测试管柱的外横截面积与内横截面积之差),单位为m2,L为测试管柱的长度,单位为m,ΔF1为活塞力的变化,单位为N,E为弹性模量,单位为N/m2,ΔL1为活塞效应引起的测试管柱的轴向变形,单位为m。
当测试管柱2上的封隔器坐封后,测试管柱2内及环空部不属于同一个压力系统,管内压强对测试管柱2产生朝向井口部的作用力Fup,则,
Fup=Pi(Ap-Ai);
环空部压强对测试管柱2产生朝向井底部的作用力Fdown,则,
Fdown=Po(Ap-Ao);
井底部101的压强和环空部102的压强共同作用对测试管柱2产生的轴向力为活塞力,活塞力F1为Fup和Fdown的合力(以朝向井口部的力为正,朝向井底部的力为负),则,
F1=Fup+Fdown=Pi(Ap-Ai)-Po(Ap-Ao);
压差作用下产生的活塞力变化会引起活塞效应,测试管柱变形量符合虎克定律,活塞效应引起的测试管柱的轴向变形为,
鼓胀效应引起的轴向变形:
设定,ΔPi为井底部的压强变化,单位为Pa,ΔPo为环空部的压强变化,单位为Pa,dti为测试管柱的内径,单位为m,dto为测试管柱的外径,单位为m,Δρi为测试管柱内部流体密度变化,单位为kg/m3,Δρo为测试管柱外部流体密度变化,单位为kg/m3,R为测试管柱外径与内径的比值,δ为流动引起的单位长度上的压力降,单位为Pa/m,L为测试管柱的长度,单位为m,μ为泊松比,E为弹性模量,单位为N/m2,ΔL2为鼓胀效应引起的测试管柱的轴向变形,单位为m。
如果油管内流体流动,会产生压降,改变径向压力,进而影响鼓胀效应;某些工况下,油管内外流体密度发生变化,也会影响管柱的长度。根据弹性力学中厚壁圆筒理论、广义虎克定律,鼓胀效应引起的管柱长度变化为:
其中,上式第一项为密度效应,后面一项为压力效应。在实际使用时,常常根据需要忽略密度效应,以压强变化为计算依据。
则,测试管柱2内流体流动产生压强变化,压强变化改变测试管柱2的径向压强引起鼓胀效应,鼓胀效应引起的测试管柱2的轴向变形为,
温度效应引起的轴向变形:
设定,ΔT为井底部温度、环空部温度和井口部温度的平均温度的变化,单位为℃,L为测试管柱的长度,单位为m,β为热膨胀系数,单位为1/℃,ΔL3为温度效应引起测试管柱的轴向变形,单位为m。
完井管柱下入井底之后,会与地层温度逐渐达到平衡,当向井内注入流体或采出流体时,这个平衡就被打破,热胀冷缩的热效应会使得整个管柱长度发生变化。不同的井下条件和作业参数会产生不同的井下温度分布,对于整个管柱,考虑用其平均温度。一般而言,当下入封隔器管柱时,温度引起的轴向变形不予考虑;在坐封时,认为管柱和井中初始流体温度一样。因此,温度效应常以井筒的最初静止温度为初始条件,来计算坐封后某一时刻的情况。
测试管柱内流体温度变化引起热胀冷缩的热效应,热胀冷缩的热效应为温度效应,温度效应引起的测试管柱的轴向变形为,
ΔL3=βLΔT。
进一步,如图1所示,温度采集单元包括能检测井底部温度的第一温度计61、能检测环空部温度的第二温度计62和能检测井口部温度的第三温度计63,压强采集单元包括能检测井底部压强的第一压力计71、能检测环空部压强的第二压力计72和能检测井口部压强的第三压力计73;井筒1上对应环空部102的位置间隔设置电涡流位移传感器8;第一压力计71、第一温度计61、第二压力计72、第二温度计62、第三压力计73、第三温度计63和电涡流位移传感器8均与控制部电连接。在本实施方式中,井筒1上位于环空部102的轴向两端分别设置一电涡流位移传感器8,井筒1上位于环空部102的轴向中部至少设置一电涡流位移传感器8。电涡流位移传感器8能测定测试管柱2的变形状况,通过温度和压强数值计算所得的测试管柱2的轴向变形与电涡流位移传感器8测得的数值进行对比并拟合,得出更加准确的实验结果。
进一步,控制部包括数据采集单元和控制单元,数据采集单元能采集第一压力计71、第二压力计72和第三压力计73测量的压强值,数据采集单元能采集第一温度计61、第二温度计62和第三温度计63测量的温度值,数据采集单元能采集电涡流位移传感器8感应的位移数据;控制单元能控制增压泵4的开闭和压强值,控制单元能控制加热罐5的开闭和温度值。在本实施方式中,控制部为一计算机9。
进一步,如图1所示,循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置包括底座10,底座10上平行间隔设置多个能沿轴向固定支撑井筒1的支座11。支座11和底座10实现井下管柱组合结构的支撑固定。
进一步,如图1所示,考虑井下情况传热会有热量损失的真实性,测试管柱2的外壁上包覆有散热单元21,以充分模拟热量损失的施工实际。
使用本发明的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置100进行模拟实验时,首先将加热罐5、增压泵4、井筒1和测试管柱2密封连通构成流体循环封闭系统,组装后进行气密测试以确保实验的安全性。开始测试前,将循环流体全部灌注于加热罐5内,并密封加热罐5,打开加热罐5的电源,循环流体开始循环,待装置运转正常后,启动加热罐5和增压泵4,在相同的时间间隔内,通过计算机9调节压力和温度的变化值,可采取等温情况下不同压力或等压情况下不同温度的条件,通过电涡流位移传感器8感应测试管柱2变形状况,通过第一压力计71、第二压力计72和第三压力计73分别监测井底部101、环空部102和井口部103的压强变化,通过第一温度计61、第二温度计62和第三温度计63分别监测井底部101、环空部102和井口部103的温度变化,并通过监测的温度和压力数值进行测试管柱2的轴向变形计算,将计算结果与电涡流位移传感器8的测量结果进行对比拟合(确定误差)。
实验完成后,不可贸然进行拆卸装置,保存计算机9的测量数据,关闭所有电源,通过增压泵4进行缓慢泄压,静止降温,观察第一温度计61和第一压力计71读数,待温度和压力降到一定的安全范围内开始拆卸装置,对封隔器进行泄压解封,将循环流体从加热罐5和井筒1内排出,完成整个实验操作。
由上所述,本发明的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置具有如下有益效果:
本发明的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置中,加热罐、增压泵、井筒和测试管柱构成流体循环封闭系统,循环流体构成地层流体,加热罐实现循环流体的温度调节,增压泵实现循环流体的压力调控,为模拟实验提供压力温度条件,充分考虑地层流体的热损失,尽量真实地模拟实际工况,实验结果可信度高,能够较为准确地实验得出真实环境下测试管柱受力变形情况以及工况参数的变化对管柱强度的影响,通过分析不同条件下的测试管柱受力情况,将对测试管柱的安全性以及为管柱的合理配置和生产作业的顺利进行提供必要的理论依据;本发明的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置中,温度采集单元和压强采集单元能实时检测对应部位的温度和压强,控制部智能控制该实验装置,能够精确得出各实验数据,准确性高。
以上所述仅为本发明示意性的具体实施方式,并非用以限定本发明的范围。任何本领域的技术人员,在不脱离本发明的构思和原则的前提下所作出的等同变化与修改,均应属于本发明保护的范围。
Claims (10)
1.一种循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置,其特征在于,包括井下管柱组合结构、增压泵、加热罐和控制部,所述井下管柱组合结构包括两端能密封的固定设置的井筒,所述井筒内套设有一端开口的测试管柱,所述测试管柱的外壁上轴向间隔套设能将所述测试管柱坐封于所述井筒内的封隔器,所述封隔器、所述测试管柱的外壁和所述井筒的内壁之间构成密封的环空部,所述井筒的内腔一端构成井底部,所述测试管柱的一端开口与所述井底部连通,所述测试管柱的另一端构成井口部;所述加热罐能存储且能加热循环流体,所述加热罐的出口与所述增压泵的入口连通设置,所述增压泵能调节增高循环流体的压力,所述增压泵的出口与所述井底部连通设置,所述井口部能与所述加热罐的一入口密封连通;所述井底部、所述环空部和所述井口部均连通设置温度采集单元和压强采集单元,所述温度采集单元、所述压强采集单元、所述增压泵和所述加热罐均与控制部电连接。
2.如权利要求1所述的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置,其特征在于,所述测试管柱的轴向长度能在活塞效应、鼓胀效应和温度效应共同作用下产生总轴向变形,
ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3;
其中,ΔL1为活塞效应引起的测试管柱的轴向变形,ΔL2为鼓胀效应引起的测试管柱的轴向变形,ΔL3为温度效应引起测试管柱的轴向变形,ΔL为测试管柱的总轴向变形。
3.如权利要求2所述的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置,其特征在于,井底部的压强和环空部的压强对测试管柱产生的轴向力为活塞力,活塞力的变化引起活塞效应,活塞效应引起的测试管柱的轴向变形为,
其中,ΔPi为井底部的压强变化,ΔPo为环空部的压强变化,Ai为测试管柱的内横截面积,Ao为测试管柱的外横截面积,Ap为封隔器密封腔的横截面积,Atc为测试管柱的横截面积,L为测试管柱的长度,ΔF1为活塞力的变化,E为弹性模量,ΔL1为活塞效应引起的测试管柱的轴向变形。
4.如权利要求2所述的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置,其特征在于,测试管柱内流体流动产生压强变化,压强变化改变测试管柱的径向压强引起鼓胀效应,鼓胀效应引起的测试管柱的轴向变形为,
其中,ΔPi为井底部的压强变化,ΔPo为环空部的压强变化,dti为测试管柱的内径,dto为测试管柱的外径,L为测试管柱的长度,μ为泊松比,E为弹性模量,ΔL2为鼓胀效应引起的测试管柱的轴向变形。
5.如权利要求2所述的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置,其特征在于,测试管柱内流体温度变化引起热胀冷缩的热效应,热胀冷缩的热效应为温度效应,温度效应引起的测试管柱的轴向变形为,
ΔL3=βLΔT;
其中,ΔT为井底部温度、环空部温度和井口部温度的平均温度的变化,L为测试管柱的长度,β为热膨胀系数,ΔL3为温度效应引起测试管柱的轴向变形。
6.如权利要求1所述的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置,其特征在于,所述温度采集单元包括能检测井底部温度的第一温度计、能检测环空部温度的第二温度计和能检测井口部温度的第三温度计,所述压强采集单元包括能检测井底部压强的第一压力计、能检测环空部压强的第二压力计和能检测井口部压强的第三压力计;所述井筒上对应所述环空部的位置间隔设置电涡流位移传感器;所述第一压力计、所述第一温度计、所述第二压力计、所述第二温度计、所述第三压力计、所述第三温度计和所述电涡流位移传感器均与所述控制部电连接。
7.如权利要求6所述的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置,其特征在于,所述井筒上位于所述环空部的轴向两端分别设置一电涡流位移传感器,所述井筒上位于所述环空部的轴向中部至少设置一电涡流位移传感器。
8.如权利要求6所述的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置,其特征在于,所述控制部包括数据采集单元和控制单元,所述数据采集单元能采集所述第一压力计、所述第二压力计和所述第三压力计测量的压强值,所述数据采集单元能采集所述第一温度计、所述第二温度计和所述第三温度计测量的温度值,所述数据采集单元能采集所述电涡流位移传感器感应的位移数据;所述控制单元能控制所述增压泵的开闭和压强值,所述控制单元能控制所述加热罐的开闭和温度值。
9.如权利要求1所述的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置,其特征在于,所述循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置包括底座,所述底座上平行间隔设置多个能沿轴向固定支撑所述井筒的支座。
10.如权利要求1所述的循环带温带压的测试管柱井下模拟实验装置,其特征在于,所述测试管柱的外壁上包覆有散热单元。
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