CN108460215B - 阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法 - Google Patents

阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法 Download PDF

Info

Publication number
CN108460215B
CN108460215B CN201810196204.5A CN201810196204A CN108460215B CN 108460215 B CN108460215 B CN 108460215B CN 201810196204 A CN201810196204 A CN 201810196204A CN 108460215 B CN108460215 B CN 108460215B
Authority
CN
China
Prior art keywords
power supply
ripple
array surface
antenna
influence
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201810196204.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN108460215A (zh
Inventor
王从思
李婷
王艳
王志海
彭雪林
姜潮
王猛
朱诚
曹运合
刘英想
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Xidian University
Original Assignee
Xidian University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Xidian University filed Critical Xidian University
Priority to CN201810196204.5A priority Critical patent/CN108460215B/zh
Publication of CN108460215A publication Critical patent/CN108460215A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN108460215B publication Critical patent/CN108460215B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
    • G06F30/30—Circuit design
    • G06F30/36—Circuit design at the analogue level
    • G06F30/367—Design verification, e.g. using simulation, simulation program with integrated circuit emphasis [SPICE], direct methods or relaxation methods
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q21/00—Antenna arrays or systems
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F2111/00—Details relating to CAD techniques
    • G06F2111/10—Numerical modelling

Abstract

本发明公开了一种阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法，包括确定有源相控阵天线阵面电源\阵面电源中电路器件参数,计算阵面电源纹波系数；确定T/R模块中微波放大器件的调相灵敏度参数及理想激励电流相位；计算阵面电源纹波影响下的激励电流相位；确定理想激励电流幅度；计算阵面电源纹波影响下的激励电流幅度；确定天线的理想方向图函数；基于激励电流的相位、幅度及天线的理想方向图函数，确定阵面电源纹波影响下天线的方向图函数。本发明通过确定电源纹波系数，分析纹波影响下阵元激励电流的幅度和相位，建立阵面电源电路器件参数与有源相控阵天线电性能的数学模型，实现不同阵面电源纹波对天线电性能影响的快速预测。

Description

阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法
技术领域
本发明属于微波天线领域，具体是阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法，用于阵面电源纹波影响下的有源相控阵天线电性能的快速预测。
背景技术
随着有源雷达技术的快速发展，有源相控阵天线的研制如火如荼，相较于传统的大功率、高电压发射机电源，在有源相控阵雷达系统中转变为大电流的低电压电源向T/R组件供电。由于相控阵雷达对发射机电源体积、重量的要求严格，需要提高电源的集成度，所以一般采用体积小、重量轻、效率高、功耗小的高密度阵面电源来为T/R组件供电。与线性电源体积大、重量大、效率低相比，开关电源的调整管工作在饱和和截止状态，采用高频变压器替代了笨重的工频变压器，因此具有体积小、重量轻、效率高、功耗小、稳压范围广、滤波效率高、高频化、输入抗干扰性好、输出电压稳定等优点，这使其成为相控阵雷达阵面供电电源的首选目标。
虽然开关电源具有以上的优点，但是开关电源的输出纹波电压大，且纹波系数是衡量开关电源性能的的关键指标。对于有源相控阵雷达，阵面供电电源纹波将导致T/R模块输出的激励电流产生幅度差与相位差，进而影响天线的电性能，如增益降低，波束指向不精准等等。因此，阵面电源性能的好坏影响着有源相控阵雷达天线的性能。为保证有源相控阵雷达的性能，预测阵面电源纹波对天线电性能的影响及减小阵面电源纹波是很有必要的。
发明内容
针对上述问题，本发明提供了阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法，本发明将以一种典型的全桥式阵面电源作为研究对象，基于全桥式阵面电源纹波系数的路耦合模型、微波放大器件调相灵敏度定义及有源相控阵天线基本电磁分析，分析建立了有源相控阵雷达阵面电源中电路器件参数与天线电性能的数学模型，从而实现快速、准确地预测不同电路器件参数下的阵面电源纹波对天线电性能的影响，同时，可通过天线电性能对阵面电源提出电路器件参数选取要求，从而快速衡量有源相控阵雷达天线的性能是否满足要求，为高性能有源相控阵天线设计提供理论指导。
实现本发明目的的技术解决方案是，阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法，该方法包括下述步骤：
(1)确定一种采用全桥式电路拓扑结构的有源相控阵天线阵面电源；
(2)确定阵面电源中电路器件参数；
(3)根据阵面电源中电路器件参数，基于全桥式阵面电源纹波系数的路耦合模型，计算阵面电源纹波系数γ；
(4)确定T/R模块中微波放大器件的调相灵敏度参数Kφ(度)及T/R模块理想激励电流相位
Figure BDA0001593173210000021
(5)根据阵面电源纹波系数γ、理想激励电流相位
Figure BDA0001593173210000022
及调相灵敏度参数Kφ(度)，计算阵面电源纹波影响下的激励电流相位
Figure BDA0001593173210000023
(6)确定T/R模块理想激励电流幅度In；
(7)根据阵面电源纹波系数及理想激励电流幅度In，计算阵面电源纹波影响下的激励电流幅度I′n(γ)；
(8)根据有源相控阵天线基本电磁分析，确定天线的理想方向图函数E(θ,φ)；
(9)基于步骤(5)与步骤(7)分别得到的激励电流相位
Figure BDA0001593173210000024
激励电流幅度I′n(γ)及步骤(8)得到的天线的理想方向图函数E(θ,φ)，确定阵面电源纹波下天线的方向图函数E'(θ,φ)，建立阵面电源纹波影响下有源相控阵天线电性能与阵面电源电路器件参数的数学模型，可快速计算阵面电源纹波影响下的有源相控阵天线电性能。
所述步骤(1)中，确定有源相控阵天线阵面电源电路拓扑结构为全桥式电路拓扑结构。
所述步骤(2)中，阵面电源中电路器件参数包括变压器初级线圈绕组N1上的输入直流电压Vi、并联的四个开关管Q1、Q2、Q3、Q4，并联在四个开关管Q1、Q2、Q3、Q4上的四个箝位二极管D1、D2、D3、D4，还包括变压器次级线圈绕组N21、N22上的两个整流二极管DR1、DR2，以及并联的输出滤波电感L、输出滤波电容C、等效串联电阻ESR和负载电阻R；全桥式阵面电源电路中的电路器件参数，包括开关管的开关频率fs。
所述步骤(3)中，根据阵面电源中电路器件参数，基于全桥式阵面电源纹波系数的路耦合模型γ＝F(L,C,ESR)，计算阵面电源纹波系数γ；
一个纹波周期Tγ内，纹波系数表达式有四种可能出现情况，分别如下：
当0＜D≤0.25，
Figure BDA0001593173210000031
时；当0.25＜D＜0.5，
Figure BDA0001593173210000032
时；总纹波系数表达式为：
Figure BDA0001593173210000033
当0＜D＜0.25，
Figure BDA0001593173210000034
时；总纹波系数表达式为：
Figure BDA0001593173210000035
当0＜D＜0.25，
Figure BDA0001593173210000036
时；当0.25≤D＜0.5，
Figure BDA0001593173210000037
时；当0.5≤D<1，
Figure BDA0001593173210000038
时；总纹波系数表达式为：
Figure BDA0001593173210000039
当0.25＜D＜0.5，
Figure BDA00015931732100000310
时；当0.5≤D<1，
Figure BDA00015931732100000311
时；总纹波系数表达式为：
Figure BDA00015931732100000312
所述步骤(5)中，根据阵面电源纹波系数γ、理想激励电流相位
Figure BDA00015931732100000316
及调相灵敏度参数Kφ(度)，计算纹波影响下的激励电流相位
Figure BDA00015931732100000313
Figure BDA00015931732100000314
Figure BDA00015931732100000315
所述步骤(7)中，根据阵面电源纹波系数γ及理想激励电流幅度In，计算纹波影响下的激励电流幅度I′n(γ)：
I′n(γ)＝In+ΔIn(γ)
Figure BDA0001593173210000041
所述步骤(8)中，根据有源相控阵天线基本电磁分析，确定天线的理想方向图函数E(θ,φ)：
Figure BDA0001593173210000042
所述步骤(9)中，基于纹波影响下激励电流的相位
Figure BDA0001593173210000043
幅度I′n(γ)及天线的理想方向图函数E(θ,φ)，确定阵面电源纹波下天线的方向图函数E'(θ,φ)：
Figure BDA0001593173210000044
本发明与现有技术相比，具有以下特点：
1.本发明针对阵面电源纹波影响下的有源相控阵天线，基于全桥式阵面电源纹波系数路耦合模型确定了阵面电源纹波系数，分析了纹波影响下阵元激励电流的幅度和相位，结合有源相控阵天线电磁理论，建立了纹波影响下阵面电源电路器件参数与有源相控阵天线电性能的数学模型，实现了电路器件参数变化下不同阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测。
2.本发明建立了阵面电源纹波影响下电路器件参数与有源相控阵天线电性能的数学模型，通过该模型，可定量分析阵面电源电路器件参数与天线电性能之间的影响关系。能够在天线电性能指标要求下，对阵面电源电路器件参数进行设计和优化，为高性能有源相控阵天线设计提供理论指导。
附图说明
图1是本发明阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法的流程图；
图2是全桥式阵面电源的电路拓扑图；
图3是有源相控阵天线空间坐标关系图；
图4是矩形栅格平面阵的单元排列示意图；
图5是目标的空间几何关系图；
图6是φ＝0°时有源相控阵天线电场方向图(dB)；
图7是φ＝90°时有源相控阵天线电场方向图(dB)。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明作进一步的详细说明，但并不作为对本发明做任何限制的依据。
如图1所示，阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法的流程图，方法具体步骤如下：
步骤1，确定有源相控阵天线阵面电源电路拓扑结构为全桥式电路拓扑结构
确定全桥式阵面电源电路拓扑图，参考图2所示。
步骤2，确定阵面电源中电路器件参数
图2中，确定阵面电源中电路器件参数，包括变压器初级线圈绕组N1上的输入直流电压Vi，并联的四个开关管Q1、Q2、Q3、Q4，并联在四个开关管Q1、Q2、Q3、Q4上的四个箝位二极管D1、D2、D3、D4，还包括变压器次级线圈绕组N21、N22上的两个整流二极管DR1、DR2，以及并联的输出滤波电感L、输出滤波电容C、等效串联电阻ESR和负载电阻R；全桥式阵面电源电路中的电路器件参数，包括开关管的开关频率fs，输出滤波电感L，输出滤波电容C，等效串联电阻ESR。
步骤3，计算阵面电源纹波系数γ
根据阵面电源中电路器件参数，基于全桥式阵面电源纹波系数的路耦合模型γ＝F(L,C,ESR)，计算阵面电源纹波系数γ：
一个纹波周期Tγ内，纹波系数表达式有四种可能出现情况，分别如下：
当0＜D≤0.25，
Figure BDA0001593173210000061
时；当0.25＜D＜0.5，
Figure BDA0001593173210000062
时；总纹波系数表达式为：
Figure BDA0001593173210000063
当0＜D＜0.25，
Figure BDA0001593173210000064
时；总纹波系数表达式为：
Figure BDA0001593173210000065
当0＜D＜0.25，
Figure BDA0001593173210000066
时；当0.25≤D＜0.5，
Figure BDA0001593173210000067
时；当0.5≤D<1，
Figure BDA0001593173210000068
时；总纹波系数表达式为：
Figure BDA0001593173210000069
当0.25＜D＜0.5，
Figure BDA00015931732100000610
时；当0.5≤D<1，
Figure BDA00015931732100000611
时；总纹波系数表达式为：
Figure BDA00015931732100000612
其中，
Figure BDA00015931732100000613
Δt为滞后时间；
Figure BDA00015931732100000614
δ为输出滤波电容损耗角；
Figure BDA00015931732100000615
XC为输出滤波电容容抗；D为阵面电源占空比；L为输出滤波电感值；C为输出滤波电容值；fs为阵面电源开关频率；ESR为输出滤波电容等效串联电阻值。
步骤4，确定T/R模块中微波放大器件的调相灵敏度参数及T/R模块理想激励电流相位
确定T/R模块中微波器件调相灵敏度Kφ(度)的参数值及假设T/R模块输出的理想激励电流相位值为
Figure BDA00015931732100000616
步骤5，计算纹波影响下的激励电流相位
Figure BDA0001593173210000071
根据阵面电源纹波系数γ、理想激励电流相位
Figure BDA0001593173210000072
及调相灵敏度参数Kφ(度)，计算纹波影响下的激励电流相位
Figure BDA0001593173210000073
Figure BDA0001593173210000074
Figure BDA0001593173210000075
其中，
Figure BDA0001593173210000076
为阵面电源纹波影响下的激励电流相位差。
步骤6，确定T/R模块理想激励电流幅度
假设T/R模块输出的理想激励电流幅度值为In。
步骤7，计算纹波影响下的激励电流幅度I′n(γ)
根据阵面电源纹波系数γ及理想激励电流幅度In，计算纹波影响下的激励电流幅度I′n(γ)：
I′n(γ)＝In+ΔIn(γ)
Figure BDA0001593173210000077
其中，ΔIn(γ)为阵面电源纹波影响下的激励电流幅度差。
步骤8，确定天线的理想方向图函数E(θ,φ)
参考图3，根据有源相控阵天线基本电磁分析理论，确定天线的理想方向图函数E(θ,φ)：
Figure BDA0001593173210000078
其中，Φn＝exp(jkrn·r0)为天线单元空间相位因子；rn为坐标原点到天线单元相位中心的矢径；r0为观察方向P(θ,φ)的单位矢量；fn(θ,φ)为天线单元阵中方向图；In、
Figure BDA0001593173210000079
分别为激励电流的幅度和相位。
步骤9，确定阵面电源纹波下天线的方向图函数E'(θ,φ)
基于纹波影响下激励电流的相位
Figure BDA0001593173210000081
幅度I′n(γ)及天线的理想方向图函数E(θ,φ)，确定阵面电源纹波下天线的方向图函数E'(θ,φ)：
Figure BDA0001593173210000082
其中，
Figure BDA0001593173210000083
为阵面电源纹波下的激励电流相位；I′n(γ)为阵面电源纹波下的激励电流幅度；γ为阵面电源纹波系数，γ＝F(L,C,ESR)。
本发明的优点可通过以下实例进一步说明：
设置：阵面电源中电路器件参数，包括输出滤波电感1μH、输出滤波电容100μF、等效串联电阻ESR为10mΩ。同时，全桥式阵面电源电路中开关频率fs为100KHz，占空比D为0.1。有源相控阵天线为10×10面阵，M＝10,N＝10，单元理想激励电流为Imn＝1ej0，天线中心频率f＝9.375GHz，T/R模块中微波放大器件的调相灵敏度Kφ为1.16°，单元间距
Figure BDA0001593173210000084
根据
Figure BDA0001593173210000085
计算得到：T＝1×10-5s。
根据
Figure BDA0001593173210000086
C＝100μF、fs＝100KHz、ESR＝10mΩ、T＝1×10-5s，计算得到：
Figure BDA0001593173210000087
由于，D＝0.1,
Figure BDA0001593173210000088
满足
Figure BDA0001593173210000089
因此，阵面电源纹波系数计算公式为：
Figure BDA00015931732100000810
将C＝100μF，L＝1μH，ESR＝10mΩ，D＝0.1，fs＝100KHz，
Figure BDA0001593173210000091
代入上式，计算可得：γ＝4.92％。
矩阵栅格平面阵(参考图4)的阵面电源纹波下天线场强方向图函数为：
Figure BDA0001593173210000092
式中，参照图5，cosαx＝sinθcosφ，cosαy＝sinθsinφ；
Figure BDA0001593173210000093
为天线阵元阵中方向图；
Figure BDA0001593173210000094
为考虑天线阵面电源纹波的第(m,n)个单元的馈电电流相位；I′mn(γ)为考虑天线阵面电源纹波的第(m,n)个单元的馈电电流幅度；
根据
Figure BDA0001593173210000095
γ＝4.92％，Kφ＝1.16°，计算得到：
Figure BDA0001593173210000096
根据I′mn(γ)＝Imn+ΔImn(γ)，
Figure BDA0001593173210000097
Imn＝1，γ＝4.92％，计算得到：Imn'(γ)＝0.9508。
通过Matlab编程计算得到：10×10面阵在理想情况下与阵面电源纹波下的有源相控阵天线电性能，如下表1所示。此外，10×10面阵在理想情况下与阵面电源纹波下有源相控阵天线电场强度归一化方向图(dB)参考图6图7所示。
表1理想电性能与纹波影响下的天线电性能对比
Figure BDA0001593173210000098
通过本次实例可以看出，本发明提出的一种阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的预测方法，可快速、准确地计算阵面电源纹波下有源相控阵天线的电性能。

Claims (6)

1.阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法，其特征在于，包括下述步骤：
(1)确定一种采用全桥式电路拓扑结构的有源相控阵天线阵面电源；
(2)确定阵面电源中电路器件参数；
(3)根据阵面电源中电路器件参数，基于全桥式阵面电源纹波系数的路耦合模型，计算阵面电源纹波系数γ；
所述步骤(3)中，根据阵面电源中电路器件参数，基于全桥式阵面电源纹波系数的路耦合模型γ＝F(L,C,ESR)，计算阵面电源纹波系数γ；
一个纹波周期Tγ内，纹波系数表达式有四种可能出现情况，分别如下：
当0＜D≤0.25，
Figure FDA0002358683710000011
时；当0.25＜D＜0.5，
Figure FDA0002358683710000012
时；总纹波系数表达式为：
Figure FDA0002358683710000013
当0＜D＜0.25，
Figure FDA0002358683710000014
时；总纹波系数表达式为：
Figure FDA0002358683710000015
当0＜D＜0.25，
Figure FDA0002358683710000016
时；当0.25≤D＜0.5，
Figure FDA0002358683710000017
时；当0.5≤D<1，
Figure FDA0002358683710000018
时；总纹波系数表达式为：
Figure FDA0002358683710000019
当0.25＜D＜0.5，
Figure FDA00023586837100000110
时；当0.5≤D<1，
Figure FDA00023586837100000111
时；总纹波系数表达式为：
Figure FDA00023586837100000112
其中，
Figure FDA0002358683710000021
Δt为滞后时间；
Figure FDA0002358683710000022
δ为输出滤波电容损耗角；
Figure FDA0002358683710000023
XC为输出滤波电容容抗；D为阵面电源占空比；L为输出滤波电感值；C为输出滤波电容值；fs为阵面电源开关频率；ESR为输出滤波电容等效串联电阻值；
(4)确定T/R模块中微波放大器件的调相灵敏度参数Kφ及T/R模块理想激励电流相位
Figure FDA0002358683710000024
(5)根据阵面电源纹波系数γ、理想激励电流相位
Figure FDA0002358683710000025
及调相灵敏度参数Kφ，计算阵面电源纹波影响下的激励电流相位
Figure FDA0002358683710000026
(6)确定T/R模块理想激励电流幅度In；
(7)根据阵面电源纹波系数γ及理想激励电流幅度In，计算阵面电源纹波影响下的激励电流幅度I′n(γ)；
(8)根据有源相控阵天线基本电磁分析，确定天线的理想方向图函数E(θ,φ)；
(9)基于步骤(5)与步骤(7)分别得到的激励电流相位
Figure FDA0002358683710000027
激励电流幅度I′n(γ)及步骤(8)得到的天线的理想方向图函数E(θ,φ)，确定阵面电源纹波下天线的方向图函数E′(θ,φ)，建立阵面电源纹波影响下有源相控阵天线电性能与阵面电源电路器件参数的数学模型，可快速计算阵面电源纹波影响下的有源相控阵天线电性能。
2.根据权利要求1所述的阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法，其特征在于，所述步骤(2)中，阵面电源中电路器件参数包括变压器初级线圈绕组N1上的输入直流电压Vi、并联的四个开关管Q1、Q2、Q3、Q4，并联在四个开关管Q1、Q2、Q3、Q4上的四个箝位二极管D1、D2、D3、D4，还包括变压器次级线圈绕组N21、N22上的两个整流二极管DR1、DR2，以及并联的输出滤波电感L、输出滤波电容C、等效串联电阻ESR和负载电阻R；全桥式阵面电源电路中的电路器件参数，包括开关管的开关频率fs。
3.根据权利要求1所述的阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法，其特征在于，所述步骤(5)中，根据阵面电源纹波系数γ、理想激励电流相位
Figure FDA0002358683710000028
及调相灵敏度参数Kφ，计算阵面电源纹波影响下的激励电流相位
Figure FDA0002358683710000031
Figure FDA0002358683710000032
Figure FDA0002358683710000033
其中，
Figure FDA0002358683710000034
为阵面电源纹波影响下的激励电流相位差。
4.根据权利要求1所述的阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法，其特征在于，所述步骤(7)中，根据阵面电源纹波系数γ及理想激励电流幅度In，计算阵面电源纹波影响下的激励电流幅度I′n(γ)：
I′n(γ)＝In+ΔIn(γ)
Figure FDA0002358683710000035
其中，ΔIn(γ)为阵面电源纹波影响下的激励电流幅度差。
5.根据权利要求1所述的阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法，其特征在于，所述步骤(8)中，根据有源相控阵天线基本电磁分析理论，确定天线的理想方向图函数E(θ,φ)：
Figure FDA0002358683710000036
其中，Φn＝exp(jkrn·r0)为天线单元空间相位因子；rn为坐标原点到天线单元相位中心的矢径；r0为观察方向P(θ,φ)的单位矢量；fn(θ,φ)为天线单元阵中方向图；In、
Figure FDA0002358683710000037
分别为理想激励电流的幅度和相位。
6.根据权利要求5所述的阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法，其特征在于，所述步骤(9)中，基于步骤(5)与步骤(7)得到的激励电流相位
Figure FDA0002358683710000038
幅度I′n(γ)及步骤(8)得到的天线的理想方向图函数E(θ,φ)，确定阵面电源纹波影响下天线的方向图函数E′(θ,φ)：
Figure FDA0002358683710000039
其中，
Figure FDA0002358683710000041
为阵面电源纹波下的激励电流相位；I′n(γ)为阵面电源纹波下的激励电流幅度；γ为阵面电源纹波系数，γ＝F(L,C,ESR)。
CN201810196204.5A 2018-03-09 2018-03-09 阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法 Active CN108460215B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810196204.5A CN108460215B (zh) 2018-03-09 2018-03-09 阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810196204.5A CN108460215B (zh) 2018-03-09 2018-03-09 阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN108460215A CN108460215A (zh) 2018-08-28
CN108460215B true CN108460215B (zh) 2020-05-05

Family

ID=63216854

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201810196204.5A Active CN108460215B (zh) 2018-03-09 2018-03-09 阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN108460215B (zh)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109150058A (zh) * 2018-09-28 2019-01-04 国网山东省电力公司电力科学研究院 基于多组初值网格化搜索策略的同步调相机参数辨识方法
CN112615158B (zh) * 2020-12-01 2022-01-28 厦门大学 超宽带扫描稀疏阵列天线的综合方法及装置
CN112966417B (zh) * 2021-03-10 2022-08-26 湖南大学 一种相控阵雷达不确定性变形下方向图区间分析方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101344564A (zh) * 2008-08-14 2009-01-14 西安电子科技大学 基于机电热三场耦合的有源相控阵天线电性能预测方法
CN104166765A (zh) * 2014-08-15 2014-11-26 西安电子科技大学 基于器件位置的有源相控阵天线冷板机电热耦合设计方法
CN106533158A (zh) * 2016-12-20 2017-03-22 中国航空工业集团公司雷华电子技术研究所 一种输出电流纹波抑制电路

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101344564A (zh) * 2008-08-14 2009-01-14 西安电子科技大学 基于机电热三场耦合的有源相控阵天线电性能预测方法
CN104166765A (zh) * 2014-08-15 2014-11-26 西安电子科技大学 基于器件位置的有源相控阵天线冷板机电热耦合设计方法
CN106533158A (zh) * 2016-12-20 2017-03-22 中国航空工业集团公司雷华电子技术研究所 一种输出电流纹波抑制电路

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
基于热一结构耦合的有源相控阵天线综合分析方法;王从思，平丽浩，朱敏波;《2009年全国天线年会论文集（上）》;20091013;全文 *
高分三号卫星C频段多极化有源相控阵天线系统设计;任波，赵良波，朱富国;《航天器工程》;20171215;第26卷(第06期);全文 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN108460215A (zh) 2018-08-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US11581757B2 (en) Wireless power transfer system and method
CN108460215B (zh) 阵面电源纹波对有源相控阵天线电性能影响的快速预测方法
US10361594B2 (en) Wireless power transmission device and foreign object detection coil thereof for detecting metallic foreign object
Fu et al. Full-bridge rectifier input reactance compensation in megahertz wireless power transfer systems
Zhang et al. Feasibility study of the high-power underwater capacitive wireless power transfer for the electric ship charging application
CN104682576A (zh) 添加自适应双端阻抗变换网络的谐振式无线电能传输系统
Li et al. Constant current/voltage charging for the inductor–capacitor–inductor‐series compensated wireless power transfer systems using primary‐side electrical information
Issi et al. Design and application of wireless power transfer using Class-E inverter based on Adaptive Impedance-Matching Network
CN107947592A (zh) 一种基于路耦合的全桥式开关电源纹波系数预测方法
Li et al. High-misalignment tolerance wireless charging system for constant power output using dual transmission channels with magnetic flux controlled inductors
Diep et al. Wireless power transfer system design for electric vehicle dynamic charging application
Bojarski et al. Effect of wireless power link load resistance on the efficiency of the energy transfer
CN108232410B (zh) 一种无人机的天线辐射方向调节器
Cochran et al. Modeling a 6.78 mhz synchronous wpt rectifier with reduced thd
Estrada et al. Capacitive wireless powering for electric vehicles with near-field phased arrays
Jiang et al. An accurate phase detection method for realizing ZVS of high frequency inverter in wireless power transmission
Diep et al. Power control in the dynamic wireless charging of electric vehicles
Zhang et al. Maximum efficiency point tracking control method for series–series compensated wireless power transfer system
Yoshida et al. A compact 35-watt high-efficiency wireless power transmission system under seawater environment
Zhu et al. Adaptive impedance matching of rectifier for a 100 MHz microwave power transfer system
Wu et al. An ECPT system with complementary symmetric LCC resonant network
Liu et al. Design of a universal inductive charger for electric vehicles
Gürbüz et al. Analysis and design of a secondary-side controlled active rectifier for wireless battery charging application
Kim et al. A control of mistuned resonant network of inductive power transfer system with bridgeless rectifier
Kumar et al. High Power Microwave Rectifier for Lower Variation to Input Power and Phase

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant