CN108326508B - 一种钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法 - Google Patents

一种钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法 Download PDF

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Abstract

本发明涉及焊接技术领域，特别提供一种钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接净成型修复工艺方法。该方法对火焰筒的修复过程为：拆卸火焰筒铆钉，将各零部件分离→喷砂处理→打磨裂纹、烧蚀区及四周→焊接净成型修复→制作涂层→真空热处理→装配，首先对火焰筒进行拆卸，将各部件喷砂处理，并对裂纹、烧蚀区清理打磨；其次采用焊接净成型技术对火焰筒裂纹、烧蚀区修复，修复后对零件进行修磨；接着对工件制作涂层，将火焰筒各部件放在真空炉内热处理，最后装配。本发明可以对火焰筒裂纹、烧蚀区进行有效修复，满足火焰筒的修复需要，提高火焰筒的使用寿命。

Description

一种钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法
技术领域
本发明涉及焊接技术领域，特别提供一种钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接净成型修复工艺方法。
背景技术
由于火焰筒工作环境特殊，经常受冷热疲劳的反复作用，基体容易产生裂纹、溶蚀等现象。火焰筒成分复杂，其修理技术国内鲜有报道，高昂的修理成本及国外备件供应不及时，长期制约着火焰筒修理任务的顺利完成。
发明内容
本发明的目的是提供一种钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接净成型修复工艺方法，可以对火焰筒裂纹、烧蚀区进行有效修复，满足火焰筒的修复需要，提高火焰筒的使用寿命。
本发明的技术方案是：
一种钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法，火焰筒的修复过程为：拆卸火焰筒铆钉，将各零部件分离→喷砂处理→打磨裂纹、烧蚀区及四周→焊接修复→制作涂层→真空热处理→装配，具体步骤如下：
第一步，拆卸火焰筒铆钉，将各零部件分离；拆卸方法为：先用手柄打磨器，在铆钉上打磨出凹槽，再用钻头钻透铆钉，最后将铆钉剔除，分离零件；
第二步，对工件进行喷砂处理，去除涂层；材料为30～60目金刚砂，气体压力5～10kg；
第三步，设计修复位置的CAD模型并焊接修复；对裂纹、烧蚀区及四周进行清理打磨，用丙酮清洗表面并吹干，采用焊接净成形制造技术对火焰筒裂纹、烧蚀区修复；
第四步，制作涂层；对工件原涂层位置进行喷涂，不喷涂位置进行保护，底层为：JIJ-TC-01镍钴锆铝钽钇粉末，涂层厚度为0.05～0.07mm；面层为：JIJ-TC-02锆钇氧化物粉末，涂层厚度0.05～0.2mm；
第五步，真空热处理，将火焰筒各部件放入真空炉内进行热处理，以5～10℃/s升温至1100～1200℃，保温3～6min，炉冷至950～1000℃，保温3～5h，充氩气强冷，真空度小于10-2Pa；
第六步，装配，将各零件进行装配并安装铆钉；首先制作铆接工装，将铆钉安装后一起铆接。
所述的钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法，火焰筒材质为钴基高温合金，钴基高温合金的化学成分及质量百分比要求具体是：C:0.05～0.15％，Cr:20.0～24.0％，Ni:20.0～24.0％，W:13.0～16.0％，Mn≦1.25％，Fe≦3.0％，Si:4.2～0.5％，S≦0.015％，P≦0.02％，Co:余量。
所述的钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法，采用焊接净成型技术对火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复过程如下：设计修复位置的CAD模型，并对CAD模型进行切片处理，使修复位置的三维立体图变成一系列的二维平面图，第二步数控工作台按照二维平面图扫描轨迹指令运动，采用焊接净成形制造技术，将金属材料熔化与基体材料或先前熔化层冶金结合在一起，焊接用金属材料为JIJ-01镍基材料，其化学成分及质量百分比要求具体是：C:0.05～0.15％；Cr:20.5～23.0％；W:0.20～1.00％；Mo:8.0～10.0％；Fe:17.0～20.0％；Co:0.5～2.50％；Al:≦0.50％；Ti:≦0.15％；Mn:≦1.00％；Si:≦1.00％；S:≦0.015％；P:≦0.025％；B:≦0.010％；Cu:≦0.50％；Ni:余量；焊接修复后修磨成型，进行着色检查，X光检测。
所述的钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法，焊机单点输出能量，金属瞬间产生金属熔滴，过渡到与母材金属接触部位，同时由于等离子电弧的高温作用，呈现出高结合性，基体无需预热，热量瞬间输出，基体无过多的升温，基本无变形、咬边和残余应力。
所述的钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法，JIJ-TC-01镍钴锆铝钽钇粉末的粒度为50～350微米，其化学成分及质量百分比要求具体是，Co:20～30％，Cr:15～25％，Al:5～15％，Ta:1～10％，Y:0.1～5％，余量为Ni。
所述的钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法，JIJ-TC-02锆钇氧化物粉末的粒度为10～150微米，其化学成分及质量百分比要求具体是，Y2O3:5～20％，其余为氧化锆。
所述的钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法，真空热处理中，真空度优选10-3～10-4Pa。
本发明的设计思想是：
焊接净成型制造技术是利用焊接工艺方法产生的高温使金属熔化，通过液态金属过渡(沉积)实现金属材料的连续堆积，优点在于焊接技术本身作为成熟的金属成型加工方法，与先进的CAD技术有机结合产生全新的快速零件加工技术，制造的工件是最终的功能零件，极大缩短制造周期，提高整体工件效率，是一种低成本的直接快速制造功能金属零件技术。
本发明优点及有益效果是：
本发明钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊焊接净成型工艺方法，可以对火焰筒裂纹、烧蚀区进行有效修复，保证焊接烧结技术成型零件优点，能够快速成型高密度金属零件。
附图说明
图1为实施例1火焰筒面层能谱分析。其中，(a)电子图像；(b)能谱图。
图2为实施例1火焰筒底层能谱分析。其中，(a)电子图像；(b)能谱图。
图3为实施例1火焰筒修复前裂纹、烧蚀区示意图。
图4为实施例1火焰筒裂纹、烧蚀区修复后示意图。
具体实施方式
在具体实施过程中，本发明方法对火焰筒的修复过程为：拆卸火焰筒铆钉，将各零部件分离→喷砂处理→打磨裂纹、烧蚀区及四周→焊接净成型修复→制作涂层→真空热处理→装配。首先对火焰筒进行拆卸，将各部件喷砂处理，并对裂纹、烧蚀区进行清理打磨；其次采用焊接净成型技术对火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复，设计修复位置的CAD模型，并对CAD模型进行切片处理，使修复位置的三维立体图变成一系列的二维平面图，第二步数控工作台按照二维平面图扫描轨迹指令运动，将金属材料熔化与基体材料(当熔化第一层时)或先前熔化层(当熔化后续各层时)冶金结合在一起，修复后对零件进行修磨；焊接结束后对工件原涂层位置制作涂层，将火焰筒各部件放在真空炉内热处理，最后装配。
下面结合附图及实施例对本发明做进一步详细说明：
实施例1
本实施中，火焰筒材质为钴基高温合金，高温合金的化学成分及质量百分比要求具体是：C:0.10％；Cr:22.0％；Ni:22.13％；W:15.80％；Mn:1.04％；Fe:1.76％；Si:3.3％，S≦0.015％，P≦0.02％，Co:余量，钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法如下：
第一步，拆卸火焰筒铆钉，将各零部件分离；拆卸方法为：先用手柄打磨器，在铆钉上打磨出凹槽，再用钻头钻透铆钉，最后将铆钉剔除，分离零件。在图层位置处，切除试样，做材质分析，分析结果如图1、图2。
从图1可以看出，火焰筒的表面图层主要成分是氧化锆。从图2可以看出，火焰筒的内部图层主要成分是镍、铬、铝。
第二步，对工件进行喷砂处理，去除涂层，材料为45目金刚砂，气体压力8kg。
第三步，对裂纹、烧蚀区及四周进行清理打磨，用丙酮清洗表面并吹干，采用焊接净成型技术对火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复，第一步设计修复位置的CAD模型，并对CAD模型进行切片处理，使修复位置的三维立体图变成一系列的二维平面图，第二步数控工作台按照二维平面图扫描轨迹指令运动，将金属材料熔化与基体材料或先前熔化层冶金结合在一起；JIJ-01镍基材料化学成分及质量百分比要求具体是：C:0.10％；Cr:21.6％；W:0.37％；Mo:9.2％；Fe:18.3％；Co:1.34％；Al:0.25％；Ti:0.08％；Mn:0.75％；Si:0.48％；S:0.012％；P:0.016％；B:0.005％；Cu:0.27％；Ni:余量。焊接后修磨成型，进行着色检查，X光检测。
第四步，制作涂层，对工件原涂层位置进行喷涂，不喷涂位置进行保护，底层为：JIJ-TC-01镍钴锆铝钽钇粉末，涂层厚度为0.05～0.07mm，面层为：JIJ-TC-02锆钇氧化物粉末，涂层厚度0.05～0.2mm。
本实施例中，JIJ-TC-01镍钴锆铝钽钇粉末的粒度为100～150微米，其化学成分及质量百分比要求具体是：Co:24％，Cr:18％，Al:11％，Ta:3％，Y:2.7％，余量为Ni。
本实施例中，JIJ-TC-02锆钇氧化物粉末的粒度为50～100微米，其化学成分及质量百分比要求具体是：Y2O3:12％，其余为氧化锆。
第五步，真空热处理，将火焰筒各部件放入真空炉内进行热处理，以7℃/s升温至1150℃，保温5min，炉冷至980℃，保温4h，充氩气强冷，真空度10-3Pa。
第六步，装配，将各零件进行装配并安装铆钉，将铆钉均安装后配合工装铆接。
如图3所示，从火焰筒修复前裂纹、烧蚀区示意图可以看出，火焰筒在使用过程中出现裂纹和烧蚀等缺陷。如图4所示，从火焰筒裂纹、烧蚀区修复后示意图可以看出，采用高能微弧对受损区域进行焊接能够对烧蚀和裂纹区域进行修复。
实施例2
本实施中，火焰筒材质为钴基高温合金，高温合金的化学成分及质量百分比要求具体是：C:0.06％；Cr:23.0％；Ni:20.1％；W:13.0％；Mn:0.47％；Fe:1.8％；Si:0.7％，S≦0.012％，P≦0.01％，Co:余量，钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法如下：
第一步，拆卸火焰筒铆钉，将各零部件分离；拆卸方法为：先用手柄打磨器，在铆钉上打磨出凹槽，再用钻头钻透铆钉，最后将铆钉剔除，分离零件。在图层位置处，切除试样，做材质分析，火焰筒的表面图层主要成分是氧化锆，火焰筒的内部图层主要成分是镍、铬、铝。
第二步，对工件进行喷砂处理，去除涂层，材料为30目金刚砂，气体压力9kg。
第三步，对裂纹、烧蚀区及四周进行清理打磨，用丙酮清洗表面并吹干，采用焊接净成型技术对火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复，第一步设计修复位置的CAD模型，并对CAD模型进行切片处理，使修复位置的三维立体图变成一系列的二维平面图，第二步数控工作台按照二维平面图扫描轨迹指令运动，将金属材料熔化与基体材料或先前熔化层冶金结合在一起；JIJ-01镍基材料化学成分及质量百分比要求具体是：C:0.08％；Cr:22.5％；W:0.26％；Mo:9.5％；Fe:17.2％；Co:2.46％；Al:0.13％；Ti:0.06％；Mn:0.57％；Si:0.36％；S:0.010％；P:0.013％；B:0.006％；Cu:0.18％；Ni:余量。焊接后修磨成型，进行着色检查，X光检测。
第四步，制作涂层，对工件原涂层位置进行喷涂，不喷涂位置进行保护，底层为：JIJ-TC-01镍钴锆铝钽钇粉末，涂层厚度为0.05～0.07mm，面层为：JIJ-TC-02锆钇氧化物粉末，涂层厚度0.05～0.2mm。
本实施例中，JIJ-TC-01镍钴锆铝钽钇粉末的粒度为100～150微米，其化学成分及质量百分比要求具体是：Co:21％，Cr:23％，Al:6％，Ta:8％，Y:0.9％，余量为Ni。
本实施例中，JIJ-TC-02锆钇氧化物粉末的粒度为10～50微米，其化学成分及质量百分比要求具体是：Y2O3:7％，其余为氧化锆。
第五步，真空热处理，将火焰筒各部件放入真空炉内进行热处理，以5℃/s升温至1180℃，保温3min，炉冷至960℃，保温5h，充氩气强冷，真空度10-4Pa。
第六步，装配，将各零件进行装配并安装铆钉，将铆钉均安装后配合工装铆接。
本实施例中，火焰筒在使用过程中出现裂纹和烧蚀等缺陷，采用高能微弧对受损区域进行焊接能够对烧蚀和裂纹区域进行修复。
实施例3
本实施中，火焰筒材质为钴基高温合金，高温合金的化学成分及质量百分比要求具体是：C:0.13％；Cr:21.5％；Ni:23.8％，W:15.3％；Mn:0.27％；Fe:0.6％；Si:4.1％，S≦0.014％，P≦0.02％，Co:余量，钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法如下：
第一步，拆卸火焰筒铆钉，将各零部件分离；拆卸方法为：先用手柄打磨器，在铆钉上打磨出凹槽，再用钻头钻透铆钉，最后将铆钉剔除，分离零件。在图层位置处，切除试样，做材质分析，火焰筒的表面图层主要成分是氧化锆，火焰筒的内部图层主要成分是镍、铬、铝。
第二步，对工件进行喷砂处理，去除涂层，材料为60目金刚砂，气体压力6kg。
第三步，对裂纹、烧蚀区及四周进行清理打磨，用丙酮清洗表面并吹干，采用焊接净成型技术对火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复，第一步设计修复位置的CAD模型，并对CAD模型进行切片处理，使修复位置的三维立体图变成一系列的二维平面图，第二步数控工作台按照二维平面图扫描轨迹指令运动，将金属材料熔化与基体材料或先前熔化层冶金结合在一起；JIJ-01镍基材料化学成分及质量百分比要求具体是：C:0.13％；Cr:20.7％；W:0.77％；Mo:8.4％；Fe:19.7％；Co:0.86％；Al:0.28％；Ti:0.12％；Mn:0.55％；Si:0.32％；S:0.011％；P:0.015％；B:0.007％；Cu:0.45％；Ni:余量。焊接后修磨成型，进行着色检查，X光检测。
第四步，制作涂层，对工件原涂层位置进行喷涂，不喷涂位置进行保护，底层为：JIJ-TC-01镍钴锆铝钽钇粉末，涂层厚度为0.05～0.07mm，面层为：JIJ-TC-02锆钇氧化物粉末，涂层厚度0.05～0.2mm。
本实施例中，JIJ-TC-01镍钴锆铝钽钇粉末的粒度为100～150微米，其化学成分及质量百分比要求具体是：Co:28％，Cr:16％，Al:13％，Ta:2％，Y:3.5％，余量为Ni。
本实施例中，JIJ-TC-02锆钇氧化物粉末的粒度为40～100微米，其化学成分及质量百分比要求具体是：Y2O3:18％，其余为氧化锆。
第五步，真空热处理，将火焰筒各部件放入真空炉内进行热处理，以9℃/s升温至1120℃，保温6min，炉冷至970℃，保温3h，充氩气强冷，真空度10-4Pa。
第六步，装配，将各零件进行装配并安装铆钉，将铆钉均安装后配合工装铆接。
本实施例中，火焰筒在使用过程中出现裂纹和烧蚀等缺陷，采用高能微弧对受损区域进行焊接能够对烧蚀和裂纹区域进行修复。
实施例结果表明，本发明可以对火焰筒裂纹、烧蚀区进行有效修复，满足火焰筒的修复需要，提高火焰筒的使用寿命。

Claims (7)

1.一种钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法，其特征在于，火焰筒的修复过程为：拆卸火焰筒铆钉，将各零部件分离→喷砂处理→打磨裂纹、烧蚀区及四周→焊接修复→制作涂层→真空热处理→装配，具体步骤如下：
第一步，拆卸火焰筒铆钉，将各零部件分离；拆卸方法为：先用手柄打磨器，在铆钉上打磨出凹槽，再用钻头钻透铆钉，最后将铆钉剔除，分离零件；
第二步，对工件进行喷砂处理，去除涂层；材料为30～60目金刚砂，气体压力5～10kg；
第三步，设计修复位置的CAD模型并焊接修复；对裂纹、烧蚀区及四周进行清理打磨，用丙酮清洗表面并吹干，采用焊接净成形制造技术对火焰筒裂纹、烧蚀区修复；
第四步，制作涂层；对工件原涂层位置进行喷涂，不喷涂位置进行保护，底层为：JIJ-TC-01镍钴锆铝钽钇粉末，涂层厚度为0.05～0.07mm；面层为：JIJ-TC-02锆钇氧化物粉末，涂层厚度0.05～0.2mm；
第五步，真空热处理，将火焰筒各部件放入真空炉内进行热处理，以5～10℃/s升温至1100～1200℃，保温3～6min，炉冷至950～1000℃，保温3～5h，充氩气强冷，真空度小于10- 2Pa；
第六步，装配，将各零件进行装配并安装铆钉；首先制作铆接工装，将铆钉安装后一起铆接。
2.根据权利要求1所述的钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法，其特征在于，火焰筒材质为钴基高温合金，钴基高温合金的化学成分及质量百分比要求具体是：C:0.05～0.15％，Cr:20.0～24.0％，Ni:20.0～24.0％，W:13.0～16.0％，Mn≦1.25％，Fe≦3.0％，Si:4.2～0.5％，S≦0.015％，P≦0.02％，Co:余量。
3.根据权利要求1所述的钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法，其特征在于，采用焊接净成型技术对火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复过程如下：设计修复位置的CAD模型，并对CAD模型进行切片处理，使修复位置的三维立体图变成一系列的二维平面图，第二步数控工作台按照二维平面图扫描轨迹指令运动，采用焊接净成形制造技术，当熔化第一层金属材料时，将金属材料熔化与基体材料冶金结合在一起，当熔化后续各层金属材料时，将金属材料熔化与先前熔化层冶金结合在一起；焊接用金属材料为JIJ-01镍基材料，其化学成分及质量百分比要求具体是：C:0.05～0.15％；Cr:20.5～23.0％；W:0.20～1.00％；Mo:8.0～10.0％；Fe:17.0～20.0％；Co:0.5～2.50％；Al:≦0.50％；Ti:≦0.15％；Mn:≦1.00％；Si:≦1.00％；S:≦0.015％；P:≦0.025％；B:≦0.010％；Cu:≦0.50％；Ni:余量；焊接修复后修磨成型，进行着色检查，X光检测。
4.根据权利要求3所述的钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法，其特征在于，焊机单点输出能量，金属瞬间产生金属熔滴，过渡到与母材金属接触部位，同时由于等离子电弧的高温作用，呈现出高结合性，基体无需预热，热量瞬间输出，基体无过多的升温，基本无变形、咬边和残余应力。
5.根据权利要求1所述的钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法，其特征在于，JIJ-TC-01镍钴锆铝钽钇粉末的粒度为50～350微米，其化学成分及质量百分比要求具体是，Co:20～30％，Cr:15～25％，Al:5～15％，Ta:1～10％，Y:0.1～5％，余量为Ni。
6.根据权利要求1所述的钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法，其特征在于，JIJ-TC-02锆钇氧化物粉末的粒度为10～150微米，其化学成分及质量百分比要求具体是，Y2O3:5～20％，其余为氧化锆。
7.根据权利要求1所述的钴基高温合金火焰筒裂纹、烧蚀区焊接修复工艺方法，其特征在于，真空热处理中，真空度优选10-3～10-4Pa。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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CN113967820B (zh) * 2021-11-18 2023-11-10 华瑞（江苏）燃机服务有限公司 一种带冲击冷却套装置过渡段组件的修复方法
CN115106716B (zh) * 2022-07-20 2024-02-20 中国航发北京航空材料研究院 基于增材制造技术的火焰筒修复方法
CN115008123A (zh) * 2022-07-26 2022-09-06 邯郸市永年区海翔机械厂 发动机火焰筒主体掉块修复方法

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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN100546748C (zh) * 2007-01-26 2009-10-07 哈尔滨工业大学 电子束钎焊修复高温合金叶片的方法
CN101634201A (zh) * 2009-08-20 2010-01-27 宁波裕泰五金有限公司 横扣密码挂锁
CN101704154B (zh) * 2009-11-18 2011-11-16 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 一种镍基变形高温合金大修机机加火焰筒补焊修理方法
CN101704165B (zh) * 2009-11-18 2011-12-14 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 一种镍基变形高温合金环形机加火焰筒激光焊接修理方法
CN103093065A (zh) * 2013-02-20 2013-05-08 天津工业大学 一种航空发动机叶片叶尖缺失部位三维模型重建方法
CN103567612B (zh) * 2013-10-19 2015-10-21 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 一种火焰筒修复方法
CN104439884A (zh) * 2014-11-27 2015-03-25 南京先进激光技术研究院 一种基于逆向工程的模具三维快速成形修复方法

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