CN108062436A - 岩石锚杆的拔力检测方法和系统 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种岩石锚杆的拔力检测方法和系统，属于结构工程技术领域。上述岩石锚杆的拔力检测方法包括：分别获取岩石基础底面边缘的最小压力值和次小压力值，岩石基础底面边缘的最大压力值和次大压力值，以及岩石的基础底边长；根据所述次小压力值、最大压力值和基础底边长计算第一受拉区折算长度，根据所述最小压力值、次大压力值和基础底边长计算第二受拉区折算长度；根据所述第一受拉区折算长度确定第一长度拉力参数，根据所述第二受拉区折算长度确定第二长度拉力参数；根据所述第一长度拉力参数、第二长度拉力参数计算岩石的受拉区合力，根据所述受拉区合力确定每根锚杆所受的拔力。其有效提高了所确定的岩石锚杆的拔力的准确性。
Description
技术领域
本发明涉及结构工程技术领域，特别是涉及一种岩石锚杆的拔力检测方法和系统、计算机设备及存储介质。
背景技术
在结构工程设计中，岩石锚杆基础能充分发挥充分利用岩石地基的坚固性以及钢材抗拉强度高的特性，具有良好抗拔性，使相应工程中可以减少混凝土用量，减少施工运输量，避免大开挖及大范围爆破，大大节约了直接和间接费用。
近年来，锚杆基础在工业以及民用建筑中的应用日益广泛，特别适用于岩石整体性好、稳定性强、且岩石承载力标准值较高的地质条件下建造的承受拉力或者弯矩较大导致受拔的建筑物的独立基础设计。岩石锚杆在柱下独立基础测中所受拉力(即为其可承受的拔力)的检测，对岩石地基的抗拔性能确定具有重要作用。
传统的岩石锚杆拔力(在柱下独立基础测中所受拉力)检测方案所采用的参数存在与岩石基础的实际受力情况相悖的问题，导致检测的拔力的准确性低。
发明内容
基于此，有必要针对传统方案容易导致检测确定的岩石锚杆拔力准确性低的技术问题，提供一种岩石锚杆的拔力检测方法和系统、计算机设备及存储介质。
一种岩石锚杆的拔力检测方法，包括如下步骤：
分别获取岩石基础底面边缘的最小压力值和次小压力值，岩石基础底面边缘的最大压力值和次大压力值，以及岩石的基础底边长；
根据所述次小压力值、最大压力值和基础底边长计算第一受拉区折算长度，根据所述最小压力值、次大压力值和基础底边长计算第二受拉区折算长度；
根据所述第一受拉区折算长度确定第一长度拉力参数，根据所述第二受拉区折算长度确定第二长度拉力参数；
根据所述第一长度拉力参数、第二长度拉力参数计算岩石的受拉区合力，根据所述受拉区合力确定每根锚杆所受的拔力。
上述岩石锚杆的拔力检测方法，可以依据岩石基础底面边缘的次小压力值、最大压力值和基础底边长计算第一受拉区折算长度，依据岩石基础底面边缘的最小压力值、次大压力值和基础底边长计算第二受拉区折算长度，进而计算相应的第一长度拉力参数和第二长度拉力参数，以计算岩石的受拉区合力，根据所述受拉区合力确定每根锚杆所受的拔力，使岩石锚杆的拔力检测过程与岩石基础底面的实际受力特征较为匹配，有效提高了所确定的岩石锚杆的拔力的准确性。
在其中一个实施例中，所述分别获取岩石基础底面边缘的最小压力值和次小压力值，岩石基础底面边缘的最大压力值和次大压力值，以及岩石的基础底边长的过程之前，还包括：
分别获取岩石基础上部结构传至基础顶面的竖向力值，基础自重和基础上土重的双重和，岩石作用于基础底面第一参考方向的第一力矩值和第一抵抗矩，岩石作用于基础底面第二参考方向的第二力矩值和第二抵抗矩；
根据所述竖向力值、双重和、第一力矩值、第一抵抗矩、第二力矩值和第二抵抗矩分别计算岩石基础底面边缘的最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值。
作为一个实施例，上述根据所述竖向力值、双重和、第一力矩值、第一抵抗矩、第二力矩值和第二抵抗矩分别计算岩石基础底面边缘的最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值的过程可以包括：
将所述竖向力值、双重和、第一力矩值、第一抵抗矩、第二力矩值和第二抵抗矩分别代入最小压力值计算公式、次小压力值计算公式、最大压力值计算公式以及次大压力值计算公式计算岩石基础底面边缘的最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值；
所述最小压力值计算公式为：
所述次小压力值计算公式为：
所述最大压力值计算公式为：
所述次大压力值计算公式为：
式中，Pkmin表示最小压力值，Pkmin +表示次小压力值，Pkmax表示最大压力值，Pkmax -表示次大压力值，Fk表示竖向力值，Gk表示双重和，Mxk表示第一力矩值，Myk表示第二力矩值，Wx表示第一抵抗矩，Wy表示第二抵抗矩，A表示岩石基础底面面积。
本实施例可以对上述岩石基础底面边缘的最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值进行准确确定。
在其中一个实施例中，上述根据所述次小压力值、最大压力值和基础底边长计算第一受拉区折算长度，根据所述最小压力值、次大压力值和基础底边长计算第二受拉区折算长度的过程可以包括：
将所述次小压力值、最大压力值和基础底边长分别代入第一长度计算公式计算第一受拉区折算长度，将述最小压力值、次大压力值和基础底边长分别代入第二长度计算公式计算第二受拉区折算长度；其中，所述第一长度计算公式为：
所述第二长度计算公式为：
式中，a表示第一受拉区折算长度，b表示第二受拉区折算长度，L表示基础底边长，Pkmin表示最小压力值，Pkmin +表示次小压力值，Pkmax表示最大压力值，Pkmax -表示次大压力值。
本实施例保证了计算得到的第一受拉区折算长度和第二受拉区折算长度的准确性。
在其中一个实施例中，上述根据所述第一受拉区折算长度确定第一长度拉力参数，根据所述第二受拉区折算长度确定第二长度拉力参数的过程包括：
将所述第一受拉区折算长度、次小压力值代入第一拉力参数计算公式计算第一长度拉力参数，将所述第二受拉区折算长度、最小压力值代入第二拉力参数计算公式计算第二长度拉力参数；其中，所述第一拉力参数计算公式为：
Sa＝λ*Pkmin +*a，
所述第二拉力参数计算公式为：
Sb＝λ*Pkmin*b，
式中，a表示第一受拉区折算长度，Sa表示第一长度拉力参数，b表示第二受拉区折算长度，Sb表示第二长度拉力参数，Pkmin +表示次小压力值，Pkmin表示最小压力值，λ表示长度拉力系数。
在其中一个实施例中，上述根据所述第一长度拉力参数、第二长度拉力参数计算岩石的受拉区合力的过程包括：
将所述第一长度拉力参数、第二长度拉力参数代入合力计算公式计算岩石的受拉区合力；其中，所述合力计算公式为：
式中，Nt表示受拉区合力，Sa表示第一长度拉力参数，Sb表示第二长度拉力参数，H表示岩石基础宽度。
在其中一个实施例中，上述根据所述受拉区合力确定每根锚杆所受的拔力的过程包括：
获取岩石受拉侧的锚杆数量，根据所述受拉区合力以及锚杆数量确定每根锚杆所受的拉力。
一种岩石锚杆的拔力检测系统，包括：
第一获取模块，用于分别获取岩石基础底面边缘的最小压力值和次小压力值，岩石基础底面边缘的最大压力值和次大压力值，以及岩石的基础底边长；
第一计算模块，用于根据所述次小压力值、最大压力值和基础底边长计算第一受拉区折算长度，根据所述最小压力值、次大压力值和基础底边长计算第二受拉区折算长度；
确定模块，用于根据所述第一受拉区折算长度确定第一长度拉力参数，根据所述第二受拉区折算长度确定第二长度拉力参数；
检测模块，用于根据所述第一长度拉力参数、第二长度拉力参数计算岩石的受拉区合力，根据所述受拉区合力确定每根锚杆所受的拔力。
上述岩石锚杆的拔力检测系统，可以依据岩石基础底面边缘的次小压力值、最大压力值和基础底边长计算第一受拉区折算长度，依据岩石基础底面边缘的最小压力值、次大压力值和基础底边长计算第二受拉区折算长度，进而计算相应的第一长度拉力参数和第二长度拉力参数，以计算岩石的受拉区合力，根据所述受拉区合力确定每根锚杆所受的拔力，使岩石锚杆的拔力检测过程与岩石基础底面的实际受力特征较为匹配，有效提高了所确定的岩石锚杆的拔力的准确性。
在其中一个实施例中，上述岩石锚杆的拔力检测系统，还可以包括：
第二获取模块，用于分别获取岩石基础上部结构传至基础顶面的竖向力值，基础自重和基础上土重的双重和，岩石作用于基础底面第一参考方向的第一力矩值和第一抵抗矩，岩石作用于基础底面第二参考方向的第二力矩值和第二抵抗矩；
第二计算模块，用于根据所述竖向力值、双重和、第一力矩值、第一抵抗矩、第二力矩值和第二抵抗矩分别计算岩石基础底面边缘的最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值。
作为一个实施例，上述第二计算模块进一步用于：
将所述竖向力值、双重和、第一力矩值、第一抵抗矩、第二力矩值和第二抵抗矩分别代入最小压力值计算公式、次小压力值计算公式、最大压力值计算公式以及次大压力值计算公式计算岩石基础底面边缘的最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值；
所述最小压力值计算公式为：
所述次小压力值计算公式为：
所述最大压力值计算公式为：
所述次大压力值计算公式为：
式中，Pkmin表示最小压力值，Pkmin +表示次小压力值，Pkmax表示最大压力值，Pkmax -表示次大压力值，Fk表示竖向力值，Gk表示双重和，Mxk表示第一力矩值，Myk表示第二力矩值，Wx表示第一抵抗矩，Wy表示第二抵抗矩，A表示岩石基础底面面积。
在其中一个实施例中，上述第一计算模块进一步用于：
将所述次小压力值、最大压力值和基础底边长分别代入第一长度计算公式计算第一受拉区折算长度，将述最小压力值、次大压力值和基础底边长分别代入第二长度计算公式计算第二受拉区折算长度；其中，所述第一长度计算公式为：
所述第二长度计算公式为：
式中，a表示第一受拉区折算长度，b表示第二受拉区折算长度，L表示基础底边长，Pkmin表示最小压力值，Pkmin +表示次小压力值，Pkmax表示最大压力值，Pkmax -表示次大压力值。
在其中一个实施例中，上述确定模块进一步用于：
将所述第一受拉区折算长度、次小压力值代入第一拉力参数计算公式计算第一长度拉力参数，将所述第二受拉区折算长度、最小压力值代入第二拉力参数计算公式计算第二长度拉力参数；其中，所述第一拉力参数计算公式为：
Sa＝λ*Pkmin +*a，
所述第二拉力参数计算公式为：
Sb＝λ*Pkmin*b，
式中，a表示第一受拉区折算长度，Sa表示第一长度拉力参数，b表示第二受拉区折算长度，Sb表示第二长度拉力参数，Pkmin +表示次小压力值，Pkmin表示最小压力值，λ表示长度拉力系数。
在其中一个实施例中，上述检测模块进一步用于：
将所述第一长度拉力参数、第二长度拉力参数代入合力计算公式计算岩石的受拉区合力；其中，所述合力计算公式为：
式中，Nt表示受拉区合力，Sa表示第一长度拉力参数，Sb表示第二长度拉力参数，H表示岩石基础宽度。
在其中一个实施例中，上述检测模块进一步用于：
获取岩石受拉侧的锚杆数量，根据所述受拉区合力以及锚杆数量确定每根锚杆所受的拉力。
一种计算机设备，包括存储器、处理器以及存储在所述存储器上并可在所述处理器上运行的计算机程序，所述处理器执行所述计算机程序时实现如上述岩石锚杆的拔力检测方法。
上述计算机设备，通过所述处理器上运行的计算机程序，实现了所确定的岩石锚杆的拔力准确性的提高。
一种计算机存储介质，其上存储有计算机程序，该程序被处理器执行时实现如上述岩石锚杆的拔力检测方法。
上述计算机存储介质，通过其存储的计算机程序，使检测岩石锚杆所受拉力的过程与岩石基础底面的实际受力特征较为匹配，有效提高了所确定的岩石锚杆的拔力的准确性。
附图说明
图1为一个实施例的岩石锚杆的拔力检测方法流程图；
图2为一个实施例的岩石基础示意图；
图3为一个实施例的岩石锚杆的拔力检测系统结构示意图。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合附图及实施例，对本发明进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。
需要说明的是，本发明实施例所涉及的术语“第一\第二”仅仅是是区别类似的对象，不代表针对对象的特定排序，可以理解地，“第一\第二”在允许的情况下可以互换特定的顺序或先后次序。应该理解“第一\第二”区分的对象在适当情况下可以互换，以使这里描述的本发明的实施例能够以除了在这里图示或描述的那些以外的顺序实施。
本发明实施例的术语“包括”和“具有”以及它们任何变形，意图在于覆盖不排他的包含。例如包含了一系列步骤或模块的过程、方法或系统没有限定于已列出的步骤或单元，而是可选地还包括没有列出的步骤或模块，或可选地还包括对于这些过程、方法或系统固有的其它步骤或模块。
在本文中提及“实施例”意味着，结合实施例描述的特定特征、结构或特性可以包含在本申请的至少一个实施例中。在说明书中的各个位置出现该短语并不一定均是指相同的实施例，也不是与其它实施例互斥的独立的或备选的实施例。本领域技术人员显式地和隐式地理解的是，本文所描述的实施例可以与其它实施例相结合。
参考图1，图1所示为一个实施例的岩石锚杆的拔力检测方法流程图，包括如下步骤：
S101，分别获取岩石基础底面边缘的最小压力值和次小压力值，岩石基础底面边缘的最大压力值和次大压力值，以及岩石的基础底边长；
上述步骤可以首先获取岩石基础底面边缘所受压力值的范围，进而进行相应最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值的获取；还可以对岩石基础各部分结构所受的力以及各个力矩值、抵抗矩等受力参数进行检测分析，将所得的受力参数分别代入相应计算公式进行最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值的计算。上述次小压力值为岩石基础底面边缘所受到的压力值中仅大于最小压力值的压力值；次大压力值为岩石基础底面边缘所受到的压力值中仅小于最大压力值的压力值。
S102，根据所述次小压力值、最大压力值和基础底边长计算第一受拉区折算长度，根据所述最小压力值、次大压力值和基础底边长计算第二受拉区折算长度；
第一受拉区折算长度和第二受拉区折算长度分别表示；上述步骤可以依据计算第一受拉区折算长度的公式以及计算第二受拉区折算长度的公式对所需确定的第一受拉区折算长度和第二受拉区折算长度进行相应计算。
在一个实施例中，上述步骤S102，根据所述次小压力值、最大压力值和基础底边长计算第一受拉区折算长度，根据所述最小压力值、次大压力值和基础底边长计算第二受拉区折算长度的过程可以包括：
将所述次小压力值、最大压力值和基础底边长分别代入第一长度计算公式计算第一受拉区折算长度，将述最小压力值、次大压力值和基础底边长分别代入第二长度计算公式计算第二受拉区折算长度；其中，所述第一长度计算公式为：
所述第二长度计算公式为：
式中，a表示第一受拉区折算长度，b表示第二受拉区折算长度，L表示基础底边长，Pkmin表示最小压力值，Pkmin +表示次小压力值，Pkmax表示最大压力值，Pkmax -表示次大压力值。
本实施例可以通过第一长度计算公式对第一受拉区折算长度进行准确计算，通过第二长度计算公式对第二受拉区折算长度进行准确计算，保证了计算得到的第一受拉区折算长度和第二受拉区折算长度的准确性。
S103，根据所述第一受拉区折算长度确定第一长度拉力参数，根据所述第二受拉区折算长度确定第二长度拉力参数；
在一个实施例中，上述步骤S103，根据所述第一受拉区折算长度确定第一长度拉力参数，根据所述第二受拉区折算长度确定第二长度拉力参数的过程可以包括：
将所述第一受拉区折算长度、次小压力值代入第一拉力参数计算公式计算第一长度拉力参数，将所述第二受拉区折算长度、最小压力值代入第二拉力参数计算公式计算第二长度拉力参数；其中，所述第一拉力参数计算公式为：
Sa＝λ*Pkmin +*a，
所述第二拉力参数计算公式为：
Sb＝λ*Pkmin*b，
式中，a表示第一受拉区折算长度，Sa表示第一长度拉力参数，b表示第二受拉区折算长度，Sb表示第二长度拉力参数，Pkmin +表示次小压力值，Pkmin表示最小压力值，λ表示长度拉力系数。
上述长度拉力系数λ可以依据岩石基础的具体特征进行设置，如设置为0.5等值。
本实施例所确定的第一长度拉力参数Sa以及第二长度拉力参数Sb对确定岩石的受拉区合力具有重要作用。
S104，根据所述第一长度拉力参数、第二长度拉力参数计算岩石的受拉区合力，根据所述受拉区合力确定每根锚杆所受的拔力。
在一个实施例中，上述步骤S104中，根据所述第一长度拉力参数、第二长度拉力参数计算岩石的受拉区合力的过程可以包括：
将所述第一长度拉力参数、第二长度拉力参数代入合力计算公式计算岩石的受拉区合力；其中，所述合力计算公式为：
式中，Nt表示受拉区合力，Sa表示第一长度拉力参数，Sb表示第二长度拉力参数，H表示岩石基础宽度。
本实施例可以对岩石的受拉区合力进行准确计算，所确定的受拉区合力由岩石对应的所有锚杆承担，以此可以对每根锚杆所受的拉力进行相应检测。
在一个实施例中，上述步骤S104中，在一个实施例中，上述步骤S104中，根据所述受拉区合力确定每根锚杆所受的拔力的过程可以包括：
获取岩石受拉侧的锚杆数量，根据所述受拉区合力以及锚杆数量确定每根锚杆所受的拉力，上述每根锚杆所受的拉力即为每根锚杆所对应的拔力。
具体地，可以由计算所得每根锚杆所受的拉力值与锚杆抗拔承载力做对比，从而确定锚杆数量，以此设计岩石锚杆基础。若受拉区合力为Nt，岩石受拉侧的锚杆数量为n，则第i根锚杆所受的拉力Nti可以为：
Nti＝Nt/n。
本实施例可以对各根锚杆所受的拉力进行确定，上述拉力确定过程中所采用的各个计算因素与实际受力因素较为匹配，计算简单，可作为岩石锚杆抗拔计算的依据。且检测岩石锚杆在柱下独立基础测中所受拉力的方法计算方便，可采用EXCEL表格计算，或者编写小程序计算，实用性强，便于设计人员在工作中使用。
本发明提供的岩石锚杆的拔力检测方法，可以依据岩石基础底面边缘的次小压力值、最大压力值和基础底边长计算第一受拉区折算长度，依据岩石基础底面边缘的最小压力值、次大压力值和基础底边长计算第二受拉区折算长度，进而计算相应的第一长度拉力参数和第二长度拉力参数，以计算岩石的受拉区合力，根据所述受拉区合力确定每根锚杆所受的拔力，使岩石锚杆的拔力检测过程与岩石基础底面的实际受力特征较为匹配，有效提高了所确定的岩石锚杆的拔力的准确性。
在其中一个实施例中，所述分别获取岩石基础底面边缘的最小压力值和次小压力值，岩石基础底面边缘的最大压力值和次大压力值，以及岩石的基础底边长的过程之前，还可以包括：
分别获取岩石基础上部结构传至基础顶面的竖向力值，基础自重和基础上土重的双重和，岩石作用于基础底面第一参考方向的第一力矩值和第一抵抗矩，岩石作用于基础底面第二参考方向的第二力矩值和第二抵抗矩；
根据所述竖向力值、双重和、第一力矩值、第一抵抗矩、第二力矩值和第二抵抗矩分别计算岩石基础底面边缘的最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值。
作为一个实施例，上述根据所述竖向力值、双重和、第一力矩值、第一抵抗矩、第二力矩值和第二抵抗矩分别计算岩石基础底面边缘的最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值的过程可以包括：
将所述竖向力值、双重和、第一力矩值、第一抵抗矩、第二力矩值和第二抵抗矩分别代入最小压力值计算公式、次小压力值计算公式、最大压力值计算公式以及次大压力值计算公式计算岩石基础底面边缘的最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值；
所述最小压力值计算公式为：
所述次小压力值计算公式为：
所述最大压力值计算公式为：
所述次大压力值计算公式为：
式中，Pkmin表示最小压力值，Pkmin +表示次小压力值，Pkmax表示最大压力值，Pkmax -表示次大压力值，Fk表示竖向力值，Gk表示双重和，Mxk表示第一力矩值，Myk表示第二力矩值，Wx表示第一抵抗矩，Wy表示第二抵抗矩，A表示岩石基础底面面积。
上述竖向力值Fk可以为相应于作用的标准组合时，岩石基础上部结构传至基础顶面的竖向力值；Gk为基础自重和基础上的土重之和，第一力矩值Mxk可以为岩石基础底面所在坐标系的第一坐标轴方向(如xy坐标系中x坐标轴)上的力矩值，第二力矩值Myk可以为岩石基础底面所在坐标系的第二坐标轴方向(如xy坐标系中y坐标轴)上的力矩值，相应地，第一抵抗矩Wx可以为岩石基础底面所在坐标系的第一坐标轴方向(如xy坐标系中x坐标轴)上的抵抗矩，第二抵抗矩Wy可以为岩石基础底面所在坐标系的第二坐标轴方向(如xy坐标系中y坐标轴)上的抵抗矩。
本实施例可以对上述岩石基础底面边缘的最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值进行准确确定。
具体地，上述最小压力值Pkmin，次小压力值Pkmin +，最大压力值Pkmax，次大压力值Pkmax -，第一受拉区折算长度(受拉区折算长度一)a，第二受拉区折算长度(受拉区折算长度二)b，基础底边长L，基础宽度H(岩石基础宽度)在岩石基础中的示意图可以参考图2所示，依据图2所示的各个岩石基础参数可知，本实施例进行相应计算所采用的各岩石基础参数以及检测过程得到的各个受力参数与岩石基础的实际受力特征极为匹配。
参考图3所示，图3所示为一个实施例的岩石锚杆的拔力检测系统结构示意图，包括：
第一获取模块101，用于分别获取岩石基础底面边缘的最小压力值和次小压力值，岩石基础底面边缘的最大压力值和次大压力值，以及岩石的基础底边长；
第一计算模块102，用于根据所述次小压力值、最大压力值和基础底边长计算第一受拉区折算长度，根据所述最小压力值、次大压力值和基础底边长计算第二受拉区折算长度；
确定模块103，用于根据所述第一受拉区折算长度确定第一长度拉力参数，根据所述第二受拉区折算长度确定第二长度拉力参数；
检测模块104，用于根据所述第一长度拉力参数、第二长度拉力参数计算岩石的受拉区合力，根据所述受拉区合力确定每根锚杆所受的拔力。
上述岩石锚杆的拔力检测系统，可以依据岩石基础底面边缘的次小压力值、最大压力值和基础底边长计算第一受拉区折算长度，依据岩石基础底面边缘的最小压力值、次大压力值和基础底边长计算第二受拉区折算长度，进而计算相应的第一长度拉力参数和第二长度拉力参数，以计算岩石的受拉区合力，根据所述受拉区合力确定每根锚杆所受的拔力，使岩石锚杆的拔力检测过程与岩石基础底面的实际受力特征较为匹配，有效提高了所确定的岩石锚杆的拔力的准确性。
在其中一个实施例中，上述岩石锚杆的拔力检测系统，还可以包括：
第二获取模块，用于分别获取岩石基础上部结构传至基础顶面的竖向力值，基础自重和基础上土重的双重和，岩石作用于基础底面第一参考方向的第一力矩值和第一抵抗矩，岩石作用于基础底面第二参考方向的第二力矩值和第二抵抗矩；
第二计算模块，用于根据所述竖向力值、双重和、第一力矩值、第一抵抗矩、第二力矩值和第二抵抗矩分别计算岩石基础底面边缘的最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值。
作为一个实施例，上述第二计算模块进一步用于：
将所述竖向力值、双重和、第一力矩值、第一抵抗矩、第二力矩值和第二抵抗矩分别代入最小压力值计算公式、次小压力值计算公式、最大压力值计算公式以及次大压力值计算公式计算岩石基础底面边缘的最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值；
所述最小压力值计算公式为：
所述次小压力值计算公式为：
所述最大压力值计算公式为：
所述次大压力值计算公式为：
式中，Pkmin表示最小压力值，Pkmin +表示次小压力值，Pkmax表示最大压力值，Pkmax -表示次大压力值，Fk表示竖向力值，Gk表示双重和，Mxk表示第一力矩值，Myk表示第二力矩值，Wx表示第一抵抗矩，Wy表示第二抵抗矩，A表示岩石基础底面面积。
在其中一个实施例中，上述第一计算模块进一步用于：
将所述次小压力值、最大压力值和基础底边长分别代入第一长度计算公式计算第一受拉区折算长度，将述最小压力值、次大压力值和基础底边长分别代入第二长度计算公式计算第二受拉区折算长度；其中，所述第一长度计算公式为：
所述第二长度计算公式为：
式中，a表示第一受拉区折算长度，b表示第二受拉区折算长度，L表示基础底边长，Pkmin表示最小压力值，Pkmin +表示次小压力值，Pkmax表示最大压力值，Pkmax -表示次大压力值。
在其中一个实施例中，上述确定模块进一步用于：
将所述第一受拉区折算长度、次小压力值代入第一拉力参数计算公式计算第一长度拉力参数，将所述第二受拉区折算长度、最小压力值代入第二拉力参数计算公式计算第二长度拉力参数；其中，所述第一拉力参数计算公式为：
Sa＝λ*Pkmin +*a，
所述第二拉力参数计算公式为：
Sb＝λ*Pkmin*b，
式中，a表示第一受拉区折算长度，Sa表示第一长度拉力参数，b表示第二受拉区折算长度，Sb表示第二长度拉力参数，Pkmin +表示次小压力值，Pkmin表示最小压力值，λ表示长度拉力系数。
在其中一个实施例中，上述检测模块进一步用于：
将所述第一长度拉力参数、第二长度拉力参数代入合力计算公式计算岩石的受拉区合力；其中，所述合力计算公式为：
式中，Nt表示受拉区合力，Sa表示第一长度拉力参数，Sb表示第二长度拉力参数，H表示岩石基础宽度。
在其中一个实施例中，上述检测模块进一步用于：
获取岩石受拉侧的锚杆数量，根据所述受拉区合力以及锚杆数量确定每根锚杆所受的拉力。
本发明的岩石锚杆在柱下独立基础测中所受拉力的系统与本发明的岩石锚杆在柱下独立基础测中所受拉力的方法一一对应，在上述岩石锚杆在柱下独立基础测中所受拉力的方法的实施例阐述的技术特征及其有益效果均适用于岩石锚杆在柱下独立基础测中所受拉力的系统的实施例中，特此声明。
基于如上所述的示例，在一个实施例中还提供一种计算机设备，该计算机设备包括存储器、处理器及存储在存储器上并可在处理器上运行的计算机程序，其中，处理器执行所述程序时实现如上述各实施例中的任意一种岩石锚杆的拔力检测方法。
上述计算机设备，通过所述处理器上运行的计算机程序，实现了所确定的岩石锚杆的拔力准确性的提高。
本领域普通技术人员可以理解实现上述实施例方法中的全部或部分流程，是可以通过计算机程序来指令相关的硬件来完成，所述的程序可存储于一非易失性的计算机可读取存储介质中，如本发明实施例中，该程序可存储于计算机系统的存储介质中，并被该计算机系统中的至少一个处理器执行，以实现包括如上述各睡眠辅助方法的实施例的流程。其中，所述的存储介质可为磁碟、光盘、只读存储记忆体(Read-Only Memory，ROM)或随机存储记忆体(Random Access Memory，RAM)等。
据此，在一个实施例中还提供一种存储介质，其上存储有计算机程序，其中，该程序被处理器执行时实现如上述各实施例中的任意一种岩石锚杆的拔力检测方法。
上述计算机存储介质，通过其存储的计算机程序，使检测岩石锚杆所受拉力的过程与岩石基础底面的实际受力特征较为匹配，有效提高了所确定的岩石锚杆的拔力的准确性。
以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。
以上所述实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。
Claims (10)
1.一种岩石锚杆的拔力检测方法，其特征在于，包括如下步骤：
分别获取岩石基础底面边缘的最小压力值和次小压力值，岩石基础底面边缘的最大压力值和次大压力值，以及岩石的基础底边长；
根据所述次小压力值、最大压力值和基础底边长计算第一受拉区折算长度，根据所述最小压力值、次大压力值和基础底边长计算第二受拉区折算长度；
根据所述第一受拉区折算长度确定第一长度拉力参数，根据所述第二受拉区折算长度确定第二长度拉力参数；
根据所述第一长度拉力参数、第二长度拉力参数计算岩石的受拉区合力，根据所述受拉区合力确定每根锚杆所受的拔力。
2.根据权利要求1所述的岩石锚杆的拔力检测方法，其特征在于，所述分别获取岩石基础底面边缘的最小压力值和次小压力值，岩石基础底面边缘的最大压力值和次大压力值，以及岩石的基础底边长的过程之前，还包括：
分别获取岩石基础上部结构传至基础顶面的竖向力值，基础自重和基础上土重的双重和，岩石作用于基础底面第一参考方向的第一力矩值和第一抵抗矩，岩石作用于基础底面第二参考方向的第二力矩值和第二抵抗矩；
根据所述竖向力值、双重和、第一力矩值、第一抵抗矩、第二力矩值和第二抵抗矩分别计算岩石基础底面边缘的最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值。
3.根据权利要求2所述的岩石锚杆的拔力检测方法，其特征在于，所述根据所述竖向力值、双重和、第一力矩值、第一抵抗矩、第二力矩值和第二抵抗矩分别计算岩石基础底面边缘的最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值的过程包括：
将所述竖向力值、双重和、第一力矩值、第一抵抗矩、第二力矩值和第二抵抗矩分别代入最小压力值计算公式、次小压力值计算公式、最大压力值计算公式以及次大压力值计算公式计算岩石基础底面边缘的最小压力值、次小压力值、最大压力值和次大压力值；
所述最小压力值计算公式为：
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<mi>P</mi>
<mrow>
<mi>k</mi>
<mi>min</mi>
</mrow>
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所述次小压力值计算公式为：
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<mi>P</mi>
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<mi>G</mi>
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所述最大压力值计算公式为：
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所述次大压力值计算公式为：
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<mi>k</mi>
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<mi>k</mi>
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<mi>W</mi>
<mi>y</mi>
</mrow>
</mfrac>
<mo>,</mo>
</mrow>
式中，Pk min表示最小压力值，Pk min +表示次小压力值，Pk max表示最大压力值，Pk max -表示次大压力值，Fk表示竖向力值，Gk表示双重和，Mxk表示第一力矩值，Myk表示第二力矩值，Wx表示第一抵抗矩，Wy表示第二抵抗矩，A表示岩石基础底面面积。
4.根据权利要求1至3任一项所述的岩石锚杆的拔力检测方法，其特征在于，所述根据所述次小压力值、最大压力值和基础底边长计算第一受拉区折算长度，根据所述最小压力值、次大压力值和基础底边长计算第二受拉区折算长度的过程包括：
将所述次小压力值、最大压力值和基础底边长分别代入第一长度计算公式计算第一受拉区折算长度，将述最小压力值、次大压力值和基础底边长分别代入第二长度计算公式计算第二受拉区折算长度；其中，所述第一长度计算公式为：
<mrow>
<mi>a</mi>
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<mi>k</mi>
<mi>min</mi>
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<mi>max</mi>
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<mo>-</mo>
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</mfrac>
<mo>+</mo>
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<mo>)</mo>
</mrow>
<mo>*</mo>
<mi>L</mi>
<mo>,</mo>
</mrow>
式中，a表示第一受拉区折算长度，b表示第二受拉区折算长度，L表示基础底边长，Pk min表示最小压力值，Pk min +表示次小压力值，Pk max表示最大压力值，Pk max -表示次大压力值。
5.根据权利要求1至3任一项所述的岩石锚杆的拔力检测方法，其特征在于，所述根据所述第一受拉区折算长度确定第一长度拉力参数，根据所述第二受拉区折算长度确定第二长度拉力参数的过程包括：
将所述第一受拉区折算长度、次小压力值代入第一拉力参数计算公式计算第一长度拉力参数，将所述第二受拉区折算长度、最小压力值代入第二拉力参数计算公式计算第二长度拉力参数；其中，所述第一拉力参数计算公式为：
Sa＝λ*Pk min +*a，
所述第二拉力参数计算公式为：
Sb＝λ*Pk min*b，
式中，a表示第一受拉区折算长度，Sa表示第一长度拉力参数，b表示第二受拉区折算长度，Sb表示第二长度拉力参数，Pk min +表示次小压力值，Pk min表示最小压力值，λ表示长度拉力系数。
6.根据权利要求1至3任一项所述的岩石锚杆的拔力检测方法，其特征在于，所述根据所述第一长度拉力参数、第二长度拉力参数计算岩石的受拉区合力的过程包括：
将所述第一长度拉力参数、第二长度拉力参数代入合力计算公式计算岩石的受拉区合力；其中，所述合力计算公式为：
<mrow>
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<mi>N</mi>
<mi>t</mi>
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<mo>,</mo>
</mrow>
式中，Nt表示受拉区合力，Sa表示第一长度拉力参数，Sb表示第二长度拉力参数，H表示岩石基础宽度。
7.根据权利要求1至3任一项所述的岩石锚杆的拔力检测方法，其特征在于，所述根据所述受拉区合力确定每根锚杆所受的拔力的过程包括：
获取岩石受拉侧的锚杆数量，根据所述受拉区合力以及锚杆数量确定每根锚杆所受的拉力。
8.一种岩石锚杆的拔力检测系统，其特征在于，包括：
第一获取模块，用于分别获取岩石基础底面边缘的最小压力值和次小压力值，岩石基础底面边缘的最大压力值和次大压力值，以及岩石的基础底边长；
第一计算模块，用于根据所述次小压力值、最大压力值和基础底边长计算第一受拉区折算长度，根据所述最小压力值、次大压力值和基础底边长计算第二受拉区折算长度；
确定模块，用于根据所述第一受拉区折算长度确定第一长度拉力参数，根据所述第二受拉区折算长度确定第二长度拉力参数；
检测模块，用于根据所述第一长度拉力参数、第二长度拉力参数计算岩石的受拉区合力，根据所述受拉区合力确定每根锚杆所受的拔力。
9.一种计算机设备，包括存储器、处理器以及存储在所述存储器上并可在所述处理器上运行的计算机程序，其特征在于，所述处理器执行所述计算机程序时实现如权利要求1至7任意一项所述的岩石锚杆的拔力检测方法。
10.一种计算机存储介质，其上存储有计算机程序，其特征在于，该程序被处理器执行时实现如权利要求1至7任意一项所述的岩石锚杆的拔力检测方法。
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113740168A (zh) * | 2021-08-27 | 2021-12-03 | 四川交达预应力工程检测科技有限公司 | 锚杆荷载试验机器人及控制方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011021989A (ja) * | 2009-07-15 | 2011-02-03 | Aoi Neon Kk | アンカーボルト引抜き耐力測定装置 |
| CN201788388U (zh) * | 2010-07-19 | 2011-04-06 | 曾庆义 | 可监测钻孔工作状态的锚杆钻机及监测装置 |
| US8317226B1 (en) * | 2010-07-13 | 2012-11-27 | Wong Thomas K | Foundationless pole installation system |
| CN103868632A (zh) * | 2014-03-12 | 2014-06-18 | 北京工业大学 | 一种基于涡流阻抗法的非接触式锚杆拉力测量方法 |
| CN105241510A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-01-13 | 青岛理工大学 | 隧道围岩预应力加固锚杆长度及径向预应力值的测定方法 |
-
2017
- 2017-12-04 CN CN201711260316.4A patent/CN108062436B/zh active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011021989A (ja) * | 2009-07-15 | 2011-02-03 | Aoi Neon Kk | アンカーボルト引抜き耐力測定装置 |
| US8317226B1 (en) * | 2010-07-13 | 2012-11-27 | Wong Thomas K | Foundationless pole installation system |
| CN201788388U (zh) * | 2010-07-19 | 2011-04-06 | 曾庆义 | 可监测钻孔工作状态的锚杆钻机及监测装置 |
| CN103868632A (zh) * | 2014-03-12 | 2014-06-18 | 北京工业大学 | 一种基于涡流阻抗法的非接触式锚杆拉力测量方法 |
| CN105241510A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-01-13 | 青岛理工大学 | 隧道围岩预应力加固锚杆长度及径向预应力值的测定方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 董晔等: "国内外岩石锚杆设计之比较", 《地质与资源》 * |
| 郑西贵等: "预应力锚杆锚固段应力分布规律及分析", 《采矿与安全工程学报》 * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113740168A (zh) * | 2021-08-27 | 2021-12-03 | 四川交达预应力工程检测科技有限公司 | 锚杆荷载试验机器人及控制方法 |
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