CN107988549A - 一种低屈强比焊瓶钢及其制造方法 - Google Patents
一种低屈强比焊瓶钢及其制造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN107988549A CN107988549A CN201610952929.3A CN201610952929A CN107988549A CN 107988549 A CN107988549 A CN 107988549A CN 201610952929 A CN201610952929 A CN 201610952929A CN 107988549 A CN107988549 A CN 107988549A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- continuous casting
- cylinder
- yield strength
- low yield
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 83
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 83
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 238000003466 welding Methods 0.000 title abstract description 15
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 11
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 claims description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 11
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000013461 design Methods 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 4
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910019582 Cr V Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N Acetylene Chemical compound C#C HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- OIDPCXKPHYRNKH-UHFFFAOYSA-J chrome alum Chemical compound [K]OS(=O)(=O)O[Cr]1OS(=O)(=O)O1 OIDPCXKPHYRNKH-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000005713 exacerbation Effects 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010813 municipal solid waste Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- GFNGCDBZVSLSFT-UHFFFAOYSA-N titanium vanadium Chemical compound [Ti].[V] GFNGCDBZVSLSFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/009—Pearlite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明提供一种低屈强比焊瓶钢及其制造方法，该焊瓶钢钢板的成分按重量百分比计如下：C：0.15％‑0.20％，Si：0.10％‑0.30％，Mn：1.30％‑1.50％，P：≤0.020％，S：≤0.008％，Cr：0.10％‑0.20％，V：0.02％‑0.04％，Ti：0.010％‑0.030％，Als：0.010％‑0.045％，N：≤0.008％，其余为Fe和不可避免杂质元素；方法：连铸坯再加热1190‑1230℃，终轧温度为880‑930℃，随后钢带以21‑27℃/s的速度进行快速冷却，在670‑720℃进行钢带卷取。本发明钢板抗拉强度大，保证焊接后瓶体性能；轧制和卷取设备负荷小。
Description
技术领域
本发明属于压力容器用钢领域，尤其涉及一种焊瓶钢及其制造方法。
背景技术
随着民用石油液化气的日益普及，对液化气钢瓶的需求量逐渐增加，特别是近年来，绿色环保汽车发展很快，汽车用液化石油气钢瓶的需求量较大；农村的城镇化进程，家用瓶装液化石油气进入城乡千家万户，液化石油气瓶在国内年需求钢板达60万吨以上，因此，焊接气瓶用钢有较好的市场前景。
焊接气瓶用钢板经冲压成型、焊接加工后成为液化石油气瓶、罐，供储存液化气使用。焊接气瓶由于具有安全、节能、卫生、使用和运输方便等特点而得到广泛应用，并因此极大地促进了焊接气瓶用热轧钢板生产的发展。焊接气瓶钢板是用于制造正常环境温度(-40℃～60℃)下使用的，试验压力为3.2MPa、可重复盛装液化石油气的钢质焊接气瓶的专用材料。
制瓶用热轧钢卷既要有一定的强度，较低的屈强比，纵横向力学性能差异小，又要具有良好的冷冲压成型性能和焊接性能、尺寸及板型精度要求高。因此，该钢板应该具备：①钢质纯净，夹杂物少且弥散分布；②稳定的力学性能和工艺性能；③有良好的冷冲压成型性能和焊接性能。
标准GB 6653-2008中对345MPa级别焊瓶钢性能要求：下屈服强度Rel≥345MPa，抗拉强度510-620MPa，屈强比≤0.80，伸长率≥21％；室温冲击吸收能量≥27J。
目前，焊瓶钢普遍采用C-Mn设计，不添加合金，热轧态组织为铁素体-珠光体。由于无合金强化，材料的屈服强度高，抗拉强度低，屈强比高，焊接后由于包申格效应容易导致抗拉强度低的情况产生。特别是生产薄规格(≤5mm)焊瓶钢时，屈强比更难以控制在0.80以下。
在本发明之前，已有个别有关345MPa级焊瓶钢的文献或发明，但采用C-Mn-Cr-V设计的345MPa级焊瓶钢报导没有，以下简单介绍与本发明较为接近的相关技术：
1)论文“高强度焊接气瓶用钢HP345的开发”，成分中C：0.14％-0.18％，Si：0.20％-0.30％，Mn：1.30％-1.40％，Ti：0.01％-0.03％，S：≤0.003％，P：≤0.018％。该论文中S含量要求严格，对冶炼要求高；组织为铁素体-珠光体，屈强比较高(0.73-0.76)。
2)论文“高强度焊接气瓶用钢HP345的开发与应用”，成分中C：0.17％-0.19％，Si：0.26％-0.27％，Mn：1.28％-1.32％，Ti：0.019％-0.020％，S：0.008-0.010％，P：0.019％-0.022％。该论文中抗拉强度520-570MPa，焊接后由于包申格效应导致抗拉强度易低于标准要求(510MPa)，且产品厚度为10mm，生产薄规格时难以控制在0.80以下。
3)论文“控轧控冷工艺对HP345屈强比影响的研究”，成分中C：0.16％，Si：0.15％，Mn：1.40％，S：0.005％，P：0.015％。该论文中屈服强度370-480MPa，抗拉强度515-600MPa，屈强比较高(0.72-0.80)。
以上公开的相关技术中，均采用C-Mn成分设计，屈强比偏高，生产薄规格时难以控制在0.80以下。
发明内容
本发明的目的在于克服上述问题和不足而提供一种采用中碳加铬钒设计，屈强比低于0.72的薄规格焊瓶钢及其制造方法。
本发明针对目前345MPa级焊瓶钢生产存在成品厚度≤5mm的薄规格焊瓶钢屈强比难以控制在0.80以下的技术问题，本发明目的是这样实现的：
一种低屈强比焊瓶钢，该焊瓶钢钢板的成分按重量百分比计如下：C：0.15％-0.20％，Si：0.10％-0.30％，Mn：1.30％-1.50％，P：≤0.020％，S：≤0.008％，Cr：0.10％-0.20％，V：0.02％-0.04％，Ti：0.010％-0.030％，Als：0.010％-0.045％，N：≤0.008％，其余为Fe和不可避免杂质元素。
所述焊瓶钢钢板的铁素体体积分数60％-70％；珠光体体积分数25％-35％，贝氏体体积分数2％-7％。
所述焊瓶钢钢板的屈强比小于0.72。
本发明成分设计理由如下：
C：为碳化物形成元素，是有效的强化元素，能大幅提高钢的强度。为使相变后获得25％-35％的细小珠光体，碳含量不宜过低；但碳含量过高将影响产品的焊接性和冲击韧性，对345MPa级别焊瓶钢而言，碳控制在0.15％-0.20％较为适宜。
Si：可以起到固溶强化作用，增加屈服强度，但过高会降低材料的成型性能，并降低焊接性能，其最佳范围是0.10％-0.30％。
Mn：锰具有固溶强化作用，可降低γ－α相变温度，进而细化铁素体晶粒。锰对提高淬透性有利，同时锰对钢板的韧性影响不大。但锰含量过大，可增加连铸坯的中心偏析倾向，影响热轧钢材的组织均匀性。本发明中，其最佳范围是1.30％-1.50％。
P：磷是钢中有害元素，增加钢的冷脆性，使焊接性能变坏，降低塑性，使冷弯性能变坏，应控制其含量≤0.020％。
S：硫是钢中有害元素，使钢产生热脆性，降低钢的延展性和韧性，恶化焊接性能，为保证钢水的高纯净度，应控制其含量≤0.008％。
Cr：铬可通过固溶强化和细晶强化来提高强度，特别是可抗拉强度而不明显提高屈服强度。铬是中等碳化物形成元素，铬元素溶入奥氏体后增大过冷奥氏体的稳定性，使C曲线右移，提高钢的淬透性，获得细小弥散2％-7％的贝氏体，该组织可提高抗拉强度，从而降低屈强比。但Cr含量过高会显著提高钢的脆性转变温度，降低伸长率，同时超过标准要求的上限(0.30％)，本发明合适的范围是0.10％-0.20％。
V：钒是强碳化物形成元素，与碳的结合力极强，形成稳定的VC，是典型的高熔点、高硬度、高弥散度碳化物，对提高抗拉强度有利。钛-钒复合加入时，更充分发挥钒的析出强化作用。同时，钒是钢的优良脱氧剂，能克服磷在钢中引起的冷脆和严重恶化的焊接性能。本发明合适的范围是0.02％-0.04％。
Ti：钛是强的固氮元素。焊瓶钢要求钢板有良好的焊接性能，随着钢中C含量的增加，会明显恶化钢的焊接性能，因此在提高钢强度的同时应提高钢的塑韧性，在钢中加入了一定量Ti。Ti在钢中容易和C、N结合形成TiC、TiN，起到细化铁素体晶粒的作用，而且弥散分布的碳化物、氮化物颗粒还起到弥散强化的作用。但过高会使屈服强度升高，提高屈强比。合适的范围是0.010％-0.030％。
Als：铝是常用的脱氧剂，在钢中加入少量的铝，可细化晶粒，提高冲击韧性，合适的范围是0.010％-0.045％。
N：固溶氮有钉扎位错的强烈作用，对韧性有不良影响，应控制其含量≤0.008％。
一种低屈强比焊瓶钢的制造方法，包括冶炼连铸、连铸坯再加热、轧制、冷却、卷取；
(1)冶炼连铸：铁水预处理，转炉冶炼－经顶吹或顶底复合吹炼，炉外精炼、LF炉轻脱硫处理及进行钙处理以控制夹杂物形态和提高钢的延展性、韧性和冷弯性能，板坯连铸制成连铸板坯－连铸采用电磁搅拌或动态轻压下、以提高连铸板坯的质量；
(2)连铸坯再加热：连铸板坯经加热炉加热至1190-1230℃，随后经热连轧机组轧制；
(3)轧制，卷曲：终轧温度为880-930℃，随后钢带以21-27℃/s的速度进行快速冷却，有效减小珠光体片层间距，在670-720℃进行钢带卷取。
本发明低屈强比焊瓶钢采用C-Mn-Cr-V成分设计，最终组织为铁素体-珠光体-少量贝氏体混合组织。其中，铁素体体积分数60％-70％；珠光体体积分数25％-35％，贝氏体体积分数2％-7％，5mm以下产品的屈强比小于0.72。
本发明的有益效果在于：1)中碳加铬钒设计，薄规格钢带屈强比小于0.72，安全性好；2)组织为铁素体-珠光体-少量贝氏体混合组织，抗拉强度大，有效保证焊接后瓶体性能；3)终轧温度和卷取温度高，轧制和卷取设备负荷小。
附图说明
图1为本发明实施例1的显微组织金相图。
具体实施方式
下面通过实施例对本发明作进一步的说明。
本发明实施例根据技术方案的组分配比，进行冶炼连铸、连铸坯再加热、轧制、冷却、卷取。本发明实施例钢的成分见表1。本发明实施例钢的主要工艺参数见表2。本发明实施例钢的力学性能见表3。本发明金相组织比例见表4。
表1 本发明实施例钢的成分(wt，％)
| 实施例 | C | Si | Mn | P | S | Cr | V | Ti | Als | N |
| 1 | 0.18 | 0.23 | 1.45 | 0.009 | 0.0059 | 0.15 | 0.02 | 0.017 | 0.024 | 0.0056 |
| 2 | 0.17 | 0.28 | 1.34 | 0.012 | 0.0060 | 0.13 | 0.03 | 0.024 | 0.035 | 0.0048 |
| 3 | 0.20 | 0.13 | 1.32 | 0.014 | 0.0045 | 0.11 | 0.02 | 0.016 | 0.034 | 0.0053 |
| 4 | 0.16 | 0.11 | 1.49 | 0.015 | 0.0051 | 0.18 | 0.03 | 0.019 | 0.040 | 0.0055 |
| 5 | 0.18 | 0.25 | 1.37 | 0.013 | 0.0045 | 0.16 | 0.04 | 0.023 | 0.027 | 0.0052 |
| 6 | 0.15 | 0.22 | 1.46 | 0.012 | 0.0034 | 0.19 | 0.03 | 0.015 | 0.016 | 0.0060 |
表2 本发明实施例钢的主要工艺参数
| 实施例 | 加热温度℃ | 终轧温度℃ | 卷取温度℃ | 冷速℃/s |
| 1 | 1214 | 910 | 670 | 24 |
| 2 | 1225 | 890 | 690 | 22 |
| 3 | 1225 | 900 | 718 | 21 |
| 4 | 1195 | 927 | 680 | 26 |
| 5 | 1200 | 885 | 704 | 25 |
| 6 | 1210 | 907 | 720 | 24 |
表3 本发明实施例钢的力学性能
表4 本发明金相组织比例
| 实施例 | 铁素体，％ | 珠光体，％ | 贝氏体，％ |
| 1 | 63 | 35 | 2 |
| 2 | 70 | 27 | 3 |
| 3 | 65 | 29 | 6 |
| 4 | 68 | 25 | 7 |
| 5 | 64 | 32 | 4 |
| 6 | 61 | 33 | 6 |
Claims (4)
1.一种低屈强比焊瓶钢，其特征在于，该焊瓶钢钢板的成分按重量百分比计如下：C：0.15％-0.20％，Si：0.10％-0.30％，Mn：1.30％-1.50％，P：≤0.020％，S：≤0.008％，Cr：0.10％-0.20％，V：0.02％-0.04％，Ti：0.010％-0.030％，Als：0.010％-0.045％，N：≤0.008％，其余为Fe和不可避免杂质元素。
2.根据权利要求1所述的低屈强比焊瓶钢，其特征在于，所述焊瓶钢钢板的铁素体体积分数60％-70％；珠光体体积分数25％-35％，贝氏体体积分数2％-7％。
3.根据权利要求1所述的低屈强比焊瓶钢，其特征在于，所述焊瓶钢钢板的屈强比小于0.72。
4.一种权利要求1或2或3所述的低屈强比焊瓶钢的制造方法，包括冶炼连铸、连铸坯再加热、轧制、冷却、卷取；其特征在于：
(1)连铸坯再加热：连铸板坯经加热炉加热至1190-1230℃；
(2)轧制，卷曲：终轧温度为880-930℃，随后钢带以21-27℃/s的速度进行快速冷却，在670-720℃进行钢带卷取。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610952929.3A CN107988549A (zh) | 2016-10-27 | 2016-10-27 | 一种低屈强比焊瓶钢及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610952929.3A CN107988549A (zh) | 2016-10-27 | 2016-10-27 | 一种低屈强比焊瓶钢及其制造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN107988549A true CN107988549A (zh) | 2018-05-04 |
Family
ID=62029492
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201610952929.3A Pending CN107988549A (zh) | 2016-10-27 | 2016-10-27 | 一种低屈强比焊瓶钢及其制造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN107988549A (zh) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110468332A (zh) * | 2019-09-02 | 2019-11-19 | 鞍钢股份有限公司 | 一种薄规格直缝低屈强比高韧性管线卷板及其制造方法 |
| CN112658029A (zh) * | 2020-12-04 | 2021-04-16 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种焊接气瓶用热轧钢带性能控制工艺 |
| CN113930674A (zh) * | 2021-09-13 | 2022-01-14 | 广西柳州钢铁集团有限公司 | 焊瓶钢热轧板带hp295及其制造方法 |
| CN116287971A (zh) * | 2021-10-26 | 2023-06-23 | 广西柳州钢铁集团有限公司 | 高稳定性低屈强比热轧焊瓶钢 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102071355A (zh) * | 2011-01-27 | 2011-05-25 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 中薄板坯连铸连轧生产液化石油气瓶用钢及其生产方法 |
| CN103643120A (zh) * | 2013-12-26 | 2014-03-19 | 马钢(集团)控股有限公司 | 高韧性焊接气瓶用钢热轧板卷的制造方法 |
| CN103667882A (zh) * | 2013-12-26 | 2014-03-26 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种高塑性焊接气瓶用钢热轧板卷及其生产工艺 |
-
2016
- 2016-10-27 CN CN201610952929.3A patent/CN107988549A/zh active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102071355A (zh) * | 2011-01-27 | 2011-05-25 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 中薄板坯连铸连轧生产液化石油气瓶用钢及其生产方法 |
| CN103643120A (zh) * | 2013-12-26 | 2014-03-19 | 马钢(集团)控股有限公司 | 高韧性焊接气瓶用钢热轧板卷的制造方法 |
| CN103667882A (zh) * | 2013-12-26 | 2014-03-26 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种高塑性焊接气瓶用钢热轧板卷及其生产工艺 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 全国锅炉压力容器标准化技术委员会: "《压力容器相关标准汇编 第五版 中卷》", 31 March 2009, 中国标准出版社 * |
| 刘春阳: "高强焊瓶钢HP345的研制与生产", 《中国冶金》 * |
| 蔡宏伟: "《金属材料金相检验》", 28 February 2015, 科学普及出版社 * |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110468332A (zh) * | 2019-09-02 | 2019-11-19 | 鞍钢股份有限公司 | 一种薄规格直缝低屈强比高韧性管线卷板及其制造方法 |
| CN112658029A (zh) * | 2020-12-04 | 2021-04-16 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种焊接气瓶用热轧钢带性能控制工艺 |
| CN112658029B (zh) * | 2020-12-04 | 2023-03-10 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种焊接气瓶用热轧钢带性能控制工艺 |
| CN113930674A (zh) * | 2021-09-13 | 2022-01-14 | 广西柳州钢铁集团有限公司 | 焊瓶钢热轧板带hp295及其制造方法 |
| CN113930674B (zh) * | 2021-09-13 | 2022-07-22 | 广西柳州钢铁集团有限公司 | 焊瓶钢热轧板带hp295及其制造方法 |
| CN115233093A (zh) * | 2021-09-13 | 2022-10-25 | 广西柳州钢铁集团有限公司 | 焊瓶钢热轧板带hp295 |
| CN115233093B (zh) * | 2021-09-13 | 2023-07-18 | 广西柳州钢铁集团有限公司 | 焊瓶钢热轧板带hp295 |
| CN116287971A (zh) * | 2021-10-26 | 2023-06-23 | 广西柳州钢铁集团有限公司 | 高稳定性低屈强比热轧焊瓶钢 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110079740B (zh) | 一种高韧性热轧530MPa级汽车冷冲压桥壳钢板及其制造方法 | |
| CN108728743B (zh) | 低温断裂韧性良好的海洋工程用钢及其制造方法 | |
| WO2020237975A1 (zh) | 一种LNG储罐用7Ni钢板及生产工艺 | |
| CN102912219A (zh) | 一种高强塑积trip钢板及其制备方法 | |
| CN102400053B (zh) | 屈服强度460MPa级建筑结构用钢板及其制造方法 | |
| CN102409229B (zh) | N80q级别直缝电阻焊石油套管及其制造方法 | |
| CN101153371B (zh) | 高强度冷成型热连轧钢板及其生产方法 | |
| CN110777296B (zh) | 一种超厚规格x52管线钢热轧卷板及其生产方法 | |
| CN102703803B (zh) | 一种球状珠光体型热轧卷板及其生产方法 | |
| CN108642379B (zh) | 一种抗拉强度1200MPa级冷轧双相钢及其制备方法 | |
| CN104513927A (zh) | 一种抗拉强度800MPa级高强度高韧性钢板及其制造方法 | |
| CN107988562A (zh) | 一种x65级低成本海底管线钢及其制造方法 | |
| CN109898016A (zh) | 500MPa级以上高扩孔热轧酸洗钢板及其制造方法 | |
| CN107747039A (zh) | 一种高扩孔性能冷轧双相钢及其制备方法 | |
| CN107988549A (zh) | 一种低屈强比焊瓶钢及其制造方法 | |
| CN110129673A (zh) | 一种800MPa级高强塑积Q&P钢板及其制备方法 | |
| CN105803334A (zh) | 抗拉强度700MPa级热轧复相钢及其生产方法 | |
| CN102912245B (zh) | N80级电阻焊石油套管用钢及其制造方法 | |
| CN110747405B (zh) | 适用于辊压的一千兆帕级冷轧贝氏体钢板及其制备方法 | |
| CN104018063B (zh) | 低合金高强度q420c中厚钢板的生产方法 | |
| CN108913998A (zh) | 一种冷轧双相钢及其制备方法 | |
| CN103667884B (zh) | 1400MPa级低屈强比高延伸率冷轧超高强汽车用钢的制备方法 | |
| CN103882301B (zh) | J55级低成本电阻焊石油套管用钢及其制造方法 | |
| CN110983189A (zh) | 一种低成本345MPa特厚高层建筑用钢及制备方法 | |
| CN102851599B (zh) | 一种螺旋焊管用厚壁低成本x65热轧卷板及其制造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20180504 |