CN107931581B - 铝基复合材料多梯次调压复合成形方法 - Google Patents
铝基复合材料多梯次调压复合成形方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明公开了一种铝基复合材料多梯次调压复合成形方法,按照以下步骤实施:步骤1:制作铝基复合材料熔体;步骤2:浇注铝基复合材料熔体;步骤3:对铝基复合材料零件进行多梯次调压复合施压;步骤4:对铝基复合材料零件进行后处理。本发明方法,针对铝基复合材料,实现熔体液态浇注‑半固态同时凝固‑固态塑性变形各个阶段的全过程短流程一次成形,工艺环节简化,制备的零件具有更加优异的内部质量和力学性能;根据铝基复合材料与一般铝合金的凝固特性差异,将单一加压过程分为多梯次调压复合施压,改善了铝基复合材料凝固过程,提高了零件的综合性能。
Description
技术领域
本发明属于铝基复合材料成形技术领域,涉及一种铝基复合材料多梯次调压复合成形方法。
背景技术
铝基复合材料是以铝或铝合金为基体,通过增强相与基体协同强化,使材料具备轻质、高强、高刚等优异的综合性能,满足对内部质量有较高要求零件的需求。但由于铝基复合材料内部增强相的存在,熔体的粘度增加,降低了熔体的流动性,采用常规的重力浇注工艺,熔体在浇注过程中流动性、成形性差,熔体在凝固过程中,铸件的补缩通道不通畅,进而易造成铸件内部缩松、致密度低。
当前,采用低压铸造、差压铸造工艺,在压力作用下,虽然可以在一定程度上提高铝基复合材料的流动性,并改善铸件内部针孔、缩松缺陷,提高铸件的致密度,但铸件厚大部分在顺序凝固过程中,最后凝固的厚大部分仍无法避免存在缩松。采用锻造方式,可一定程度消除金属在冶炼过程中产生的铸态疏松等缺陷,但是针对以铸造铝合金为基体的复合材料,由于其变形能力较差,且由于材料中增强相的存在,进一步降低了材料的协调变形能力,锻造过程中极易出现开裂现象。综上分析,现有的常规方法不适用于铝基复合材料成形。
中国专利ZL201410461927.5公开了一种铝基复合材料小变形耐压件的成形方法,其中采用的加压过程为单参数压力一次加压成形,压力加载过程无法与铝基复合材料凝固全过程相匹配。
中国专利ZL02206835.X公开了一种球铁齿轮连续铸锻机,当球铁铸件冷却到奥氏体化温度时,通过转臂机构实现上铸模和上锻模之间的互换,并施加一定压力。
中国专利2013103872604公开了一种汽车制动器卡钳的液态铸锻成型方法及装置,其中将铝合金液通过压射机构压射注入铸锻模具的型腔内铸造成型;启动锻压冲头对铸造成型的卡钳进行闭模锻造。
发明内容
本发明的目的是提供一种铝基复合材料多梯次调压复合成形方法,解决了铝基复合材料因内部增强相使熔体流动性差、补缩通道不通畅、凝固过程中厚大部分易产生缩松,以及在锻造过程中易出现开裂的问题。
本发明所采用的技术方案是,一种铝基复合材料多梯次调压复合成形方法,按照以下步骤实施:
步骤1:制作铝基复合材料熔体;
步骤2:浇注铝基复合材料熔体;
步骤3:对铝基复合材料零件进行多梯次调压复合施压;
步骤4:对铝基复合材料零件进行后处理。
本发明的有益效果是,根据金属凝固原理和铝基复合材料凝固特性,在熔体液-固相含量不同比例时间段内,采取多梯次调压复合加压。首先通过精炼处理直接获得高品质的铝基复合材料熔体,在低压阶段,压力作用可破碎熔体凝固初期形成的粗大的枝晶,细化晶粒;在中压阶段,当熔体液-固相比例发生变化时,压力可增强金属凝固过程的补缩能力,改善内部缩松现象;在高压阶段,压力作用可对已凝固的零件产生微量的致密化塑性变形,进一步提高了零件的综合性能。
附图说明
图1是本发明方法采用的浇注结构示意图;
图2是图1中的A-A截面(蛇形浇道截面)示意图;
图3是本发明中多梯次调压复合加压工艺示意图。
图中,1.坩埚,2.铝基复合材料熔体,3.蛇形浇道,4.支架,5.模具。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明进行详细说明。
参照图1和图2,本发明的成形方法采用一种蛇形浇注装置,包括蛇形浇道3,蛇形浇道3支撑在支架4上,将坩埚1中的铝基复合材料熔体2注入蛇形浇道3的上端进料口,铝基复合材料熔体2顺着蛇形浇道3曲折向下流动,从下端出料口进入模具5中。
本发明的成形方法,利用上述的蛇形浇注装置,能够制作具有高内部质量的铝基复合材料零件,按照以下步骤实施:
步骤1:制作铝基复合材料熔体2,
将坩埚1清理干净,加入定量的铝基复合材料,将铝基复合材料熔体2加热到730℃~760℃;采用顶端设有通气孔的石墨杆对铝基复合材料熔体2进行旋转搅拌精炼,在搅拌过程中对铝基复合材料熔体2通入高纯氩气,高纯氩气的流量为0.7~1m3/h,旋转搅拌时间为15~20min;静置10~15min之后除去铝基复合材料熔体2液面的浮渣;
步骤2:浇注铝基复合材料熔体2,
将金属材料制作的模具5安装到压力机上,向模具5的型腔内壁喷涂涂料,将模具5加热到250℃~280℃,将铝基复合材料熔体2通过蛇形浇道3浇注到模具5的型腔内,浇注温度控制在730℃~760℃;
步骤3:对铝基复合材料零件进行多梯次调压复合施压,
浇注完成后,移开蛇形浇道3,压力机按照设定的多梯次调压复合加压工艺施压,首先压力机上模以20~30mm/S速度下行,直至上模接触到铝基复合材料熔体2的液面,然后压力机对铝基复合材料熔体2施加低压压力P1,保压时间为Δ1;当铝基复合材料熔体2处于合适的液-固相比例时,施加中压P2,保压时间为Δ2;最后压力机升压至高压P3,保压时间为Δ3,保压结束后停止加压,开模取出零件,多梯次调压复合加压过程如图3所示;
压力机中的模具包括上模和下模,上模设置在压力机上固定板,下模设置在压力机下固定板,蛇形浇道3在浇注完成后及时撤离。
步骤4:对铝基复合材料零件进行后处理,
对成形的零件进行打磨,采用手工或机械方式清理表面的毛刺,经热处理后获得满足要求的成品零件。
本发明上述的多梯次调压复合成形方法,步骤1利用了铸造工艺特点,通过精炼处理直接提供高品质的铝基复合材料熔体2;步骤2采用金属材料的蛇形浇道3将铝基复合材料熔体2浇注到金属材料的模具5中,铝基复合材料熔体2在蛇形浇道3的流动过程中即开始形核、长大形成大量细小的初生晶粒,具有细化晶粒的效果,而流动过程使得初生晶粒均匀弥散游离在铝基复合材料熔体2中,为零件在压力过程中同时凝固成形提供良好的基础;步骤3采用多梯次调压复合加压,在熔体液-固相含量不同比例时间段内施加不同的压力,在低压阶段,压力作用可破碎熔体凝固初期形成的粗大的枝晶,细化晶粒;在中压阶段,当熔体液-固相比例发生变化时,压力可增强金属凝固过程的补缩能力,改善内部缩松现象;在高压阶段,压力作用可对已凝固的零件产生微量的致密化塑性变形,保证了零件优异的性能。
本发明方法,针对铝基复合材料,实现熔体液态浇注-半固态同时凝固-固态塑性变形各个阶段的全过程短流程一次成形,工艺环节简化,制备的零件具有更加优异的内部质量和力学性能;根据铝基复合材料与一般铝合金的凝固特性差异,将单一加压过程分为多梯次调压复合施压,改善了铝基复合材料凝固过程,提高了零件的综合性能。
实施例1
步骤1:将坩埚1清理干净,加入定量的铝基复合材料加热,当铝基复合材料熔体2温度达到730℃,采用石墨杆对铝基复合材料熔体2进行旋转搅拌精炼,搅拌过程对铝基复合材料熔体2通入高纯氩气,气体流量为0.7m3/h,旋转搅拌时间为15min,静置10min之后除去熔体表面的浮渣。
步骤2:将金属材料的模具5安装到压力机上,向模具5内腔喷涂涂料,加热到250℃,将静置后的铝基复合材料熔体2通过蛇形浇道3浇注到模具5的型腔内,浇注温度控制在730℃。
步骤3:浇注完成后,通过支架4撤离蛇形浇道3,压力机按照设定的阶梯式加压工艺加压,首先压力机的上模在下行过程中保持在20mm/S速度,直至上模接触到铝基复合材料熔体2液面,压力机对铝基复合材料熔体2加压低压压力为50MPa,保压时间为5S;然后压力机继续加压,中压压力为80MPa,保压时间为15S;最后是高压压力为140MPa,保压时间为30S,保压结束后停止加压,开模取出零件。
步骤4:最后将零件打磨,采用手工或机械方式清理掉成形过程的毛刺等,经热处理后获得满足要求的成品零件。
实施例2
步骤1:将坩埚1清理干净,加入定量的铝基复合材料加热,当铝基复合材料熔体2温度达到745℃,采用石墨杆对铝基复合材料熔体2进行旋转搅拌精炼,搅拌过程对铝基复合材料熔体2通入高纯氩气,气体流量为0.8m3/h,旋转搅拌时间为18min,静置13min之后除去熔体表面的浮渣。
步骤2:将金属材料的模具5安装到压力机上,向模具5内腔喷涂涂料,加热到265℃,将静置后的铝基复合材料熔体2通过蛇形浇道3浇注到模具5的型腔内,浇注温度控制在745℃。
步骤3:浇注完成后,通过支架4撤离蛇形浇道3,压力机按照设定的阶梯式加压工艺加压,首先压力机的上模在下行过程中保持在25mm/S速度,直至上模接触到铝基复合材料熔体2液面,压力机对铝基复合材料熔体2加压低压压力为55MPa,保压时间为8S;然后压力机继续加压,中压压力为90MPa,保压时间为18S;最后是高压压力为145MPa,保压时间为35S,保压结束后停止加压,开模取出零件。
步骤4:最后将零件打磨,采用手工或机械方式清理掉成形过程的毛刺等,经热处理后获得满足要求的成品零件。
实施例3
步骤1:将坩埚1清理干净,加入定量的铝基复合材料加热,当铝基复合材料熔体2温度达到760℃,采用石墨杆对铝基复合材料熔体2进行旋转搅拌精炼,搅拌过程对铝基复合材料熔体2通入高纯氩气,气体流量为1m3/h,旋转搅拌时间为20min,静置15min之后除去熔体表面的浮渣。
步骤2:将金属材料的模具5安装到压力机上,向模具5的内腔喷涂涂料,加热到280℃,将静置后的铝基复合材料熔体2通过蛇形浇道3浇注到模具5的型腔内,浇注温度控制在760℃。
步骤3:浇注完成后,通过支架3撤离蛇形浇道2,压力机按照设定的阶梯式加压工艺加压,首先压力机的上模在下行过程中保持在30mm/S速度,直至上模接触到铝基复合材料熔体2液面,压力机对铝基复合材料熔体2加压低压压力为60MPa,保压时间为10S;然后压力机继续加压,中压压力为100MPa,保压时间为20S;最后是高压压力为150MPa,保压时间为40S,保压结束后停止加压,开模取出零件。
步骤4:最后将零件打磨,采用手工或机械方式清理掉成形过程的毛刺等,经热处理后获得满足要求的成品零件。
Claims (1)
1.一种铝基复合材料多梯次调压复合成形方法,其特征在于,按照以下步骤实施:
步骤1:制作铝基复合材料熔体(2),具体过程是:
将坩埚(1)清理干净,加入定量的铝基复合材料,将铝基复合材料熔体(2)加热到730℃~760℃;采用顶端设有通气孔的石墨杆对铝基复合材料熔体(2)进行旋转搅拌精炼,在搅拌过程中对铝基复合材料熔体(2)通入高纯氩气,高纯氩气的流量为0.7~1m3/h,旋转搅拌时间为15~20min;静置10~15min之后除去铝基复合材料熔体(2)液面的浮渣;
步骤2:浇注铝基复合材料熔体(2),具体过程是:
将金属材料制作的模具(5)安装到压力机上,向模具(5)的型腔内壁喷涂涂料,将模具(5)加热到250℃~280℃,将铝基复合材料熔体(2)通过蛇形浇道(3)浇注到模具(5)的型腔内,浇注温度控制在730℃~760℃;
步骤3:对铝基复合材料零件进行多梯次调压复合施压,具体过程是:
浇注完成后,移开蛇形浇道(3),压力机按照设定的多梯次调压复合加压工艺施压,首先压力机上模以20~30mm/S速度下行,直至上模接触到铝基复合材料熔体(2)的液面,然后压力机对铝基复合材料熔体(2)施加低压压力为50-60MPa,保压时间为5-10S;当铝基复合材料熔体(2)处于合适的液-固相比例时,施加中压压力为80-100MPa,保压时间为15-20S;最后压力机升压至高压压力为140-150MPa,保压时间为30-40S,保压结束后停止加压,开模取出零件;
步骤4:对铝基复合材料零件进行后处理。
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Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109628773B (zh) * | 2018-12-26 | 2021-03-23 | 西安西工大超晶科技发展有限责任公司 | 一种低压浇注铝合金熔体氩气保护旋吹精炼的方法 |
CN117884603B (zh) * | 2024-03-18 | 2024-05-28 | 北京航空航天大学 | 一种铝基复合材料刹车盘的真空调压铸造方法 |
Citations (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5750266A (en) * | 1980-09-11 | 1982-03-24 | Toyota Motor Corp | Pressure casting method for casting |
JPS6349356A (ja) * | 1986-08-14 | 1988-03-02 | Kobe Steel Ltd | 複合材料の製造方法 |
JPH11277213A (ja) * | 1998-03-26 | 1999-10-12 | Hitachi Metals Ltd | 加圧鋳造法における加圧制御方法 |
JP2004122146A (ja) * | 2002-09-30 | 2004-04-22 | Aisin Keikinzoku Co Ltd | 厚肉製品の高圧鋳造法 |
US6779588B1 (en) * | 2001-10-29 | 2004-08-24 | Hayes Lemmerz International, Inc. | Method for filling a mold |
CN101007342A (zh) * | 2007-01-26 | 2007-08-01 | 北京科技大学 | 一种半固态合金浆料的制备和流变成型的设备 |
JP2010188351A (ja) * | 2009-02-16 | 2010-09-02 | Daihatsu Motor Co Ltd | 鋳造方法 |
CN102861904A (zh) * | 2012-09-19 | 2013-01-09 | 江苏华威线路设备集团有限公司 | 一种定位支座本体的特种成形加工方法 |
CN104190895A (zh) * | 2014-09-11 | 2014-12-10 | 中国船舶重工集团公司第十二研究所 | 一种铝基复合材料小变形耐压件的成形方法 |
CN104593652A (zh) * | 2015-02-06 | 2015-05-06 | 中北大学 | 准晶及氧化铝混合颗粒增强镁基复合材料及其制造方法 |
CN105081275A (zh) * | 2015-09-23 | 2015-11-25 | 辽宁工程技术大学 | 一种分级加压液态模锻铝合金发动机缸盖的制备方法 |
CN105689685A (zh) * | 2016-03-25 | 2016-06-22 | 北京交通大学 | 一种破碎机颚板的液态模锻模具和方法 |
CN106031946A (zh) * | 2015-03-13 | 2016-10-19 | 诺德科技股份有限公司 | 一种重力加压铸造铝合金大巴轮毂的制作工艺 |
CN106964734A (zh) * | 2017-04-13 | 2017-07-21 | 中北大学 | T形件半固态模锻成形工艺 |
-
2017
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Patent Citations (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5750266A (en) * | 1980-09-11 | 1982-03-24 | Toyota Motor Corp | Pressure casting method for casting |
JPS6349356A (ja) * | 1986-08-14 | 1988-03-02 | Kobe Steel Ltd | 複合材料の製造方法 |
JPH11277213A (ja) * | 1998-03-26 | 1999-10-12 | Hitachi Metals Ltd | 加圧鋳造法における加圧制御方法 |
US6779588B1 (en) * | 2001-10-29 | 2004-08-24 | Hayes Lemmerz International, Inc. | Method for filling a mold |
JP2004122146A (ja) * | 2002-09-30 | 2004-04-22 | Aisin Keikinzoku Co Ltd | 厚肉製品の高圧鋳造法 |
CN101007342A (zh) * | 2007-01-26 | 2007-08-01 | 北京科技大学 | 一种半固态合金浆料的制备和流变成型的设备 |
JP2010188351A (ja) * | 2009-02-16 | 2010-09-02 | Daihatsu Motor Co Ltd | 鋳造方法 |
CN102861904A (zh) * | 2012-09-19 | 2013-01-09 | 江苏华威线路设备集团有限公司 | 一种定位支座本体的特种成形加工方法 |
CN104190895A (zh) * | 2014-09-11 | 2014-12-10 | 中国船舶重工集团公司第十二研究所 | 一种铝基复合材料小变形耐压件的成形方法 |
CN104593652A (zh) * | 2015-02-06 | 2015-05-06 | 中北大学 | 准晶及氧化铝混合颗粒增强镁基复合材料及其制造方法 |
CN106031946A (zh) * | 2015-03-13 | 2016-10-19 | 诺德科技股份有限公司 | 一种重力加压铸造铝合金大巴轮毂的制作工艺 |
CN105081275A (zh) * | 2015-09-23 | 2015-11-25 | 辽宁工程技术大学 | 一种分级加压液态模锻铝合金发动机缸盖的制备方法 |
CN105689685A (zh) * | 2016-03-25 | 2016-06-22 | 北京交通大学 | 一种破碎机颚板的液态模锻模具和方法 |
CN106964734A (zh) * | 2017-04-13 | 2017-07-21 | 中北大学 | T形件半固态模锻成形工艺 |
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