CN107385339A - 一种低成本高强钢q690d及其中温回火生产方法 - Google Patents

一种低成本高强钢q690d及其中温回火生产方法 Download PDF

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Abstract

一种低成本高强钢Q690D及其中温回火生产方法，化学成分质量百分比为：C：0.04~0.07，Si：0.25~0.35，Mn：1.45~1.60，P＜0.014，S＜0.010，Nb：0.045~0.060，Ti：0.010~0.030，Cr：0.30~0.40，Mo：0.15~0.25，Als≥0.015，B：0.0010‑0.0020和不可避免的杂质；冷却工序采用DQ+ACC两阶段冷却方式，开冷温度730~780℃；终冷温度＜150℃，平均冷速15~30℃/s；钢板进入热处理炉内加热到400~500℃后，按3.0~4.0min/mm的保温系数计算保温时间进行保温后空冷至室温；本发明产品满足标准要求。

Description

一种低成本高强钢Q690D及其中温回火生产方法
技术领域
本发明涉及一种低成本高强钢Q690D及其中温回火生产方法，属于金属轧制及热处理技术领域。
背景技术
Q690D属于高强度焊接结构钢，广泛应用于煤矿机械、工程机械，如液压支架、港口起重机、平板运输车等。为获得综合机械性能良好的Q690D钢板，目前钢铁企业主要采用两种生产工艺：大多数企业采用离线淬火+高温回火的调质工艺，少数企业采用TMCP+高温回火工艺。而在实际生产过程中，采用离线淬火+高温回火的Q690D钢板，存在工序繁琐、工序成本高、交货期长等劣势；采用TMCP+高温回火（＞600℃）工艺会造成钢板硬度、抗拉强度显著下降，容易使抗拉强度指标偏低，而为保证抗拉强度值，一般会增加贵重合金元素的含量，造成合金成本增加；且高温回火温度达到一定值后钢板拉伸试样容易分层，影响拉力性能的检测结果。
发明内容
本发明提供一种低成本高强钢Q690D及其中温回火生产方法，通过优化成分设计，并采用DQ在线淬火+中温回火生产工艺，实现了钢板低成本和高强韧性的目的，较高温回火工艺节能20%；且解决了高温回火工艺时拉伸试样出现分层的技术问题。
解决上述技术问题的技术方案为：
一种低成本高强钢Q690D，其化学成分质量百分比分别为：C：0.04~0.07，Si：0.25~0.35，Mn：1.45~1.60，P＜0.014，S＜0.010，Nb：0.045~0.060，Ti：0.010~0.030，Cr：0.30~0.40，Mo：0.15~0.25，Als≥0.015，B：0.0010-0.0020，其它为Fe和生产过程中不可避免的杂质。
一种低成本高强钢Q690D中温回火生产方法，包括铁水预处理、转炉冶炼、LF精炼、RH精炼、连铸、铸坯加热、控制轧制、冷却和回火热处理工序；所述Q690D化学成分质量百分比分别为：C：0.04~0.07，Si：0.25~0.35，Mn：1.45~1.60，P＜0.014，S＜0.010，Nb：0.045~0.060，Ti：0.010~0.030，Cr：0.30~0.40，Mo：0.15~0.25，Als≥0.015，B：0.0010-0.0020，其它为Fe和生产过程中不可避免的杂质。
上述的一种低成本高强钢Q690D中温回火生产方法，所述冷却工序采用DQ在线淬火+ACC冷却两阶段冷却方式，前段冷却采用DQ在线淬火模式，钢板的开冷温度为730~780℃；后段冷却采用ACC控冷模式，钢板的终冷温度＜150℃，平均冷却速度控制在15~30℃/s；所述回火工序为：钢板从室温状态直接进入炉温400℃~500℃热处理炉内，当钢板加热到400~500℃后，按3.0~4.0min/mm的保温系数计算保温时间进行保温；最后空冷至室温。
上述的一种低成本高强钢Q690D中温回火生产方法，所述加热工序加热段温度1160~1200℃，均热段温度1130~1170℃，总加热时间≥11.5min/cm；所述轧制工序采用两阶段控制轧制方式，开轧温度为1000~1100℃；一阶段终轧温度＞980℃；二阶段开轧温度≤960℃，终轧温度控制在790~820℃范围内；二阶段开轧时的待温厚度为钢板成品厚度的3倍以上，第二轧程累计压下率＞70%。
该方法的创新之处是采用400℃~500℃中温回火工艺，中温回火工艺是采用组织强化和析出强化相结合的方法，而高温回火工艺主要是通过析出强化的机理来获得高强度。本发明采用在线淬火DQ工艺，得到的低碳贝氏体高强钢晶界脆弱，试样在拉伸过程中容易形成裂纹，回火后因屈强比升高，当横向应力达到一定值时，试样容易产生横向开裂，通过ANSYS有限元模拟，当温度达到600℃以上时，拉伸试样颈缩区的局部横向应力达到800MPa或1000MPa以上，很容易导致断口处沿颈缩区缺陷位置发生开裂，而采用400℃-500℃回火温度避开了拉伸试样出现分层的温度区间。
本发明采用DQ在线淬火+中温回火工艺，降低了合金成本，实现了低碳贝氏体钢强韧性的最佳配比；本发明回火炉采用无氧化辐射辊底式热处理炉，热源是高炉、焦炉、转炉混合煤气，采用400℃~500℃回火温度较其他＞600℃回火温度可以节能20%。
本发明的有益效果为：
本发明通过合理的成分设计，采取DQ在线淬火+ 400~500℃中温回火的生产方法，得到理想的室温组织，综合机械性满足标准GB/T 1591-2008要求，实现节能20%，且避免了拉伸试样出现分层的现象，在同类企业中具有较强的竞争优势。
附图说明
图1是本发明实施例1中轧态时Q690D的200×显微组织图；
图2是本发明实施例1中400℃回火处理时Q690D的200×显微组织图；
图3是本发明实施例2中420℃回火处理时Q690D的200×显微组织图；
图4是本发明实施例3中450℃回火处理时Q690D的200×显微组织图；
图5是本发明实施例4中480℃回火处理时Q690D的200×显微组织图；
图6是本发明实施例5中500℃回火处理时Q690D的200×显微组织图。
具体实施方式
本发明一种低成本高强钢Q690D，钢中各元素的质量百分含量分别为：C：0.04~0.07，Si：0.25~0.35，Mn：1.45~1.60，P：＜0.014，S：＜0.010，Nb：0.045~0.060，Ti：0.010~0.030，Cr：0.30~0.40，Mo：0.15~0.25，Als≥0.015，B：0.0010-0.0020。
一种低成本高强钢Q690D的中温回火生产方法，采用铁水预处理、转炉冶炼、LF精炼、RH精炼、连铸、加热炉加热、控制轧制、DQ在线淬火+ACC冷却、回火热处理工艺步骤，其中：
铁水预处理采用复合喷吹铁水脱硫技术，对铁水进行全量脱硫处理，使其S控制在0.005%以下；转炉冶炼控制出钢碳C≤0.04%，P≤0.010%，滑板挡渣，将出钢下渣量控制在钢水量的0.01%以下；LF精炼工艺采用石灰、铝线等造白渣脱硫，出站前10~15min加入钛铁、硼铁等进行微合金化操作，有效控制钢种夹杂物级别总和不超过1.5级；RH精炼采用本处理模式，在100Pa以下真空度，真空处理时间≥30min，钢水静置时间≥10min；连铸浇注过程中全程保护性浇铸，使用二冷区电磁搅拌和动态轻压下，钢水过热温度稳定控制在10~35℃范围内，拉速全程控制在0.8~0.9m/min范围内。
加热工序加热段温度1160~1200℃，均热段温度1130~1170℃，总加热时间≥11.5min/cm；所述轧制工序采用两阶段控制轧制方式，开轧温度为1000~1100℃；一阶段终轧温度＞980℃；二阶段开轧温度≤960℃，终轧温度控制在790~820℃范围内；二阶段开轧时的待温厚度为钢板成品厚度的3倍以上，第二轧程累计压下率＞70%。
冷却工序采用DQ在线淬火+ACC冷却两阶段冷却方式，前段冷却采用DQ在线淬火模式，钢板的开冷温度为730~780℃；后段冷却采用ACC控冷模式，钢板的终冷温度＜150℃，平均冷却速度控制在15~30℃/s；中温回火生产工艺为：钢板从室温状态直接进入炉温400℃~500℃的无氧化辐射辊底式热处理炉内；后按3.0-4.0min/mm保温系数计算保温时间进行保温；最后空冷至室温。
以下通过具体实施例1~5对本发明做进一步说明：
实施例1~5选用260mm大断面连铸坯以保证压缩比，生产厚度规格为16-40mm的Q690D成品钢。
实施例1：根据上述方法试验厚度规格为16mm的Q690D成品钢，铸坯化学成分为C：0.05%，Si：0.30%，Mn：1.55%，P：0.012%，S：0.003%，Nb：0.045%，Ti：0.020%，Cr：0.37%，Mo：0.18%，Als：0.032%，B：0.0010%。铸坯在加热炉加热4.2小时，均热段温度为1580℃，轧制过程采用两阶段控制轧制，开轧温度1055℃，一阶段终轧温度为982℃；待温厚度64mm，第二阶段累计压下率达到75%，第二阶段开轧温度850℃，终轧温度816℃；控冷过程采用DQ在线淬火+ACC两阶段冷却方式控制冷却，开冷温度740℃，终冷温度95℃，平均冷却速度达到30℃/s。
对轧态钢板进行400℃无氧化辐射加热，保温时间50min，空冷至室温。
采用上述方法生产的厚度规格为16mm的Q690D成品钢板，其力学性能检测结果：屈服强度725MPa，抗拉强度805MPa，延伸率19.0%，屈强比0.90，-20℃冲击功104J、195J、128J，弯曲试验合格。钢板拉伸试样合格率100%。
实施例2：根据上述方法试验厚度规格为20mm的Q690D成品钢，铸坯化学成分为C：0.06%，Si：0.25%，Mn：1.48%，P：0.008%，S：0.005%，Nb：0.060%，Ti：0.025%，Cr：0.32%，Mo：0.23%，Als：0.026%，B：0.0014%。铸坯在加热炉加热4.8小时，均热段温度为1730℃，轧制过程采用两阶段控制轧制，开轧温度1095℃，一阶段终了温度为983℃；待温厚度70mm，第二阶段累计压下率达到71.4%，第二阶段开轧温度840℃，终轧温度818℃；控冷过程采用DQ在线淬火+ACC两阶段冷却方式控制冷却，开冷温度742℃，终冷温度80℃，平均冷却速度达到27℃/s。
对轧态钢板进行420℃无氧化辐射加热，保温时间60min，空冷至室温。
采用上述方法生产的厚度规格为20mm的Q690D成品钢板，其力学性能检测结果：屈服强度715MPa，抗拉强度820MPa，延伸率18.0%，屈强比0.87，-20℃冲击功125J、108J、151J，弯曲试验合格。钢板拉伸试样合格率100%。
实施例3：根据上述方法试验厚度规格为25mm的Q690D成品钢，铸坯化学成分为C：0.04%，Si：0.35%，Mn：1.50%，P：0.010%，S：0.004%，Nb：0.055%，Ti：0.017%，Cr：0.30%，Mo：0.15%，Als：0.024%，B：0.0020%。铸坯在加热炉加热5.0小时，均热段温度为1150℃，轧制过程采用两阶段控制轧制，开轧温度1050℃，一阶段终轧温度为990℃；待温厚度75mm，第二阶段累计压下率达到66.7%，第二阶段开轧温度800℃，终轧温度790℃；控冷过程采用DQ在线淬火+ACC两阶段冷却方式控制冷却，开冷温度753℃，终冷温度130℃，平均冷却速度达到24℃/s。
对轧态钢板进行450℃无氧化辐射加热，保温时间90min，空冷至室温。
采用上述方法生产的厚度规格为25mm的Q690D成品钢板，其力学性能检测结果：屈服强度743MPa，抗拉强度830MPa，延伸率19.0%，屈强比0.90，-20℃冲击功267J、268J、244J，弯曲试验合格。钢板拉伸试样合格率100%。
实施例4：根据上述方法试验厚度规格为30mm的Q690D成品钢，铸坯化学成分为C：0.06%，Si：0.25%，Mn：1.45%，P：0.014%，S：0.005%，Nb：0.045%，Ti：0.022%，Cr：0.35%，Mo：0.21%，Als：0.025%，B：0.0017%。铸坯在加热炉加热4.5小时，均热段温度为1165℃，轧制过程采用两阶段控制轧制，开轧温度1065℃，一阶段终轧温度为985℃；待温厚度90mm，第二阶段累计压下率达到66.7%，第二阶段开轧温度830℃，终轧温度820℃；控冷过程采用DQ在线淬火+ACC两阶段冷却方式控制冷却，开冷温度750℃，终冷温度105℃，平均冷却速度达到20℃/s。
采用上述轧态钢板进行回火热处理，回火温度480℃无氧化辐射加热，保温时间90min，空冷至室温。
采用上述方法生产的厚度规格为30mm的Q690D成品钢板，其力学性能检测结果：屈服强度705MPa，抗拉强度835MPa，延伸率20.0%，屈强比0.84，-20℃冲击功175J、180J、204J，弯曲试验合格。钢板拉伸试样合格率100%。
实施例5：根据上述方法试验厚度规格为40mm的Q690D成品钢，铸坯化学成分为C：0.07%，Si：0.28%，Mn：1.60%，P：0.011%，S：0.007%，Nb：0.050%，Ti：0.020%，Cr：0.40%，Mo：0.25%，Als：0.026%，B：0.0015%。铸坯在加热炉加热5.2小时，均热段温度为1160℃，轧制过程采用两阶段控制轧制，开轧温度1082℃，一阶段终轧温度为1000℃；待温厚度120mm，第二阶段累计压下率达到66.7%，第二阶段开轧温度820℃，终轧温度805℃；控冷过程采用DQ在线淬火+ACC两阶段冷却方式控制冷却，开冷温度780℃，终冷温度145℃，平均冷却速度达到15℃/s。
采用上述轧态钢板进行回火热处理，回火温度500℃无氧化辐射加热，保温时间150min，空冷至室温。
采用上述方法生产的厚度规格为40mm的Q690D成品钢板，其力学性能检测结果：屈服强度738MPa，抗拉强度810MPa，延伸率18.5%，屈强比0.91，-20℃冲击功169J、204J、217J，弯曲试验合格。钢板拉伸试样合格率100%。

Claims (4)

1.一种低成本高强钢Q690D，其特征在于：该高强钢化学成分质量百分比分别为：C：0.04~0.07，Si：0.25~0.35，Mn：1.45~1.60，P＜0.014，S＜0.010，Nb：0.045~0.060，Ti：0.010~0.030，Cr：0.30~0.40，Mo：0.15~0.25，Als≥0.015，B：0.0010-0.0020，其它为Fe和生产过程中不可避免的杂质。
2.一种低成本高强钢Q690D中温回火生产方法，包括铁水预处理、转炉冶炼、LF精炼、RH精炼、连铸、铸坯加热、控制轧制、冷却和回火热处理工序；其特征在于：所述Q690D化学成分质量百分比分别为：C：0.04~0.07，Si：0.25~0.35，Mn：1.45~1.60，P＜0.014，S＜0.010，Nb：0.045~0.060，Ti：0.010~0.030，Cr：0.30~0.40，Mo：0.15~0.25，Als≥0.015，B：0.0010-0.0020，其它为Fe和生产过程中不可避免的杂质。
3.如权利要求2所述的一种低成本高强钢Q690D中温回火生产方法，其特征在于：所述冷却工序采用DQ在线淬火+ACC冷却两阶段冷却方式，前段冷却采用DQ在线淬火模式，钢板的开冷温度为730~780℃；后段冷却采用ACC控冷模式，钢板的终冷温度＜150℃，平均冷却速度控制在15~30℃/s；所述回火工序为：钢板从室温状态直接进入炉温400℃~500℃热处理炉内，当钢板加热到400~500℃后，按3.0~4.0min/mm的保温系数计算保温时间进行保温；最后空冷至室温。
4.如权利要求2或3所述的一种低成本高强钢Q690D中温回火生产方法，其特征在于：所述加热工序加热段温度1160~1200℃，均热段温度1130~1170℃，总加热时间≥11.5min/cm；所述轧制工序采用两阶段控制轧制方式，开轧温度为1000~1100℃；一阶段终轧温度＞980℃；二阶段开轧温度≤960℃，终轧温度控制在790~820℃范围内；二阶段开轧时的待温厚度为钢板成品厚度的3倍以上，第二轧程累计压下率＞70%。
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1096053A (ja) * 1996-09-20 1998-04-14 Nkk Corp 耐溶融亜鉛メッキ割れ特性に優れた非調質高強度鋼
CN103233175A (zh) * 2013-05-13 2013-08-07 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 一种易成型高强度中厚钢板的生产方法
CN106086639A (zh) * 2016-06-20 2016-11-09 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 一种超高强工程机械用钢q960d及其生产方法
CN106521330A (zh) * 2016-10-12 2017-03-22 河钢股份有限公司邯郸分公司 一种低屈强比q550d低合金高强结构钢及其生产方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1096053A (ja) * 1996-09-20 1998-04-14 Nkk Corp 耐溶融亜鉛メッキ割れ特性に優れた非調質高強度鋼
CN103233175A (zh) * 2013-05-13 2013-08-07 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 一种易成型高强度中厚钢板的生产方法
CN106086639A (zh) * 2016-06-20 2016-11-09 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 一种超高强工程机械用钢q960d及其生产方法
CN106521330A (zh) * 2016-10-12 2017-03-22 河钢股份有限公司邯郸分公司 一种低屈强比q550d低合金高强结构钢及其生产方法

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